宾馆框架结构设计.docx

摘摘 要要 本工程为某宾馆设计。按使用功能将建筑分为七层楼。主楼标高 27.0m。总建筑面积5931.36m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度 7 度。本工程结构设计采用框架结构，结构计算按横向框架承重分析。内力计算考虑以下三种荷载作用，即水平地震荷载作用下的内力，竖向荷载作用下的内力及重力荷载代表值作用下的内力。在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。关键词：关键词：框架；结构设计；抗震设计框架；结构设计；抗震设计 ABSTRACTABSTRACT This engineering is a hotel.According to the use function,the construct contents five layers tall building.The high is 27.0 ms of Main floor.Total building area is 5931.36 m2.This building resistant fires is second class,and the anti-seismic garrison is seven degree.This engineering construction design adoption the frame construction,Being calculating the structure,the lateral structure be lacked as frame system and be analysis.construction calculation consider of the action come from three loads,they are horizontal earthquake load,design value of gravity load and representative value of gravity load,we look the column as stubbornly pressed member to compute.In the intrest of the assurance of the frame-work ability continue,we adhere to the design principle is“stranger column and weaker beam,stranger shear force and weaker bending,stranger joint stronger anchorage”.And the cross-section must to meet the demand of construction.Keywords:frames,structural design,anti-seismic design 目目 录录 第一章第一章 绪论绪论 2 第二章第二章 竖向荷载计算及内力图 竖向荷载计算及内力图 4 2.1 2.3 荷载计算 6 2.4 竖向荷载计算 第三章第三章 水平荷载计算水平荷载计算 22 3.1 重力荷载代表值计算 .23 3.2 框架侧移刚度计算 26 3.3 柱的侧移刚度 D 值计算 27 3.4 自振周期计算 28 3.5 横向水平地震作用和楼层剪力计算 29 3.6 结构在多遇地震作用下的抗震变形验算 31 3.7 地震作用下的框架内力计算 32 3.8 横向框架内力组合 35 本章总结 41 第四章第四章 截面设计与配筋计算 截面设计与配筋计算 41 4.1 梁正截面强度计算 41 4.2 框架梁斜截面计算 42 4.3 框架柱截面设计 42 本章总结 45 第五章第五章 基础设计 基础设计 45 5.1 地质条件 45 5.2 确定基础的高度 46 5.3 确定 l 和 b 46 5.4 偏心荷载验算 .47 5.5 配筋计算 48 本章小结 49 第六章第六章 板的配筋计算 板的配筋计算 4949 6.1 荷载计算 50 50 53 本章小结 53 第七章第七章 楼梯设计 楼梯设计 5454 7.1 斜板 TB-1 设计 54 7.2 楼梯斜高（TL-1）计算 55 本章总结 56 第八章第八章 PKPM 软件计算和手算软件计算和手算结果的比较与分析结果的比较与分析 57 58 5858 59 第一章第一章 绪论绪论 毕业设计是土木工程专业综合性和实践性极强的最后一个教学环节，是理论与实际相结合的一个过渡阶段；是我们学生运用所学的基础理论、专业知识和基本技能进行综合运用的实践过程。1.1 建筑设计说明建筑设计说明 这次毕业设计的课题为宾馆楼设计,结构方案采用框架结构，七层，是一座以住宅为主的永久性建筑，根据地形，该楼正面朝南，为中间走道。在满足功能要求的基础上，该建筑要体现现代化特色，适应现代化的接待需求。满足消防、抗震等安全要求。1.1.1 平面设计 建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。各种类型的民用建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两类。建筑平面设计是组合布置建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系，它包括使用部分设计和交通联系部分设计。1.1.2 剖面设计 建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。本工程为某宾馆，主体层高为 3.3m，底层房层高为 4.5m。垂直交通采用楼梯，有电梯设计，共有七层。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。1.1.3 立面设计 立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成部分。恰当地确定立面中这些组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是 立面设计的主要任务。建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。第二章第二章 竖向荷载计算及内力图竖向荷载计算及内力图 2.1框架的计算单元结构布置如图2.1所示，取轴平面框架为设计对象。假定框架嵌固与基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础标高根据地质条件、室内外高差，二层楼面标高为7.80m,故底层柱高为5.45m。此可以绘出框架的计算简图如图2.2所示:2.1.1 线刚度计算 对于中框架梁I=2IO(其中 E=3.0 104N/mm2)对于中框架梁，取 I=2I0 AB、CD 跨梁 i=EI/l=2 400 8003E/12 7800=4.38 106E BC 跨梁 i=EI/l=2 300 7003E/12 2400=7.15 106E 边框架梁，取 I=1.5I0 AB、CD 跨梁 i=EI/l=1.5 400 8003E/12 7800=3.28 106E BC 跨梁 i=EI/l=1.5 300 7003E/12 2400=5.36 106E 上部各层柱 i=E121 6004/3300=3.27 106E 底层柱 i=E121 6004/5450=1.98 106 E 梁混凝土强度等级 本工程为现浇钢筋混凝土结构，7 度设防，高度1.4TT，所以需考虑顶部附加水平地震作用 顶部附加地震作用系数 n=0.08T1+0.07=0.1284 顶部附加水平地震作用nFEK=0.12843003=386kN 则质点i的水平地震作用iF为：1(1)iiiEKnsjjjGHFFGH 楼层序号 Gi (KN)iG （KN）Di (KN/m)ii-1-=Giu uDi ()iU m 7 5576 5576 548944 0.0102 0.2870 6 11121 16697 1784840 0.0094 0.2768 5 13735 30432 1784840 0.0171 0.2674 4 13735 44167 1784840 0.0247 0.2503 3 13735 57902 1784840 0.0324 0.2256 2 13735 71637 1784840 0.0401 0.1932 1 13009 84646 553008 0.1531 0.1531 主体结构顶层（第 7 层）水平地震作用为()nnFF。表 3.5 各楼层水平地震作用和层间剪力计算 楼层 序号 层 高 ih（m）高 度 iH（m）iG（kN）iiGH 1iisjjjGHGH(1)EKnF/inF FF iV 8 3.3 28.85 930 26831 0.0217 2617 56.79 56.79 7 3.6 25.55 5576 142467 0.1152 2617 301.48 358.27 6 3.3 21.95 11121 244106 0.1973 2617 516.33 874.60 5 3.3 18.65 13735 256158 0.2071 2617 541.98 1416.58 4 3.3 15.35 13735 210832 0.1704 2617 445.94 1862.52 3 3.3 12.05 13735 165507 0.1338 2617 350.15 2212.67 2 3.3 8.75 13735 120181 0.0972 2617 254.37 2467.04 1 5.45 5.45 13009 70899 0.0573 2617 149.95 2616.99 在计算第 7 层层间剪力时，考虑鞭捎效应，其剪力设计值乘以 3 倍予以放大，但放大部分仅用于本层地震作用效应分析而不下传。抗震验算时，结构各楼层的最小水平地震剪力标准值，应符合：1nijjVG 13.5Ts，查表可得剪力系数 0.016。由表 3.6 的计算比较结果，各楼层的地震剪力标准值均满足上式要求。表 3.6 楼层的最小水平地震剪力标准值验算 楼层序号 iG（kN）1njjG 1njjG iV 8 930 930 0.016 14.88 56.79 7 5576 6506 0.016 104.10 358.27 6 11121 17627 0.016 282.03 874.60 5 13735 31362 0.016 501.79 1416.58 4 13735 45097 0.016 721.55 1862.52 3 13735 58832 0.016 941.31 2212.67 2 13735 72567 0.016 1161.07 2467.04 1 13009 85576 0.016 1369.22 2616.99 3.6 3.6 结构在多遇地震作用下的抗震变形验算结构在多遇地震作用下的抗震变形验算 从表中可以看到最大的层间弹性位移发生在第一层，其值为 1/16991/550 满足要求。表 3.7 横向水平地震作用下的位移验算 楼层序号 iV iD(kN/m)iu=iV/iD(m)ih(m)hiui 7 358.27 548944 0.00065 3.6 1/5538 6 874.60 1784840 0.00049 3.3 1/6735 5 1416.58 1784840 0.00079 3.3 1/4177 4 1862.52 1784840 0.00104 3.3 1/3173 3 2212.67 1784840 0.00124 3.3 1/2661 2 2467.04 1784840 0.00138 3.3 1/2391 1 2616.99 553008 0.00473 5.45 1/1152 3.7 地震作用下的框架内力计算地震作用下的框架内力计算 以(F)轴线横向框架为例，进行水平地震作用下框架内力计算，将框架各楼层的层间总剪力ijV，按各柱的侧移刚度(D 值)在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第 i 层 j 柱的层间剪力ijV。根据求得的各柱层间剪力ijV和修正后的 反弯点 位置 y，即可确定柱端弯矩ijbM和ijaM；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按其线刚度比例分配可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件可求出梁端剪力；最后，第 i 层 j 柱轴力即为其上各层节点左右梁端剪力代数和。相关公式：ijV=iVijD/ijD ijbM=ijVyh ijaM=ijV(1-y)h y=0y+1y+2y+3y 计算结果见如表 3.8 所示 表 3.8 水平地震作用下各柱端弯矩及剪力标准值计算 楼层 ih iV iD 边 柱 中柱 ijD ijV K y ijbM ijaM ijD ijV K y ijbM ijaM 7 3.6 358.27 548944 36833 24.04 1.583 0.38 32.89 53.66 55417 36.17 3.967 0.45 58.60 71.62 6 3.3 874.60 1784840 45463 22.28 1.454 0.42 30.88 42.64 69761 34.18 3.643 0.48 54.14 58.65 5 3.3 1416.58 1784840 45463 36.08 1.454 0.45 53.58 65.49 69761 55.37 3.643 0.50 91.36 91.36 4 3.3 1862.52 1784840 45463 47.44 1.454 0.47 73.58 82.97 69761 72.80 3.643 0.50 120.12 120.12 3 3.3 2212.67 1784840 45463 56.36 1.454 0.47 87.41 98.57 69761 86.48 3.643 0.50 142.69 142.69 2 3.3 2467.04 1784840 45463 62.84 1.454 0.50 103.69 103.69 69761 96.42 3.643 0.50 159.09 159.09 1 5.45 2616.99 553008 15732 74.45 2.415 0.65 263.74 142.01 19403 91.82 6.051 0.55 275.23 225.19 1、梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：Mlb=ilb(bi+j,j+ni,j)/（ilb+irb）Mrb=irb(bi+j,j+ni,j)/（ilb+irb）Vb=(ni,j+rb)/l N=(Vlb-Vrb)k 走道梁 柱轴力 l l 边柱N 中柱N 27.22 7.2 11.23 44.40 44.40 2.4 37.00-11.23-37.00 44.56 7.2 16.68 72.69 72.69 2.4 60.58-27.91-97.58 55.29 7.2 21.06 90.21 90.21 2.4 75.18-48.97-172.76 136.55 80.36 7.2 30.13 131.12 131.12 2.4 109.27-79.10-282.03 172.15 99.87 7.2 37.78 162.92 162.92 2.4 135.77-116.88-417.80 191.10 114.68 7.2 42.47 187.10 187.10 2.4 155.92-159.35-573.72 245.70 146.03 7.2 54.41 238.25 238.25 2.4 198.54-213.76-772.26 具体框架弯矩图、梁剪力图、柱轴力图如下:图 3.3 水平荷载弯矩图 图 3.4 框架梁端剪力和柱轴力标准值 3.8 横向框架内力组合横向框架内力组合 对于一般的框架结构，当总高度不超过 60m 时，不考虑风荷载效应与水平地震作用效应的组合；当设防烈度不大于 8 度时，也不考虑竖向地震作用效应与水平地震作用效应的组合。故在框架抗震设计时，考虑了三种基本组合：2122rllllbbxbbbqlMqxlM MVVM；令 0 xdMdx，可得 lbVxq 当 0 x l 时，maxxMM；当 x l 时，maxrbMM。本框架为三级抗震等级，为保证地震荷载作用下构件的抗剪强度，实现“强剪弱弯”，将梁端剪力设计值乘以剪力增大系数 vb=1.1，即 1.1()/lrxGbbbVlVM M。这里为计算方便，可取轴线处的剪力验算。则 12GbVql，q 为第 1）种荷载效应组合下等效均布荷载。()lrbbM M取左震和右震分别作用下绝对值的较大者。表（十）为中柱 F 的内力组合和柱端弯矩调整。为保证“强柱弱梁”，在框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于 0.15 者外，特对有地震荷载组合情况下的柱端弯矩设计值进行调整，取柱端弯矩增大系数为 1.1vc，即 1.1cbMM。如图 7，取左震时各楼层 F 节点左、右梁端弯矩和上、下柱端弯矩,则调整后 111.11.1uuccbcbbccbcMMMMMMMM 底层柱下端截面的弯矩设计值，乘以增大系数 1.15。表3.10 框架梁内力组合 楼层 截面位置 内力 GKS QKS EKS 1.2(0.5)1.3REGKQKEKrSSS QKGKSS4.12.1 屋 面 活荷载 左震 右震 左震 右震 6 A M -71.52-18.36 75.53-75.53 1.01-146.27-111.53 V 102.16 26.07-16.68 16.68 99.07 135.93 159.09 B 左 M -129.67-29.28-44.56 44.56-173.33-86.43-196.60 V 118.31 23.04 16.68-16.68 150.86 114.00 174.23 B 右 M -60.83-14.14 72.69-72.69 9.76-131.98-92.79 V 17.98 3.60-60.58 60.58-46.77 87.12 26.62 跨间 MAB 97.91 31.47 75.53-70.09 175.92 33.94 161.55 MBC -45.09 -12.41 72.69 -27.24 24.71-72.72-71.48 5 A M -113.16-24.38 96.37-96.37-18.85-206.78-169.93 V 108.81 23.94-21.06 21.06 99.92 146.47 164.09 B左 M -128.10-28.76-55.29 55.29-182.14-74.32-193.98 V 112.96 25.16 21.06-21.06 151.32 104.78 170.78 B 右 M -38.70-9.11 90.21-90.21 49.03-126.88-59.19 V 12.32 4.50-75.18 75.18-68.21 97.94 21.08 跨间 MAB 79.04 17.64 96.37-90.88 173.03-9.53 119.54 MBC -31.31 -6.41 90.12 -20.21 56.80-50.77-46.55 4 A M -111.20 -23.23 136.55-136.55 22.60-243.67-165.96 V 113.20 23.75 -30.13 30.13 94.28 160.87 169.09 B 左 M -127.88-28.97 -80.36 80.36-206.48-49.77-194.01 V 108.56 25.35 30.13-30.13 156.95 123.66 165.76 B 右 M -40.99 -9.87 131.12-131.12 86.51-169.17-63.01 V 12.32 4.50-109.27 109.27-105.88 135.60 21.08 跨 间 MAB 96.82 18.12 136.55-125.31 228.43-26.89 141.55 MBC-33.60-4.92 131.12-131.12 95.39-160.30-47.21 3 A M -111.52-23.51 172.15-172.15 56.90-278.79-166.74 V 113.15 23.80-37.78 37.78 85.80 169.29 169.10 B 左 M -127.85-28.90-99.87 99.87-225.44-30.70-193.88 V 108.61 25.30 37.78-37.78 165.43 81.94 165.75 B 右 M -40.70-10.13 162.92-162.92 117.66-200.04-63.02 V 12.32 4.50-135.77 135.77-119.26 164.89 21.08 跨间 MAB 96.32 18.12 172.15 -154.47 262.69-55.77 140.95 MBC -33.31-7.43 162.92 135.77 125.52 99.05-50.37 2 A M -110.30-22.84 191.10-191.10 76.77-295.87-164.34 V 113.41 23.67-42.47 42.47 80.82 174.68 169.23 B 左 M -128.54-29.21-114.68 114.68-240.64-17.02-195.14 V 108.35 25.44 42.47-42.47 170.42 76.56 165.64 B 右 M -40.62-9.79 187.10-187.10 141.46-223.39-62.45 V 12.32 4.50-155.92 155.92-157.43 187.15 21.08 跨间 MAB 98.50 18.24 191.10-168.76 283.18-67.68 143.74 MBC -33.23 -7.09 187.10 -187.10 149.33-215.52-49.80 1 A M -102.05-21.07 245.70-245.70 147.71-331.40-122.46 V 114.19 23.45-54.41 54.41 68.31 188.56 169.86 B 左 M -125.86-29.00-146.03 146.03-268.70 16.06-191.63 V 107.57 25.65 54.41-54.41 182.93 62.68 164.994 B 右 M -52.82-11.83 238.25-238.25 179.43-285.16-79.95 V 12.32 4.50-198.54 198.54-204.53 234.25 21.08 跨间 MAB 109.63 37.41 245.7 -209.03 355.06-88.30 183.93 MBC -45.43 -9.13 238.25 -238.25 187.30-277.29-67.30 注：梁中弯矩以下侧受拉为正；梁中剪力以向上为正。ABM和 BCM分别为 AB 和 BC 跨间最大正弯矩。表中 REr为抗震承载力调整系数，对于梁受弯取 0.75，受剪取 0.85。表 3.11 横向框架中柱 B 内力组合 楼面 截面位置 内力 GKS QKS EKS 1.2(0.5)1.3REGKQKEKrSSS QKGKSS4.12.1 屋面均布活载 左震 右震 左震 右震 6 柱顶 M-33.47-7.33-58.65 58.65-96.65 25.35-50.43 N 332.79 33.78-97.58 97.58 234.21 437.18 446.64 柱底 M 27.95 6.29 54.14-54.14 86.16-26.45 42.35 N 363.84 33.78-97.58 97.58 264.02 466.98 483.90 5 柱顶 M-24.69-5.41-91.36 91.36-121.31 68.72-37.20 N 693.31 71.39-172.76 172.76 520.17 879.52 931.92 柱底 M 24.46 5.41 91.36-91.36 121.09-68.94 36.93 N 724.36 71.39-172.76 172.76 549.98 909.32 969.18 4 柱顶 M-25.69-5.73-120.12 120.12-152.34 97.51-38.85 N 1049.43 109.19-282.03 282.03 766.55 1353.18 1412.18 柱底 M 24.85 5.71 120.12-120.12 151.52-98.33 37.81 N 1080.48 109.19-282.03 282.03 796.36 1382.98 1449.44 3 柱顶 M-25.56-5.87-142.69 142.69-175.75 121.04-38.89 N 1405.60 146.94-417.80 417.80 985.40 1854.42 1892.44 柱底 M 10.48 5.61 142.69-142.69 161.15-135.64 20.43 N 1436.65 146.94-417.80 417.80 1015.20 1884.23 1929.70 2 柱顶 M-12.17-5.87-159.09 159.09-179.954 150.95-22.82 N 1761.51 184.83-573.72 573.72 1183.10 2376.44 2372.57 柱底 M 23.14 6.36 159.09-159.09 190.72-140.19 36.67 N 1792.56 184.83-573.72 573.72 1212.91 2406.24 2409.83 1 柱顶 M-13.15-2.75-225.19 225.19-248.14 220.25-19.63 N 2116.64 222.93-772.26 772.26 1335.83 2942.13 2852.07 柱底 M 6.58 1.38 275.23-275.23 293.22-279.26 9.83 N 2158.99 222.93-772.26 772.26 1376.49 2982.79 2902.89 max,MN 左震荷载组合 时的 M 和 N max,NM 无震荷载组合时 M 和 N min,NM 右震荷载组合 时 M 和 N 注：柱中弯矩以左侧受拉为正；柱中轴力，以受压为正。柱 REr取 0.80。表 3.12 横向框架中柱 B 剪力组合 楼层 GKS QKS EKS 1.2(0.5)1.3REGKQKEKrSSS 1.21.4GKQKSS 屋 面 均 布活荷载 左震 右震 左 震 右 震 6 18.61 4.25 39.46-39.46 64.75 92.70 28.28 5 14.89 3.28 34.18-34.18 54.63 77.23 22.46 4 15.32 3.47 55.37-55.37 78.58 104.23 23.24 3 10.92 3.48 86.48-86.48 108.47 132.78 17.98 2 10.70 3.71 96.42-96.42 119.35 144.69 18.03 1 3.62 0.76 91.82-91.82 105.54 120.70 5.41 本章总结本章总结：水平荷载计算是结构计算的第二个重要部分，在计算水平内力时我采用了 D值法。还有就是内力组合是本章的重点也是难点，组合主要参照了工程结构抗震设计柳炳康编。考虑了三种组合即：水平地震荷载作用下的内力，竖向恒载作用下的内力及重力荷载代表值作用下的内力，并进行了修正。本章内容是结构设计的核心内容，也是结构设计的一个难点部分。第四章第四章 截面设计与配筋计算截面设计与配筋计算 钢筋强度 HPB235 yf=210 N/mm2 HRB400 yf=360N/mm2 其中：%200.0,518.0,35minbsmma 混凝土强度 C30 cf=14.3N/mm2 tf=1.43 N/mm2 4.14.1 梁正截面强度计算梁正截面强度计算 表 4.1 梁正截面强度计算 截面 梁 AB 梁 BC 支座左 跨中 支座右 支座左 跨中 M(kN.m)-331.40 355.06-268.7-285.16 277.29 boh 400765 400765 400765 300665 300665 201bhfMcs 0.099 0.106 0.080 0.150 0.146 11 2s 0.104b 0.112b 0.083b 0.163b 0.159b ycsfbhfA01 1264 1361 1009 1291 1260 选 筋 2+2 2+2 2+2 2+2 222 实配面积 1388 1388 1388 1388 1388 min()sAmm 640 640 640 420 420 4.2.4.2.框架梁斜截面计算框架梁斜截面计算 AB 梁:kNvb56.188 491.1400/765/bho,属于一般梁。56.18895.10937654003.140.125.025.00bhfcc，076521025.17654003.147.01056.18825.17.0300hfbhfVSAyvtbsv 按构造配筋，取双肢箍8350 BC 梁：kNvb25.234 4217.2300/665/0bh,属于一般梁 当25.23421.7136653003.140.125.025.00bhfcc，满足要求066521025.16653003.147.01025.23425.17.0300hfbhfvSAyvtbsv 按构造配筋，取双肢箍8350 4.3 4.3 框架柱截面设计框架柱截面设计 以第一层框架柱中柱为例计算，采用对称配筋（1）轴压比验算：底层柱：Nmax=2982.79kN 轴压比：05.1 579.06003.141079.298223ccNAfN,满足要求。（2）正截面受弯承载力计算：kNbhfNbcb79.298211.2511518.05656003.1401,为小偏心受压。不利组合有：（M=293.22kN.m N=1376.49kN M=9.863 kN.m N=2902.89kN)第一组 M=293.22kN.m N=1376.49kN.m mmNMe21349.137622.2930 mmea2030/600,20max mmeeeai233202130 由508.8650/5250/0hl，故应考虑偏心距增大系数。0.187.113764906003.145.05.021NAfc,取0.11。0.1059.1600545001.015.101.015.102hl，取0.12。143.10.10.1)6005450(565233140011)(140011221200hlhei mmaheesi32.531352/600233143.12/令b得，0)35565(360)518.05.01(518.05656003.1432.5311049.1376)()5.01(230201sybbcSSahfbhfNeAA按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用 HRB400，最小总配筋率%5.0min 22min.9002/600%5.0mmAASS 每侧配3 第二组 M=9.83 kN.m N=2902.89 kN.m mmNMe39.30 mmea2030/600,20max mmeeeai39.232039.30 由508.9600/5450/0hl，故应考虑偏心距增大系数。0.188.029028906003.145.05.021NAfc,取88.01。0.1059.1600545001.015.101.015.102hl，取0.12。24.20.18.0)6005450(56539.23140011)(140011221200hlhei mmaheesi39.317352/60039.2324.22/令b得，0)35565(360)518.05.01(518.05656003.1439.3171089.2902)()5.01(230201sybbcSSahfbhfNeAA按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用 HRB400，最小总配筋率%5.0min 22min.9002/600%5.0mmAASS 每侧配3 本章总结本章总结：:配筋设计是建立在前两章的基础之上的，在第一章算出了竖向内力，在第二章算出了水平内力并对一、二章内力进行了组合，本章根据组合的数据以底层梁为例进行配筋计算，主要进行了正截面的抗弯计算和斜截面的抗剪计算。柱配筋计算时采用了对称配筋计算，且以中柱为例，柱计算时考虑了附加弯矩，对弯矩进行了修正。第五章第五章 基础设计基础设计 5.1 地质条件地质条件 图 3.5 地质条件 5.25.2 确定基础的高度确定基础的高度 取 A 轴进行计算，采用锥形基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸如图 5.2所示，由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只需进行变阶处的抗冲切承载力计算 图 3.6 基础布置图 由内力组合可得荷载设计值如下:mkNMkNN/31.249,62.2199maxmax 该结构为七层,采用柱下独立基础,基础深为 2m 5.3 5.3 确定确定 l l 和和 b b 土的平均重度 320/mrkN m 02.1744.1322022062.219962.2199)4.11.1(drfAda 取 l=4m.b=3m 确定基础的高度 采用锥形基础，依据构造要求初步确定的基础剖面如下：由于上阶底面落在柱边破坏锥面内，故该基础只进行高阶处的抗冲切承载力计算 5.4 5.4 偏心荷载验算偏心荷载验算 基底处的总竖向力：kNFk62.2199 基底处的总力矩：mkNMk31.249 偏心距：kpablFPJ30.1834362.2199 blaFMekkk113.062.219931.249(可以)验算基底最大压力：kpaleblaFPkkk37.214)4113.061(4362.2199)61(max 地基承载力修正：6.1,3.0db kpadrbrffmdmbaka2685.1206.1220)5.0()3(akfp2.1max，基地压力满足要求。基础抗冲切验算：取 h=1100mm,110