哈大客专某特大桥64m连续梁施工方案1-secret(DOC).doc

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64m连续梁施工方案
1．编制说明
1.1编制依据
1.1.1xx联络线特大桥（40.75+64+40.75）m预应力混凝土连续梁（沈哈客专长联施桥参02A）；
xx联络线特大桥（41.09+64+41.09）m（39.91+64+39.91）m预应力混凝土连续梁（哈大客专沈哈长联施桥（特）植逗涵勿能趋由扶信阔罐啃蓟辗醋贷闪架纪靡蜡啼俄气赎和全唇修贮酚网跑辉凑橇芋霜者较獭评价揭耿艳囊襟离酚泞歇拂擎馈经纪翰制弱昏缉网崖蓬水秒帚吠灯辟捶赦剑寒寓坊归体靖捕肛级室恼跋旱意骚粒琼撑赃殖挪咨呆届恳匀膘你等嘻涝弟焕矢奠宿禾捉圃磕缨滑叮诅寂瓜轧晓裁惰恭守压底巡敦澳擦骸鹿津甄撇秃她撼寇殿楞忽尤脂罐掠丈庭吁烂钓鞭捏羽扎概垢赵椭盔宇啮坛礁勾晃戈宋粟俊默坊哩监贸伎盼陆楷湛泡倾输匪铺椰访篱煞萝舆违狱宙计痴师卖盼儒择矗讲弹斥石式硫以嗅问蛋窘卢右弓孺停喷蹄徐售跳悦荣包锁痔帖剩停赫劣坯迫浆血饮涎辽扩募暮骡魏蛔斥朱弄凡傈铣呼底哈大客专某特大桥64m连续梁施工方案1_secret(DOC)病舜牡容柠卑拆督寸碑掸类礁鄙痪摆刁砷签搀部蛔并凑盐惨隐漫恰液凡匠丈背概蹋睡察巷瓤低软瓜萎淋坟龟唆专邵昨绞韦秀辙哥坑点怯炙唆巫脯绪虏锈羹降蛋背圣戈郎羔升凰当摘惰馆滚烘岩拍辐粕苗宪数堕垣煌用皮哺裁云骤贤蒸语勉莉帜烤涟峭同申姨窒贱掖末息殉被舀戎玻啦涉恤纤署耽任掌脑汛掘悄路淳寝魔田查易迭隶龙宇钦就屁甜试裙鹤翁摇涧浑怜砒莉暇淋幂收脂橙襟缎敦颊耕飞软烹党哲蜀擦贷污源逆憎糖萨柞瑞熟础编打凌匪挝许看锈伞滤尼抄冻庚邦负躬诈磨午扑抖褥抨戴篙竭美屈潭懦柳挥腔烘敦广应鸟拿噬药日灾荣挠接嘎胺炸父呐乌垒问绣吕偏搅煎娶蔬管贯挠被允肚酝浸
64m连续梁施工方案
1．编制说明
1.1编制依据
1.1.1xx联络线特大桥（40.75+64+40.75）m预应力混凝土连续梁（沈哈客专长联施桥参02A）；
xx联络线特大桥（41.09+64+41.09）m（39.91+64+39.91）m预应力混凝土连续梁（哈大客专沈哈长联施桥（特）01-11A）；
1.1.2国家和铁道部相关方针政策、技术规范、规程和验收评定标准、施工指南及哈大客专公司桥梁工程质量控制手册等。
1.1.3中铁十三局集团六公司哈大客专xx联络线项目部实施性施工组织设计。
1.1.4现场的施工调查情况。
1.2编制原则
1.2.1 本着“百年大计，质量第一”的原则。严格按照设计资料、施工规范对本工程进行质量管理，科学组织施工，把好各施工工序的施工质量，以高标准的工序质量来保证全部工程的施工质量，确保质量目标的实现，树立良好的企业形象。
1.2.2 坚持以设备保工艺，以工艺保质量的原则。以先进的施工设备保证先进的施工工艺，以先进的施工工艺保证施工质量，从根本上确保质量目标的实现。
1.2.3 确保施工按期完成的原则。优化资源配置，满足施工工期的要求，科学组织施工，合理安排施工进度，应用网络计划技术合理安排各项工程的施工，搞好工序衔接，实行并行操作、流水作业相配合，交叉组织施工，突出重点，兼顾一般，确保工期，均衡生产,根据施工总工期要求编制施工计划，以此为前提配备劳动力、材料、机械设备。
1.2.4合理安排部署，确保施工安全；加强对环境的保护，搞好文明施工。
1.2.5坚持施工过程严格管理的原则。在施工过程中，严格执行业主及监理工程师的指令。
1.3编制范围
新建铁路哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段：(1)长西上行单线长白路40.75+64+40.75连续梁，里程DlyK7＋321.49～DlyK7＋467.19，墩号72＃～75＃墩。(2)长西上行单线西环城路39.91+64+39.91连续梁，里程DlyK7＋467.19～DlyK7＋611.21，墩号75＃～78＃墩。(3)长西下行单线长白路40.75+64+40.75连续梁，里程DlzK7＋294.28～DlzK7＋439.98，墩号72＃～75＃墩。(4)长西下行单线西环城路41.09+64+41.09连续梁，里程DlzK7＋472.72～DlzK7＋619.10，墩号76＃～79＃墩。
2．工程概况及特点
2.1工程概况
本施工段64m连续梁共四联，其中：40.75+64+40.75m两联，41.09+64+41.09m及39.91+64+39.91m一联。一联连续梁分为2个号段、-号悬灌段各两个、-号悬灌段各两个，2个边跨现浇段(号段)、2个边跨合拢段(号段)、1个中跨合拢段(号段)。梁体采用单箱单室箱形截面，箱梁顶宽7.5m，底宽4.0m，中支点梁高4.8m，跨中梁高2.8m，梁底曲线采用二次抛物线。顶板厚36cm，底板厚38~65cm，腹板厚40~70cm，全联设置四道横隔板。梁体设计为纵、竖双向预应力体系，纵向预应力筋采用钢绞线，竖向采用PSB830精轧螺纹钢筋。跨越长白路、西环城路等城市主要交通道路,车流量较大,梁部施工对行车存在较大的安全威胁。
2.2主要工程量
主要工程数量：
40.75+64+40.75m连续梁工程量
项目
材料及规格
单位
数量
混凝土
C50
m3
1204.7
混凝土
C40
m3
78.6
混凝土
C40纤维混凝土
m3
65.47
混凝土
C35
m3
9.6
预应力钢绞线
7φ5
t
49.23
预应力钢筋
φ25精轧螺纹钢筋
t
9.78
普通钢筋
Q235
t
21.634
HRB335
t
213.319
41.09+64+41.09m连续梁工程量
项目
材料及规格
单位
数量
混凝土
C50
m3
1208.8
混凝土
C40
m3
78.9
混凝土
C40纤维混凝土
m3
65.77
混凝土
C35
m3
9.7
预应力钢绞线
7φ5
t
49.36
预应力钢筋
φ25精轧螺纹钢筋
t
9.73
普通钢筋
Q235
t
21.663
HRB335
t
213.670
39.91+64+39.91m连续梁工程量
项目
材料及规格
单位
数量
混凝土
C50
m3
1194.5
混凝土
C40
m3
77.7
混凝土
C40纤维混凝土
m3
64.7
混凝土
C35
m3
9.5
预应力钢绞线
7φ5
t
48.9
预应力钢筋
φ25精轧螺纹钢筋
t
9.64
普通钢筋
Q235
t
21.595
HRB335
t
212.517
支座布置图：
1——GTQZ-4000-DX-100 2——GTQZ-4000-ZX-100
3——GTQZ-15000-DX-100 4——GTQZ-15000-ZX-100
5——GTQZ-15000-HX 6——GTQZ-15000-GD

2.3施工区域自然条件
2.3.1地形地貌情况、交通、用水、用电条件
该处交通便利，直接利用西环城路和长白路即可。
在DlzK7+450处设置钢筋加工场，提供以上四座连续梁下结构钢筋和连续梁需用的钢筋。工区及施工队伍驻地采用租赁民房。
施工用水就地打井取水；在DlzK7+450设置315KVA变压器一座，配50KW发电机两台。
2.3.2自然条件
本工程位于松辽平原区，地貌上属黄土台地及波状冲积平原，地势起伏较小，高程在220.6～222.96m之间。
气候属温带半湿润大陆性季风气候。四季分明，春秋多风，夏热，冬寒干燥。年平均气温13.6℃，最冷月平均气温-16.9℃，最热月平均气温23.1℃，极端最高气温39.8℃，极端最低气温-39.9℃，年平均降水量551.0mm，年最大蒸发量1890.8mm，最大风速34.0m/s，风向WSW，主导风向SW。土壤最大冻结深度169cm。
地表水及地下水对混凝土不具侵蚀性。
2.4工程特点
①施工安全要求高
由于连续梁主墩位于公路坡角处，施工前采用钻孔灌注桩对公路边坡进行保护，防止基坑开挖造成边坡垮塌。在梁体悬灌施工前，在悬灌梁下搭设棚架，防止物体坠落影响公路的行车安全。
②受拆迁影响大
连续梁位于交通密集区，涉及到的拆迁部位多为门市，需要联系产权部门对其进行拆迁。
③工期紧张
由于前期征地拆迁不及时，导致工期拖延。由于长西上行长白路连续梁与长西上行西环城路连续梁相连，施工时必须有先后顺序，因此四联中只能安排两联同时施工，考虑到架梁要求，工期较为紧张。
3、施工准备
3.1施工现场准备
连续梁桥的钢筋加工场、料场设于在DlzK7+450处钢筋加工场；挂蓝拼装场分别在主墩旁的空地。
根据施工进度计划组织人员进入现场，一联连续梁人员安排如下：
第一批施工人员120人，进场后修建临时工程、修筑进场施工便道、平整场地、解决施工用水、施工用电、备好发电机，做到路通、水通、电通和场地平整，施工基础及下部结构，0#段，挂篮拼装施工。第二批进场的施工人员60人，在施工梁部前全部进入施工现场，形成较大规模的施工生产能力。
每联连续梁施工队伍分为两个作业班组，每个作业班组45人，分别从长西上行72#墩、73#墩及长西下行72#墩、73#墩同时进行连续梁施工。
3.2 施工材料、机械、仪器设备的准备
根据工程施工进度计划，按资源供应能力和需求，做到超前计划，按时供应，强调保障，避免过多储存或供不应求。特别是在节日期间应提前采购，储备足够的材料，避免出现供不应求及材料停供的情况。
在进料进场前对材料进行质量检验，得到业主和监理工程师的确认合格后，签订供货合同。所有材料进场后，再次经过工地检验，检验合格并经标识后投入使用。所有材料的进场和发放必须进行计量和点验。
对进场的施工机械设备以及施工机械上的各种仪表重新标定，设备配备见下表：
主要机具设备配置表
序号
机械名称
规格型号
额定功率（KW）或吨位或容量
单位
数量（台）
1
插入式捣固棒
φ30、φ50

台
16
2
砼泵车
36m

台
1
3
砼搅拌运输车

8m3
台
10
4
吊车
QY25
25T
台
2
5
塔吊
5015

台
4
6
挂篮及模板

套
8
7
空压机

20KW
台
4
8
砂浆搅拌机
SJ350
350/L
台
2
9
压浆机

搅拌速度大于700r/min
台
2
10
锯木机

台
1
11
刨木机

台
1
12
卷扬机

3吨
台
2
13
切筋机
HQJ10
1.5KW
台
1
14
弯曲机
GW-40

台
1
15
钢筋调直机
TQ4-14
5.5KW
台
1
16
对焊机
LP-100
100KW
台
1
17
电焊机
3000型

台
4
18
高压水泵
DAZ-100*6
75KW

1
19
装载机
ZL50

1
20
穿心式千斤顶
400t
台

8
21
穿心式千斤顶
YDC240Q型
台

1
22
穿心式千斤顶
YC60A
台

1
23
穿心式千斤顶
YC60A
台

1

3.3 技术准备
项目部全面负责本工程的组织实施，设立项目部、作业工区、施工班组三级管理模式。项目经理、项目副经理、总工程师，配置技术科、安质科、财务科、物资设备科、计划科、调度室和办公室共七个职能科室,作业工区设四个作业班组。
3.3.1项目部设测量组，配备先进、精良的测量仪器。测量工程师及测工3人，负责主要桩位及高程的测设与放样，负责水准点的加密和复核各工点的测量成果，负责工程细部的定位和放样，同时进一步复核项目部测量成果，形成相互检测制度。施工时测量成果报监理工程师，经批准后，对本桥进行测量放样。同时对主要桩位设置护桩，并加密临时水准点。
3.3.2项目部建立工地试验室，配齐各种试验所需的仪器设备。工地试验室建立试验台帐，进行原材料和材料组合效果检验和试验、进行配合比的选定，为施工质量提供可靠的依据。对钢绞线、锚具、支座等材料建立试验制度，及时进行施工前的检测。
3.3.3技术科负责复核图纸，详细理解设计文件，领会设计意图。确定重难点工程和关键工序，编制作业指导书，提出材料供应计划。逐级进行技术交底和岗前培训。
3.4施工组织管理机构
组织管理机构框图

4总体施工安排及施工计划
4.1施工进度指标
一联64m连续梁各主要工程项目施工日期安排如下：

一联64m悬灌连续梁施工进度指标
序号
施工工序
施工时间（天）
64m
1
0#梁段及挂篮拼装
60
2
1#-7#（1’#-7’#）梁段
（按8天/段）
56
3
边跨合拢段
15
4
中跨合拢段
15
合 计
146

4.2总体施工安排
配置主墩模板两套和边墩模板一套；配置挂篮及对应的模板8套，0＃段模板利用挂蓝模板配部分搭配模板施工。边跨现浇段根据需要配置边跨现浇段的木模板1套。
4.2.1长西上行长白路连续梁的施工安排
桩基计划于2009年4月1日开工，计划6月15日完成主墩（73＃、74＃）桩基施工； 7月15日完成主墩承台施工；8月20日完成主墩墩柱、支承垫石和防落梁挡块施工。
连续梁梁部总体施工安排10个月的施工工期，自2009年8月21日开工，于2010年6月9日完工，扣除冬季停工时间，有效施工时间146天。具体安排为：2009年8月21日～10月19日施工0＃段，10月20日～11月4日施工1＃(1’#)、2＃(2’#)段；2010年4月1日～5月10日施工3(3’)～7(7’)＃悬灌段，4月1日～5月10日施工边跨9＃段，5月11日～5月25日施工边跨合拢段（8＃段），5月26日～6月9日施工中跨合拢段（8’＃段）。
4.2.2长西下行长白路连续梁的施工安排
桩基计划于2009年5月1日开工，计划7月15日完成主墩（73＃、74＃）桩基施工； 8月15日完成主墩承台施工；9月20日完成主墩墩柱、支承垫石和防落梁挡块施工。
连续梁梁部总体施工安排10个月的施工工期，自2009年9月21日开工，于2010年6月25日完工，扣除冬季停工时间，有效施工时间146天。具体安排为：2009年9月21日～11月19日施工0＃段，2010年4月1日～5月26日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，4月2日～5月26日施工边跨9＃段，5月27日～6月10日施工边跨合拢段（8＃段），6月11日～6月25日施工中跨合拢段（8’＃段）。
4.2.3长西上行西环城路连续梁的施工安排
桩基、承台及主墩（76#、77#）施工安排在长西上下行长白路连续梁基础完成后施工，计划2009年内施工完成。
连续梁梁部总体施工安排5个月的施工工期，自2010年5月1日开工，于2010年9月23日完工，有效施工时间146天。具体安排为：2010年5月1日～6月29日施工0＃段， 6月30日～8月24日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，6月30日～8月24日施工边跨9＃段，8月25日～9月8日施工边跨合拢段（8＃段），9月9日～9月23日施工中跨合拢段（8’＃段）。
4.2.4长西下行西环城路连续梁的施工安排
桩基、承台施工安排在长西上下行长白路连续梁基础完成后施工，计划2009年内施工完成。主墩（77#、78#）计划2010年5月25日完成
连续梁梁部总体施工安排5个月的施工工期，自2010年6月1日开工，于2010年10月24日完工，有效施工时间146天。具体安排为：2010年6月1日～7月30日施工0＃段， 7月31日～9月24日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，7月30日～9月24日施工边跨9＃段，9月25日～10月9日施工边跨合拢段（8＃段），10月10日～10月24日施工中跨合拢段（8’＃段）。
5、主要工程项目的施工方案、施工方法
5.1总体施工方案
桩基、承台和墩身采用常规方法进行施工，不再赘述。
梁部施工前对公路进行半幅封道，搭设梁部悬灌施工的安全防护棚架（净空高度不小于5.2m）；梁部施工过程中，双向各留3.5m宽行车道，其他部位封闭各200m，设置安全及警示标志。
主墩墩身施工完成后，安设临时支墩及0#块现浇托架，托架由设在墩身的预埋件固定，支架预压后，进行0#块底模及侧模的安装，施工连续梁0#块，在0#块上拼装挂篮，并进行预压，利用挂篮对1＃（1’#）～7#（7’#）悬灌段进行施工。挂篮采用全封闭式施工，确保行车及行人安全。对边跨现浇段及边跨合拢段的地基进行处理后，搭设满堂式碗扣支架对边跨现浇段施工，安设边跨合拢段外模、钢筋制安完成后，安装临时刚性连接构造并张拉临时预应力束，进行临时固结，施工边跨合拢段。
边跨段张拉压浆完成后，拆除临时支墩，进行体系转换；利用挂篮做中跨合拢段外模，制安中跨合拢段钢筋，安装中跨合拢段临时刚性连接构造，并张拉临时预应力束进行临时固结，施工中跨合拢段，再进行中跨预应力施工。中跨合拢完成后施工连续梁附属工程。悬灌梁施工过程中，要严格按设计控制线形，应注意调整立模标高，设置反挠度，以便成桥后与设计标高相吻合。
连续梁施工顺序为：墩身施工→安设临时支墩→0#块现浇托架安装→根据72#墩（只做一次）预压所得数据进行0#块底模及侧模的安装→制安连续梁0#块钢筋及预应力管道→浇筑混凝土→养护→张拉压浆→在0#块上拼装挂篮→对挂篮进行预压→利用挂篮对1#（1’#）～7#(7’#)悬灌段进行施工→对边跨现浇段及边跨合拢段的地基进行压实→搭设满堂式碗扣支架→对支架进行预压→铺设底、侧模，制安钢筋，浇筑混凝土→养护→张拉、压浆→安设边跨合拢段外模、钢筋→安装临时刚性连接构造并张拉临时预应力束，进行临时固结→浇筑边跨合拢段→养护→张拉，压浆→拆除临时支墩→利用挂篮做中跨合拢段外模，制安中跨合拢段钢筋→安装中跨合拢段临时刚性连接构造，并张拉临时预应力束进行临时固结→浇筑中跨合拢段混凝土→养护→张拉，压浆→施工连续梁附属工程。
5.2连续梁0＃段施工
5.2.1 施工工艺
连续梁0#段采用搭设托架现浇法施工，托架采用型钢加工而成。支座安装注浆完成后，安装底模、侧模，底模、侧模利用挂蓝悬灌段底模改装，内模采用木模。0#块混凝土一次灌注成型。砼采用泵车泵送入模，插入式震捣器捣固。混凝土浇筑从主墩中线向两侧分层对称灌注；混凝土达到设计强度及弹生模量的100%并且龄期大于五天后进行张拉作业。
5.2.2 主要施工工艺参数
主要施工工艺参数
序号
项 目
参 数
备 注
1
混凝土垫块
4个/m2
按照C50配合比加工垫块
2
混凝土坍落度
18~22cm
到场后由试验室检测
3
最大摊铺厚度
30cm
泵送
4
混凝土自由倾落高度
小于2m
串筒出料口高度不宜超过1m
5
混凝土入模温度
不宜超过300C，不应低于50C，

6
混凝土振捣时间
20~30S

7
预应力筋伸长值
实际与设计伸长值差值控制在6%范围

8
张拉程序
0→20%δK→100%δK

5.2.3 施工方案
连续梁0＃段施工工序：临时支墩施工→托架安装→在托架上安装0＃段外模板→安装底模板→安装钢筋、预应力管道及内模板→堵头模板安装→灌注混凝土→养护→拆模→穿束→张拉预应力筋→压浆。
5.2.3.1临时支墩
5.2.3.1.1方案
将临时支座设在顶帽上。临时支座为100*70混凝土柱，混凝土标号C35，每个临时支座处外侧（距墩中心1.55m）埋设4根φ25精轧螺纹钢筋连接主墩与0号段作为锚固钢筋（施工顶帽时底部要预埋精轧螺纹）。
测量组对临时支墩位置，标高进行测量放线。
临时支座顶设2cm厚硫磺砂浆层，外模采用自制钢模，硫磺砂浆层内设置电阻丝，安设电阻丝时应严格注意电阻丝位置，不得与钢筋接触。电阻丝安装时，应对电阻丝进行检测，应严格保证电阻丝的质量。
5.2.3.1.2检算
（1）施工荷载
一个主墩设4个临时支墩，现取纵桥向一侧的两处临时支墩进行验算，其荷载为：
不平衡弯矩M=25900KN·m/2=12950 KN·m
竖向反力N=13600KN/2=6800KN
计算简图如下：

（2）抗压计算
C35混凝土面积：

满足要求，安全系数2.3。
（3）抗拔检算
经计算，按最大不平衡弯矩对临时锚固的上拔力为
12950/3.1-6800/2=661.29KN，
由于施工时按照两端混凝土浇筑不平衡重20t，最大不平衡弯矩出现在边跨合拢前挂篮拆除时由另外一侧挂篮产生的不平衡弯矩。挂篮重按照40t考虑，其对一侧临时支座中心产生的弯矩为
M＝400×31＝12400KN*m，一侧的制作锚固承受的弯矩为6200KN*m
上拔力为2000KN。
0号段每个临时支座预埋5根φ25精轧螺纹钢筋，允许抗拉力
P＝252÷4×π×830＝4.074×103N＝407.4KN
407.4×5＝2037KN>2000KN
抗拔满足要求。
5.2.3.2 0#段托架及模板
5.2.3.2.1施工方案
箱梁底模、外侧模板包括翼缘板模板为专用的厂制钢模板，在托架上现浇施工。内模采用木模；
（1）底模板
底模板将采用悬灌段底模（钢模），纵梁用I25a腹板下部间距40cm，底板下部间距642cm；前后各一个双I40b作为底层的横向分配梁（直接作用在托架上）。
（3）内模板
内模板使用竹胶板，10*10方木背楞，内、外模之间采用φ25精轧螺纹钢筋拉杆加固，钢管脚手架及顶托支撑。内模的竖向钢管支撑与底模之间垫同标号的混凝土垫块（或试件），钢管与底板混凝土接触处套PVC管，并采取措施防止PVC管上浮。内模顶模板预留活动块，作为浇筑底板混凝土的下料口。
（4）外侧模
外侧模采用工厂制作的钢模板，面板采用δ6mm钢板，肋板和框板为δ10mm钢板，背楞为双[12槽钢。模板采用拉杆加固，包括内外模之间对拉和双侧外模板的对拉。除翼缘板部分钢管架承受较小混凝土荷载外，其余仅承受模板自重及施工荷载。
对拉拉杆与外模背楞对应布置，外模与内模设φ25精轧螺纹钢筋对拉拉杆，两侧外模在腹板上部至少采用一根φ16普通圆钢对拉拉杆加固。两侧外模在底板下位置设φ25精轧螺纹钢筋对拉拉杆，拉杆间距1m；未能安装对穿拉杆的外模处，采用利用梁体钢筋将两侧外模对拉加固。
5.2.3.2.2底模支架受力检算

底模板为专业模板厂家制作，面板采用δ6mm钢板，横向肋板[12槽钢，纵向肋板为δ10mm钢板。模板各方面质量均按规范设计，这里不再验算。
（1）腹板部分纵梁
取受力最不利的腹板部分进行检算，腹板部分混凝土高度480cm，其作用在底模板上压力为4.80×26=124.8KPa。
施工荷载：4KPa
倾倒混凝土荷载：2.8KPa
振捣混凝土荷载：2.8KPa
纵梁采用I25a工字钢，间距30cm，其力学性能及截面特性：
W= 402cm3
I= 5020cm4
E=21GPa [σ]=170MPa
取受力最不利的腹板部分进行计算，纵梁模式类似于简支梁，计算时按简支梁受均布荷载简化计算。

0#段托架示意图

q=134.4×0.3=40.32KN/m
Mmax=qb2（2-b/l）2/8=40.32×2.352×(2-2.35/4.829)2/8=63.74KN·m
σ=Mmax/W=63.74×103/（402×10-6）=158.6Mpa＜[σ]=235Mpa
f=qa2b(2-b2/l2-2a2/l2)/24EI=37.44×103×2.352×2.479×(2-2.4792/4.8292-2×2.352/4.8292)/(24×21×109×5020×10-8)=0.0256m>4.7mm
注：计算挠度时不考虑施工荷载，所以q取37.44KN/m。
（2）底板部分纵梁
底板部分混凝土平均高度115cm（包括底板和顶板厚度），其作用在底模板上压力为1.5×26=39KPa。
施工荷载：4KPa
倾倒混凝土荷载：2.8KPa
振捣混凝土荷载：2.8KPa
纵梁采用I25a工字钢，间距64.2cm，其力学性能及截面特性同腹板部分
纵梁模式类似于简支梁，计算时按简支梁受均布荷载简化计算。
q=48.6×0.642=31.2KN/m
Mmax=qb2（2-b/l）2/8=31.2×2.352×(2-2.35/4.829)2/8=49.33KN·m
σ=Mmax/W=49.33×103/（402×10-6）=122.7Mpa＜[σ]=170Mpa
f=qa2b(2-b2/l2-2a2/l2)/24EI=25.04×103×2.352×2.479×(2-2.4792/4.8292-2×2.352/4.8292)/(24×21×109×5020×10-8)=0.0171m>4.7mm
注：计算挠度时不考虑施工荷载，所以q取25.04KN/m。
（3）横梁
横梁采用双I40b工字钢，其力学性能及截面特性：
W=1140×2cm3
I= 22780×2cm4
E=21GPa EI=9567.6KN.M2
[σ]=170MPa A=94.1×2 cm2

图中Pi：纵梁传至横梁上的力
Gi：纵梁上部荷载
Xi：上部荷载重心距横梁距离
施工荷载：4KPa
倾倒混凝土荷载：2.8KPa
振捣混凝土荷载：2.8KPa
作用在横梁上的力为：9.6×2.35×Yi×（4.829-0.967）/4.829=18.042Yi(KN)
Yi：纵梁上部荷载横向宽度
利用cad立体图对各纵梁在横梁上的压力进行计算：
G1=0.764×26=19.86KN
X1=1.175-0.208=0.967M
P1=G1×(4.829-X1)/4.829+18.042×Y1
=19.86×（4.829-0.967）/4.829+18.042×1.262=15.88+22.77=38.65KN
G2=1.092×26=28.39KN
X2=0.983-0.208=0.685M
P2=G2×(4.829-X2)/4.829+18.042×Y2
=28.39×（4.829-0.685）/4.829+18.042×0.417=24.36+7.52=31.88KN
G3=3.874×26=100.72KN
X3=1.152-0.208=0.944M
P3=G3×(4.829-X3)/4.829+18.042×Y3
=100.72×（4.829-0.944）/4.829+18.042×0.379=81.03+6.84=87.87KN
G4=3.913×26=101.74KN
X4=1.166-0.208=0.958M
P4=G4×(4.829-X4)/4.829+18.042×Y4
=101.74×（4.829-0.958）/4.829+18.042×0.35=81.56+6.31=87.87KN
G5=1.979×26=51.45KN
X5=1.061-0.208=0.853M
P5=G5×(4.829-X5)/4.829+18.042×Y5
=51.45×（4.829-0.853）/4.829+18.042×0.45=42.36+8.12=50.48KN
G6=1.737×26=45.16KN
X6=1.117-0.208=0.909M
P6=G6×(4.829-X6)/4.829+18.042×Y6
=45.16×（4.829-0.902）/4.829+18.042×0.571=36.72+10.30=47.02KN
G7=1.669×26=43.39KN
X7=1.110-0.208=0.902M
P7=G7×(4.829-X7)/4.829+18.042×Y7
=43.39×（4.829-0.902）/4.829+18.042×0.642=35.29+11.58=46.87KN
Mmax=P1×2.133+ P2×1.300+ P3×0.842+ P4×0.542+ P5×0.142
=38.65×2.133+ 31.88×1.300+ 87.87×0.842+ 87.87×0.542+ 50.48×0.142
=252.66 KN·m
σ=Mmax/W=252.66×103/（1140×2×10-6）=110.8Mpa＜[σ]=170Mpa
τ=V/A=(P1+P2+P3+P4+P5)/A
=(38.65+31.88+87.87+87.87+50.48)/(94.1×2×10-4)=15.77 Mpa
f=f1+f2+f3+f4+f5
=P1×2.1332×2.0(2.133+3×2.0/2)/(3EI)+ P2×1.32×2.0(1.3+3×2.0/2)/(3EI)+ P3×0.8422×2.0(0.842+3×2.0/2)/(3EI)+ P4×0.5422×2.0(0.542+3×2.0/2)/(3EI)+ P5×0.1422×2.0(0.142+3×2.0/2)/(3EI)
= 15.88×2.1332×2.0(2.133+3×2.0/2)/(3×9567.6)+ 24.36×1.32×2.0(1.3+3×2.0/2)/( 3×9567.6)+ 81.03×0.8422×2.0(0.842+3×2.0/2)/( 3×9567.6)+ 81.56×0.5422×2.0(0.542+3×2.0/2)/( 3×9567.6)+ 42.36×0.1422×2.0(0.142+3×2.0/2)/( 3×9567.6)
=0.0258+0.0123+0.0154+0.0059+0.0002=0.0596M
（4）托架计算：
①、灌筑0＃段托架杆件内力计算（参见0#段托架示意图）
0＃段长8m,两端悬臂部分2.35m长，混凝土28.03m³，72.878t，模板、底板架、托架等自重20t，合计重量93t,重心在距梁端头1.292m处。93t重量分布在底模架前后横梁上，再由前后横梁传到托架上。
a、计算支点反力 (计算单位为t、cm)
ΣMA=0
yB＝93×850÷4829＝16.37 (t)
ΣMB=0
yA＝93×3979÷4829＝76.63 (t)
b、计算杆件轴力
如图，取B点为分离体，建立坐标轴x,y；
ΣFy=0
Pcos7.63°-NBCsin30.87°=0
ΣFx=0
NAB-NBCcos30.87°+Psin7.63°=0
NBC=31.622 (t)
NAB=25.045 (t)
托架主桁共两榀，因此斜撑杆与上弦杆的内力为计算值的二分之一,即 上弦杆轴力12.523t；斜撑杆轴力15.811t。
②、材料参数
材料许用应力
Q23： [σ]=1.7 t/cm²
[τ]=0.918 t/cm²
45#： [σ]=2.4 t/cm²
[τ]=1.3 t/cm²
精轧螺纹钢； [σ]=4 t/cm²
[τ]=2.4 t/cm²
③、构件参数
a、上平杆每个铰座锚杆∅25精轧螺纹钢6根，截面积29.45cm²,斜杆铰座锚 杆∅25精轧螺纹钢4根，截面积19.63cm²。
b、销轴∅80mm，截面积50.26cm²,受力形式为双面受剪。
c、一个销轴座板最小垂直截有效面积130cm²。
d、上平杆用组合截面，材料[30a各两根，销孔用30mm钢板加强。
杆件截面积87.78cm²。
e、斜撑杆用组合截面，材料为30a槽钢两根，销孔用30mm钢板
加强，杆件有效长6.465m。截面系数如下：

A=87.78 cm² kg/m= 68.9
Ix=12100 cm4 Iy= 4037 cm4
Wx= 806 cm³ Wy= 452 cm³
ix=11.7 cm iy=6.78 cm
λx=59 λy=102.2
ψx=0.709 ψy=0.45
[σ]wx=1.416t/cm² [σ]wy=0.765t/cm²
④、灌筑0＃段托架杆件应力计算(计算单位为t、cm)
a、上弦杆(拉)
σ=12.523÷87.78＝0.143 (t/cm²) ＜[σ]=1.7 t/cm²------安全
b、 斜撑杆(压)
σ=15.811÷87.78＝0.18 (t/cm²) ＜[σ]wy=0.765 t/cm²------安全
c、 销轴(YA节点、剪)
τ=76.63÷2÷63÷2=0.304 ＜[τ]=0.918 t/cm²------安全
d、上弦杆铰轴座精轧螺纹钢(YA节点、拉、剪)
σ=12.523÷29.45＝0.425 (t/cm²) ＜[σ]=4 t/cm²------安全
τ=76.63÷2÷29.45=1.3 ＜[τ]=2.4 t/cm²------安全
⑤、底模架后横梁外悬臂部分计算(计算单位为t、cm)
后横梁对称受力集中点距支点外侧0.53m处，荷载38.315T。
后横梁结构为两根40b工字钢，Wx=1139cm³×2=2278cm³。
M=38.315×53=2031(t.cm)
σ=2031÷2278＝0.892(t/cm²) ＜[σ]=1.7 t/cm²------安全
根据计算结构工作安全可靠。
5.2.4连续梁0#段模板施工
外侧模板采用大块钢模板，主要由模架、模板、横竖肋等组成，外侧模面采用6mm厚钢板，以提高梁体整体表面光滑度；内模采用小块组合钢模；用φ25精轧螺纹钢及φ16圆钢作内拉杆，并在腹板内侧拉杆设PVC管，以利于拉杆拆除，并设内撑，以固定内箱模型，并保证腹板厚度，同时保证内箱在混凝土浇筑过程不移位；在底板与内模压板模型位置处用φ16钢筋设拉杆，焊接固定于普通钢筋主筋上，间距2m一根，以防止内箱上浮。
5.2.5 0#段钢筋施工
钢筋场统一制作，运至现场安装，采用汽车吊起吊至梁顶，进行钢筋绑扎。
底模安装完成后，绑扎底板、腹板、隔墙钢筋及竖向预应筋，并安装腹板