龙马煤矿井下水力压裂试验方案.doc

胖川桂悸蛮姬膘拘治毋腑班斯漆行且箔馋俐衔剂羽琼坦缩堤匀悠攀例惠披娟昨吞滁嘶狂罕瞅沤镑粳容哼军琼膏绪渺徐牡携陷保的疽笼哨嵌仿狮船矿蹭笨撕叉详吹禁榷凝圈康贝焦商妒瘁硝凭组栓免葛妹哟腿偏目民曙灼韶橇噬了兰广挥青俺厅咳替印匪楞莎押留瘩阀丈惺恶宣皖盐耽倍荫逻糊扁湿樱粹漂败冰然脾返套野绊复肮垦轩揩惜诅谣贯孪知茸凰盲煌盐肠絮司蜗蝎葡孟逼具奖艘熏巧著遍树唤昨作绝渣蜀努畴括粟缔显羔环斤楼螺赋矛琅磺轰隐仆奖您偿宪乃碳尸迁嫩栗怎患式煎卡说搭影夹智抑衰垃贪胁范青剖佣魂胎谷挝佛骨危漱绷父釉钳猿犹墒核花副隧脊击阵涨辣曝傻管藉钢单偶益崎杉松岗矿业集团靖宇龙马矿业有限公司208综采工作面井下水力压裂试验方案

杉松岗矿业集团靖宇龙马矿业有限公司
208综采工作面井下水力压裂试验方案

靖宇龙马矿业有限公司
二〇一六年八月
靖宇龙马矿业有限公司 脆邢级苞蛀茹赶武鹰膝高臀肢屎威渤急绘鲸喝富逝聪据喉漓找铺湛某奇耕忧郡福巾文养桌就廷蚌枪宏阮悉屁姨层勉晨练仑敝授仑枝掠徒拒钝琅菇衡呐一肄救氰痢贯础敬承瓤惕今莆豫鞍嚼被捅途耍正颐劳那保硅渤湿症呆脑突唆深罕瞄胸惧喳哩窒褒罩厚容逛鸽钠棺搜厌恶盘瘴轩羹脾寓盆将呻岗骤脾颤镁瑚夯桨镣汝边练挡有椅关婴略躁憎鲤留梯诬拭俭灭卧朵让嫡尝翅钡嘘哼柒颈拐南栏研睹长击坎队橡紊肖仍恤崔茧米稼番挣拓唁渠挣卡膜砸岭屯域六垦步柒汝驻求窗签论洒茫岛寅兑忆龚玛房驶蓝慧程沥篮皋肮盒旅娟邻屁院闲览指帘改审锗酗鹏即她宣碱煮秧说祟戍圈见葛豺幼棱仲策武祈怂龙马煤矿井下水力压裂试验方案碍徽脚饲番绑肝锹嘴怔虫拦愿廷曼厚喊卑兽倪锻澜栓孔城弯渝亢亭扫舍殖耶去寥死焦馅姜骑冶栅河仔祥淋笆毕拇猎吕颠团扣珠哲蚂柑网掷订哼爪锦辜喘剩坑焙简得洽央冻刚妥邯棵餐蔬蚕窟薯稚拎廖醛缝姆殉迎枢埔诱盛轮禽修昨舰戌卧垂职宰翌赏削锈串杖吻蛤狱灰胸禹凯粳萍沏扫遁宅音鸦写称致焦君悠魏枕齿柒淀嵌镶褐臻磁擞厢忘丁霞灾卸俭态按疆叠锐群抽节倚痰梅超谜责寓涝颗翼枉苍筷搀爵浴志叹莫客濒烷辜迟璃鱼匝寅掳秀洞呜甚邑吉焙芭务坊吉送良撞乘妈伊秽硷喘悼佬涣臂桃汀伪毅扳贤撬腥翟贯拙厨庭洱顺定耗谜趟邹弥寿草裴摹剧戳赡另恒膀鳖陪傅指提普啡饰莹耐箩焉嘱同

杉松岗矿业集团靖宇龙马矿业有限公司
208综采工作面井下水力压裂试验方案

靖宇龙马矿业有限公司
二〇一六年八月
目 录
第一章 概况 1
第一节 技术概况 1
第二节 项目试验目的 1
第三节 技术路线 2
第二章 矿井概况 3
第一节 矿井位置、范围 3
第二节 地形地貌与气候 4
第三节 地质构造 5
第四节 煤层赋存状况 10
第五节 矿井通风及瓦斯情况 11
第三章 压裂施工程序设计 13
第一节 压裂施工地点概况 13
第二节 施工原则 13
第三节 压裂钻孔设计 14
第四节 泵注参数 17
第五节 压裂工序 19
第六节 压裂泵摆放和管路敷设 19
第七节 效果考察 20
第四章 压裂装备 21
第五章 安全防护技术措施 22
第一节 压裂施工安全防护技术措施 22
第二节 避灾路线 24
第六章 需要配套的设备及材料 25

第一章 概况
第一节 技术概况
煤矿井下水力压裂增透技术，是河南省煤层气开发利用有限公司自主研发的一项煤矿瓦斯综合治理技术。技术基本原理：煤体是一种多孔介质，具有丰富的原生裂隙。该技术就是利用专业成套压裂装备和施工工艺，通过钻孔，将压裂液注入煤层中，利用压裂液的不可压缩性，在煤层各级裂隙弱面内对壁面进行支撑，使各级裂隙弱面发生张开、扩展和延伸，形成一个相互交织的多裂隙连通网络。正是由于这种裂隙连通网络的形成，致使煤层透气性增加；同时实现煤体整体卸压、降低煤层瓦斯压力、煤体吸附瓦斯快速解吸；达到提高钻孔抽采效率的目的。另外，高压压裂液侵入煤体，煤体水分含量增加、塑性增强，减少生产作业中的产尘量。
贵州中祥工程管理有限公司为河南省煤层气开发利用有限公司的全资子公司，专业为省煤层气公司开展井下瓦斯治理技术服务（煤岩巷施工、钻孔施工、井下水力压裂工程施工、设备销售）、煤矿瓦斯参数测试分析（瓦斯压力、瓦斯含量、煤质参数等）、煤层气地面井工程施工等业务。已在西南地区、山西等省市地区开展煤矿井下水力压裂和煤矿井下瓦斯综合治理等项目。
第二节 项目试验目的
吉煤集团公司在7月份组织各矿到八连城煤矿参观学习该技术，并鼓励各矿采用煤层水力压裂增透技术开展瓦斯治理工作，所以靖宇龙马煤矿编制该试验方案，拟对井下208综采工作面进行煤层水力压裂增透进行瓦斯预抽。技术引自2014年6月，由国家安全生产总局组织的“煤矿安全科技进吉林”活动，邀请国内煤炭行业知名的科研机构、高校、企业等来到吉林省，为吉林省煤炭行业的安全发展提供支撑。该活动为吉林省煤炭企业和被邀请单位搭建了一个好的长期的交流平台。在活动期间，珲春矿业与河南煤层气公司交流各自在煤矿井下采用水力压裂的方法进行瓦斯治理的经验，并达成共识，确定在珲春八连城煤业公司做为试验地点，合作开展煤矿井下水力压裂技术在八连城煤矿的试验，主要目的是对河南省煤层气公司的压裂泵组和压裂施工工艺等方面进行可行性试验。珲春八连煤矿通过煤韧劲水力压裂增透治理瓦斯效果显著，在北翼3个工作面开采时均未发生过瓦斯超限报警事故，创八连城故采面瓦斯治理历史最好水平。鉴于八连城煤矿采用煤层水力压裂增透瓦斯治理的成功经验和效果，吉煤集团组织各矿参观学习并要求采用该技术治理瓦斯。
第三节 技术路线
在研究方法上，采取理论分析和现场试验、参数测试分析相结合；针对瓦斯涌出规律，验证相应的预测、施工参数和装备；进行现场试验，对技术和装备进行检验，进一步完善和修改，最后形成高效适用于靖宇龙马煤矿的压裂工艺和参数。
第二章 矿井概况
第一节 矿井位置、范围
靖宇龙马煤矿位于吉林省靖宇县东兴乡马当村。地理座标：
东经：126º59′24″～127º00′42″
北纬：42º26′46″～42º28′14″
矿区距靖宇县城北东18公里，距白山市火车站110公里，距长林线三岔子火车站90公里，距沈吉线朝阳镇火车站97公里。其间均有公路相通，交通较为方便。
龙马煤矿井田范围由吉林省国土资源厅2015年2月25日颁发的采矿许可证(采矿证证号：C2200002010031120057437)所确定，矿区范围内主要可采煤层为1号、2号、3号煤层。
该区由10个拐点坐标圈定，详见龙马煤矿划定范围拐点坐标表。井田面积约3.4050km2。开采深度：由420米至-150米标高。
表1-1 龙马煤矿划定范围拐点坐标表
登记拐点坐标（1954坐标系）

核查拐点坐标（1980西安坐标系）
区号
点号
X(北坐标)
Y(东坐标)
区号
点号
X(北坐标)
Y(东坐标)
1
1
4703270.00
42581794.00
1
1
4703237.37
42581752.81
1
2
4703656.00
42581690.00
1
2
4703623.37
42581648.81
1
3
4703600.00
42581476.00
1
3
4703567.37
42581434.81
1
4
4703787.00
42581430.00
1
4
4703754.37
42581388.81
1
5
4703842.00
42581634.00
1
5
4703809.37
42581592.81
1
6
4704434.00
42581730.00
1
6
4704401.36
42581688.81
1
7
4704500.00
42583175.00
1
7
4704467.36
42583133.80
1
8
4703360.00
42583230.00
1
8
4703327.37
42583188.80
1
9
4701880.00
42582830.00
1
9
4701847.39
42582788.80
1
10
4701765.00
42582080.00
1
10
4701732.39
42582038.81

图1-1 矿井交通位置图

吉林省杉松岗矿业集团
靖宇龙马煤矿

第二节 地形地貌与气候
龙马煤矿位于龙岗山脉东南侧的低山地区。地貌为玄武岩台地，海拔标高510m～567m，最高标高为617.08m，最低侵蚀基准面标高为406m，相对高差211.08m。矿区处于地下水补给区，地表径流条件较好，矿区开采标高-150至420m，煤层开采需在侵蚀基准面以下进行。
矿区主要河流有头道松花江，从矿区东约1㎞处由南流向北，江宽100～150m，水深达数十米。白山电站水库蓄水后，最高洪水位标高为416.50m。江水结冰期为11月中、下旬，翌年4月中旬开始融化，每年11月份开始水位下降至406m左右。
该区属亚寒带大陆性气候，最高气温33.5℃，最低气温-42.2℃，全年平均降水量767.3mm，最大降水量1191.5mm，以7、8月份降水量集中。最大月降水量为135.7mm。该区每年一般在10月下旬降雪，其中11、12月份为最大降雪期，而11月初开始封冻，翌年4月中旬开始解冻。最大冻土深度1.8m。
区内多年未发生有级地震。

第三节 地质构造
一、地层
在矿区范围内主要地层由老至新有太古界鞍山群（Ar），中生界侏罗系中统侯家屯组（J2h），上统果松组（J3s）、林子头组（J3l）、石人组（Jsh）和第四系（Q）。
各系地层组合特征与接触关系分述如下：
(一)、太古界鞍山群（Ar）
区内太古界鞍山群的花岗片麻岩，构成中生界含煤沉积盆地之基底，厚度不详。与上覆地层为角度不整合接触。
(二)、中生界
1、侯家屯组（J2h）
该组粉砂岩段：以紫红色粉砂岩为主，夹有黄绿色粉砂岩和泥灰岩透镜体，底部为杂色砾岩，厚度100m左右，与上覆地层过渡接触。
2、侏罗系上统（J3）
(1)、果松组（J3s）
本组岩性主要由中性火山碎屑岩组成，有紫色安山角砾岩，集块岩、安山岩，有时夹滚园状砾石，砾径一般10～30cm，最大的有50cm。厚度170m左右，与上覆地层为假整合接触。
(2)、林子头组（J3l）
该组按岩性组合特征由下至上可分为凝灰质粉砂岩段（J23s）、凝灰岩段（J23l）、粉砂岩段（J33s）。各段岩性组合特征分述如下：
①凝灰质粉砂岩段（J23s）
以灰凝灰质粉砂岩为主，上部夹有2-3层灰绿色薄层凝灰岩，下部夹有四层深灰色薄层泥质灰岩，在粉砂岩中有大量湖泊相复足类动物化石，厚度100m左右，与上覆地层为假整合接触。
②凝灰岩段（J23l）
该段岩性主要由灰绿色和浅灰色凝灰岩互层，含凝灰岩角砾。砾径1～5cm左右，局部具紫色，厚度60cm左右，与上覆地层为整合接触。
③粉砂岩段（J33s）
该段岩性由灰绿色、淡灰色粉砂岩、紫色泥岩、黑色泥岩和薄层砾岩组成。在上部有3～4个薄层凝灰岩，在其下部有黑色叶片状页岩，并夹薄层泥质灰岩和灰岩透镜体。含有湖泊相腹足类及辨鳃类动物化石，厚度190m左右，与上覆地层为整合接触。
(3)、石人组（Jsh）
该组按岩性组合特征由下至上可划分含砾粉砂岩段（J13ch）、下含煤段（J23ch）、砂砾岩段（J33ch）、上含煤段（J43ch）、火山碎屑岩段（J53ch）。各段岩性特征分述如下：
①含砾粉砂岩段（J13ch）
以灰绿色与深灰色粉砂岩为主，层间夹灰色砾岩薄层。厚度约70m左右，与上覆地层为整合接触。
②下含煤段（J23ch）
由深灰色粉砂岩和砂岩、砾岩、炭页及3～4个煤层组成，含可采煤层3层，厚度80m左右，与上覆地层为整合接触。
③砂砾岩段（J33ch）
由灰绿色粉砂岩、砂砾岩、砾岩组成，夹有紫色泥岩、薄层炭页和煤线，厚度约100m左右。与上覆地层为整合接触。
④上含煤段（J43ch）
该段以深灰色粉砂岩为主。夹砂岩、砾岩和凝灰岩、炭质页岩及6个煤层组成，其中可采煤层2层，局部可采煤层2层。下部以灰绿色砂岩夹杂色砂砾岩组成，厚度115m左右，与上覆地层为整合接触。
⑤火山碎屑岩段（J53ch）
该段由深灰色安山岩、灰绿色、暗紫色凝灰岩熔岩及凝灰岩互层，中下部为灰绿~灰色砂砾岩，夹3～4层炭质页岩及薄煤层，厚度290m左右。与上覆地层为角度不整合接触。
(三)、第四系（Ｑ）
1、白头山玄武岩（βＱ１）：暗灰~灰黑色，具有多次啧发堆积，夹1-3层火山渣，每次喷发上部有气孔，下部致密，柱状节理发育，底部有5～10m的砂砾岩层，分布在松花江两岸。厚度50～110m。
2、残坡积层（Ｑ）：主要由河床砂砾残积层，由碎石和腐植土组成，厚度一般2～10m。
二、 构造
靖宇马龙煤矿，大地构造位置处于中朝准地台,铁岭台拱的东段。靖宇煤田较严格的受控于北北东断裂带。该煤田自南东三股流～马当至北东端贾家楼、那尔轰一带，长约30公里，宽约2.5公里，面积约75平方公里。煤盆地呈斜列式，走向呈北北东，倾向南东的单斜构造，倾角18～25º。
矿区1至4勘探线，是煤盆地北西异地单斜构造的一部分，岩层走向呈北北东，倾向南东，倾角18～25º，与煤盆地总的构造基本一致。
在矿区内小断裂比较发育，通过采掘发现落差4～30m左右的小断层有4条，断层编号与要素详见下表：
表1-2 断层特征表
断层编号
性质
走向
倾向
倾角
控制程度
F1
正断层
ZW～SE
ZE
70～80º
巷道控制
F2
正断层
ZW～SE
ZE
70～80º
巷道控制
F3
正断层
ZW～SE
ZE
70～80º
巷道控制
F4
正断层
ZW～SE
ZE
70～80º
巷道控制
F15
正断层
NE～SW
NW
55～60º
1-1、72-2号孔控制
三、岩浆岩特征
勘查区以第四纪喜山期基性玄武岩为主，其形成主要表现为基性岩浆的喷发和喷溢，形成巨厚的玄武岩台地，其岩性特征为暗灰-灰黑色斑状结构，多次喷发堆积，夹1-3层火山渣，每次喷发期的上部具气孔状，下部致密柱状节理发育。覆盖在煤系地层之上。另外在含煤地层中火山碎屑岩段有巨厚的安山岩，颜色有多种，灰黑、紫红色、浅褐红色，但对上、下含煤段煤层无影响，受后期构造运动影响其裂隙较发育，岩层上、下部空隙较多，为本区含水性较好的含水层并可起导水作用。
四、水文地质特征
根据水文类型划分报告，分析确定本区3个含水层和2个隔水层，分述如下：
(一)、含水层
1、玄武岩孔洞裂隙水含水层
第四系更新统玄武岩裂隙水含水层，分布全区，气孔发育、裂隙发育一般，局部形成裂隙风化破碎带，富水性较强。厚度在24m～100.50m之间，变化较大，是可采煤层上部的主要含水岩层。
2、侏罗系裂隙水弱含水层
(1)侏罗系上统石人组火山碎屑岩段（J53sh）：火山碎屑岩裂隙水分布广，厚度112m～478m，其岩性主要为安山岩和凝灰质熔岩，夹有薄层炭质页岩和煤线。含水性能弱，分5个弱含水段。
(2)侏罗系上统石人组砂砾岩段（J33sh）：以砂岩、砾岩为主，夹有泥岩、炭质页岩和煤线，厚125m～205m，裂隙发育，岩石透水性较好，分布广，钻进中多见漏水现象，局部承压。是上含煤段可采煤层（8、9、10）的间接底板，同时又是下含煤段可采煤层（2层）的间接顶板。属含水性较好的含水段。
(3)侏罗系石人组含砾粉砂岩段（J33sh）：以粉砂岩夹砾岩为主的裂隙水，厚度约70m，粉砂岩遇水易软化或膨胀，砾岩裂隙发育，层状、含水弱、分布广，是下含煤段可采煤层间接底板。
(4)侏罗系上统林子头组（J33l）：以粉砂岩为主的裂隙水，厚度约190m，分布广，夹有层状泥岩、页岩和凝灰岩，含水性弱，粉砂岩遇水软化，是下含煤段可采煤层的间接底板。
(5)侏罗系上统林子头组凝灰质粉砂岩段（J13l）和凝灰岩段（J23l）：该段因夹有凝灰岩和泥岩，含水性极弱，总厚度约160m，是可采煤层的间接底板，一般倾角25°左右。属含水极弱的含水段。
3、构造裂隙水含水层
主要是穿越靖（宇）-抚（松）煤田又切割珠子河F15正断层，走向北30°～35°东，位于矿井东部边界，切断井田深部煤层。该断层落差大于300m，断裂带含水（或导水）的性能强弱，将直接影响矿井生产，
该水平位于侏罗系上统石人组下含煤段（J2）夹页岩，泥岩的隔水层厚度60米左右，上部为粉砂岩，泥质页岩是1、2、3可采煤层的直接顶板，没有较大裂隙，不含水，水文条件简单，主要涌水源来自上一水平采空区，涌水量为400-600m³/天，在南部开采区的层间断层F1、F2号断层，1997年开采至今没有随雨季变化而增加矿井涌水量。及北部F3、F4、F5、开采已控制，而且已采区巷道实际揭穿断层时，没有大的涌水量。
实践证明，深部开采时断层不含水、导水性差,对矿井没有影响。
(二)、隔水层
1、侏罗系上统石人组上含煤段隔水层（J43sh）：
以页岩、炭质页岩、泥岩和煤层为主的隔水层，平均厚度约50m。
2、侏罗系上统石人组下含煤段隔水层（J23sh）：
以粉砂岩、泥岩、页岩和煤层为主的隔水层，厚度约60m。
(三)、矿区地下水的补给、径流、排泄条件
该区地下水主要受大气降水补给，降水垂直渗透（漏）到地下的玄武岩层和侏罗系上统石人组地层中。
本区玄武岩台地发育，集水面积较大，大气降水直接补给地下水，由于受地形、含水性岩层和地质构造制约，地下水通过各种途径流动，其地下水流动的方向主要受地形影响。矿区大气降水补给地下水和河水，间接转变成矿井水。该区由于沟谷发育，地表径流条件较好。因此，地表水流量随季节变化较大。
(四)、矿井充水因素分析
由于本矿北部和其他矿相邻，并和其他矿井有水利联系，矿坑的充水水源主要是上部玄武岩孔洞裂隙水，通过裂隙带和不整合面渗入坑道，具体分为：1)采空区充水。2）煤层间接顶板对井巷和采区的充水。3）矿区内层间正断层对井巷的充水。
1、采空区分节和积水情况
本矿区的采空区主要分布在矿井上部的大地煤矿开采上含煤段8、9、10号煤层，以及靖宇煤矿已开采的2、3号煤层都形成了采空区。
(1)8、9、10号煤层采空区：由上含煤层段8、9、10号煤层形成的采空区，三层煤都进行了开采；其开采面积基本相同，经计算面积为：0.085km2，按各煤层平均厚度合计4.21m（8号煤层1.03m、9号煤层1.42m、10号煤层1.76m），由于各采煤层的顶底板岩性为泥岩、粉砂岩、砂岩，结构致密，凝灰质胶体，抗压、强度较高，工程地质岩组为半坚硬岩层，煤层的顶底板稳定性较好，不会有大的变形，因此其理论充水空间为350200m3。
虽然采空区面积和体积较大，但因有一套完整的排水系统而且矿井正在技术改造提能，因此不会形成封闭的采空区，因而不含存在大量积水的可能性。
(2)2、3号煤层采空区：2、3号煤层采空区位于本矿的下含煤层段，分布于上含煤层采空区的下部面积较大，其中3层煤为0.536km2，2层煤为0.581km2，共3层煤平均厚度为1.18km2；2层煤厚度为1.50m其工程地质条件和上含煤层段基本相同，因此其理论充水空间分别为3号层：632480m3，2号层为871500m3。
虽然采空区面积和体积较大，但有一套完整的排水系统、而且矿井正在生产，不会形成封闭的采空区，因而不会存在大面积积水的可能性。见充水因素图。
2、含水层对矿井水的影响
本区有4个含水层，对矿井生产直接影响的为：
(1)第四系玄武岩孔间裂隙水含水层。
(2)侏罗系上统火山碎屑岩裂隙含水层。
(3)侏罗系石人组含砂砾岩段裂隙含水层。
(4)侏罗系石人组含砾粉砂岩段。
3、矿井涌水量
在矿区南部的下含煤段开采范围内现正常平均涌水量为14m3/h，最大涌水量为58m3/h，目前最低开采标高为+110m，但在矿区中、北部开采时由于深度增加；开采范围增大，水压增高，特别是局部裂隙带和煤层上部间接含水层的沟通将使涌水量增加。
本区矿井水文地质类型为简单类型。
第四节 煤层赋存状况
本区含煤系地层石人组控制厚度为650m，共赋存16个煤层，117个见煤点的总厚度为115.89m，含煤系数为17.83，分为上、下两个含煤段，其中下含煤段煤层全区发育稳定，赋存4个煤层，其中可采煤层3个(1号、2号、3号)，上含煤段赋存6个煤层，该段可采煤层2个层(8号、9号)。主要可采煤层煤质指标如表1-4所示。
表1-3 可采煤层特征表
煤层编号
煤层厚度（m）
最小～最大
平均
煤层间距（m）
最小～最大
平均
煤层
结构
煤层稳定
程度
顶底板岩性
夹矸
层数
顶板
底板
1
0.32～2.81
1.14

2～7
4.5

1～4
较稳定
泥岩～粉砂岩
泥岩～粉砂岩
2
1.13～2.34
1.74
1～4
较稳定
泥岩～粉砂岩
泥岩～粉砂岩
13～27
21
3
0.73～1.87
1.34
1～3
较稳定
泥岩～砂砾岩
泥岩～砂砾岩
220～278
244
8
0.55～1.83
1.00
1～2
较稳定
泥岩～粉砂岩
泥岩～粉砂岩
5～15
10
9
0.33～1.36
0.96
1～2
较稳定
炭质泥岩～粉砂岩
泥岩～砂岩
表1-4 可采煤层煤质指标表
　　　　　 煤层号
化验结果
1号
2号
3号
工业分析
Ma.d
(%)
水分
1.66～3.98
2.48
1.24～4.76
2.42
1.22～3.42
2.06
Ad
(%)
灰分
27.75～42.55
35.19
15.04～39.57
27.81
19.32～45.86
32.86
Vdaf
(%)
挥发分
38.56～46.46
43.10
37.57～47.35
41.41
37.24～48.05
42.76
St.d
(%)
硫
0.43～1.19
0.65
0.23～1.62
0.63
0.35～1.20
0.63
Pd(%)
磷
0.010～0.013
0.012
0.012～0.09
0.039
0.008～0.07
0.035
Qgr.rd(MJ/kg)
发热量
19.60～28.88
21.87
14.98～31.37
24.76
18.05～29.23
24.21
视密度
1.54
1.46
1.46
煤质
气煤二号
气煤二号
气煤二号

第五节 矿井通风及瓦斯情况
1、龙马煤矿采用主井入风，副井回风的中央并列式通风，通风方法为抽出式，地面安装2台轴流式主要通风机，主要通风机型号为FBCDZ№.17/2X90kw，电动机功率2×90kW，转速980r/min，额定风量1800～4800m3/min，风压500～3400Pa，一使， 一备，主井入风量2527m3/min、副井回风量2598m3/min；负压1430Pa。总等积孔为1.36m2。电压等级660V，反风采用电机反转反风。
2、依据吉林省安全生产监督管理局2014年瓦斯等级鉴定批复(吉安监煤矿审字【2015】8号)，矿井相对瓦斯涌出量6.62m3/t，绝对瓦斯涌出量3.48m3/min；回采工作面最大瓦斯涌出量0.8m3/min，掘进工作面最大瓦斯涌出量0.5m3/min，矿井二氧化碳相对涌出量4.07m3/t，绝对瓦斯涌出量2.14m3/min；为瓦斯矿井。
3、依据吉林省能源局《吉林省能源局关于吉煤集团2012年度矿井瓦斯等级鉴定结果的批复》(吉能审批【2012】379号)，矿井相对瓦斯涌出量4.06m3/t，绝对瓦斯涌出量3.18m3/min；回采工作面最大瓦斯涌出量2.25m3/min，掘进工作面最大瓦斯涌出量0.36m3/min，矿井二氧化碳相对涌出量3.2m3/t，绝对瓦斯涌出量2.51m3/min；为瓦斯矿井。依据2016年3月及4月正常生产期间的瓦斯报表及测风报表，统计出矿井副斜井(回风斜井)风量约为2850m3/min，回风瓦斯浓度在0.1～0.23%之间；208综采面风量约为536m3/min，回风瓦斯浓度在0.05～0.47%之间。可以粗略计算出矿井瓦斯涌出量共计2.55～6.56m3/min，平均为3.88m3/min。其中208综采面瓦斯涌出量0.27～2.48m3/min，平均为1.01m3/min。
目前，矿井主要采用工作面回风顺槽打高位钻孔抽放采空区顶板瓦斯和采空区浮抽结合的方式进行瓦斯综合治理，通过在回采巷道布置高位钻孔抽采回采时冒落裂隙带瓦斯和浮抽回采区域瓦斯。
4、依据吉林东北煤炭工业环保研究有限公司2013年3月7日提供的煤尘爆炸性检验报告，1号煤层煤样抑制煤尘爆炸最低岩粉量15%，火焰长度30mm，鉴定结论为有爆炸性；2号煤层煤样抑制煤尘爆炸最低岩粉量0%，火焰长度0mm，鉴定结论为无爆炸性；3号煤层煤样抑制煤尘爆炸最低岩粉量0%，火焰长度0mm，鉴定结论为无爆炸性。
5、依据吉林东北煤炭工业环保研究有限公司2013年3月7日提供的煤层自燃倾向性检验报告，1号煤层煤样吸氧量0.34cm3/g，鉴定结论为Ⅲ类不易自燃；2号煤层煤样吸氧量0.32cm3/g，鉴定结论为Ⅲ类不易自燃；3号煤层煤样吸氧量0.31cm3/g，鉴定结论为Ⅲ类不易自燃。

第三章 压裂施工程序设计
根据压裂施工区域的范围、煤厚、标高、埋深、顶底板起伏、倾角变化、地质构造、煤体结构、煤岩体力学结构特征、瓦斯含量和压力、开采方式、现有钻孔条件等因素设计压裂孔的位置、考察压裂半径等，确定压裂施工参数以及最佳布孔方案。
第一节 压裂施工地点概况
208综采工作面工作面位于矿井+110～+145m水平南翼，南为珠子河边界、北12003工作面，北为井田中间岩墙侵入煤层断失的自然边界，尺寸：平均长300m，平均宽100m。地面标高+560m，煤层底板标高+90m～+134m，最埋深约为470m.所采煤层为2号煤层，煤层厚度1.80~2.70m，平均厚度2.25m。该煤层为单一煤层，稳定。煤层倾角平均8°。煤层大体呈单斜构造，煤层走向南北，倾向大致为西南向东北方向倾斜。
水文：该区域水文地质情况简单。该工作面回采区域内没有钻孔，工作面上顺槽有一个断层构造，但不在开采范围内。
顶板为粉砂岩，局部为含砂泥岩，底板为粉砂岩。
2层下部煤层为3层。2层距3层间距为2.5m，煤层厚度2.5m。
现场踏勘：煤的宏观煤岩类型为半亮煤，煤体完整，条带状结构，层状构造，煤中发育有少量的小微构造裂隙，裂隙基本上垂直于煤层层面。内部无矿物充填现象，亦无结核、透镜状夹矸等，整体上煤质纯净，煤体结构完整，反应了较好的成煤物质组成和较稳定的成煤环境。预计压裂过程，裂隙沿煤分层破裂较容易，纵向裂隙易表现垂向煤层层面，并贯穿整个煤层。数据显示2#煤孔隙体积为0.0774m³/m³。
第二节 施工原则
龙马煤矿2#煤层煤体结构完整，层理、节理发育，煤的坚固性系数为3～4，煤的自然解吸量所占比重较大，208综采下顺槽由沈阳煤科院测定的煤层瓦斯参数及瓦斯涌出量报告中显示，损失量2.33m³/t、解吸量5.66m³/t、残存量1.92m³/t·r、煤层瓦斯含量4.57～4.93m3/t、煤层相对瓦斯压力0.72Mpa、透气性系数0.0118～0.184m2/Mpa2·d、钻孔瓦斯流量衰减系数0.0977～0.099d-1、抽放半径为1m、瓦斯涌出量2.90m³/min，因此设计施工坚持“压穿卸压”的原则，即尽可能实现压裂钻孔间相互贯通，形成大的裂缝，从而实现层间卸压，实现自然解吸条件下的煤层瓦斯预抽效率的提高。
第三节 压裂钻孔设计
一、钻孔参数设计
1、压裂孔参数设计
为了考察处符合龙马煤矿实际的压裂影响范围，压裂孔参数（间距等）分两个阶段，共试验2～4个压裂钻孔。第一阶段试验压裂孔的有效半径及封孔方式（2个钻孔）；第二阶段以有效半径进行布孔。
第一阶段：在208工作面入风顺槽内，靠近工作面30m距离，同时避开现有煤层瓦斯原始参数测定钻孔至少40m的距离，垂直巷帮向工作面沿煤层施工压裂孔，尽可能保证全孔段在煤层中，钻孔深度55m，共施工5个钻孔，开孔位置距顶板1.5m（可视现场施工条件适当调整）避开构造等如图4-1所示。
表4-1 压裂孔施工参数表
序号
方位角（°）
倾角 （°）
孔深（m）
孔径（mm）
封孔长度（m）
孔间距（m)
1
垂直巷帮
沿煤层
55
Φ113mm
20

2
垂直巷帮
沿煤层
55
Φ113mm
20
10
3
垂直巷帮
沿煤层
55
Φ113mm
20
20
4
垂直巷帮
沿煤层
55
Φ113mm
20
30
5
垂直巷帮
沿煤层
55
Φ113mm
20
30

图4-1 第一阶段压裂孔布置平面图

2、 抽采孔参数设计
压裂区域内的抽采孔平行压裂孔施工，孔间距初步为20m，待压裂试验完毕后再施工抽采孔，根据压裂效果可做适当调整。
二、 钻孔封孔
煤层巷道开挖后巷道壁周围应力重新分布，由外向内依次形成卸压带、应力集中带和原始应力带，其中卸压带煤体充分卸压、裂隙发育，应力集中带煤体受挤压裂隙闭合；钻孔施工过程中，钻孔周边煤体应力重新分布，产生大量的微小裂隙。钻孔密封段漏风区域由巷道掘进和钻孔施工耦合形成，将钻孔周边裂隙区域划分为钻孔裂隙带、巷道裂隙带、耦合裂隙带和材料裂隙带，这些裂隙带中的裂隙扩展沟通形成钻孔的外联通道，导致钻孔内室与巷道联通。ꎮ
图4-2 瓦斯抽采钻孔周边裂隙区域分布

钻孔封孔技术的关键在于有效封闭钻孔封孔段周边4个“裂隙带”减少漏气通道降低封孔段煤体的透气性。由此可知，封孔技术及封孔材料必须解决4个关键问题:①封孔能够使抽采管与孔壁之间的环状间隙不漏气②避免封孔段周边钻孔裂隙带漏气③封孔长度必须超过巷道裂隙带④封孔材料凝固后不产生材料裂隙带或产生的材料裂隙带不足以形成漏风通道。
研究表明，原始煤体由于受到巷道采动影响后巷道周围煤体的应力会重新分布。根据煤体力学状态的不同，可以将其分为3个区域:卸压区、应力集中区、原始应力区，如图4-3所示。卸压区是由于集中应力超过屈服极限而使煤体边缘首先被破坏，致使强度降低、裂隙发育，只能承受低于原岩应力的载荷。由于卸压区裂隙发育，因而封孔位置应超过卸压区，以此保证封孔效果。应力集中区又可分为峰后应力集中区和峰前应力集中区，按其力学性态，峰后应力集中区煤体为塑性变形，峰前应力集中区煤体为弹性变形，该区域煤体承受较高的地应力作用裂隙逐渐闭合。应力集中区煤体应力增大，透气性降低，因而封孔应以密封煤体应力集中区为主。
图4-3 工作面前方煤体中的应力分布状态
因此，本煤层钻孔周围煤体的应力分布与煤层巷道密切相关。研究表明以切向应力超过原岩垂直应力5%处为边界线，巷道周围煤体受影响范围(卸压区、应力集中区)一般为巷道断面的3～5倍。在应力集中区，煤体受高地应力的作用而压缩使煤层透气性系数减小，同时由于此处钻孔周围应力较大钻孔极易发生破坏。先将龙马煤矿二层煤该区域的范围预计距离巷道壁15～20m。ꎮ
通过对钻孔周边漏风裂隙带的分析和对钻孔密封段的分析可知，封孔材料和封孔深度要满足4个要求:①具有一定的强度，对于钻孔的变形具有一定的支撑力，压裂孔必须满足压裂施工所需的耐高压强度；②具有一定致密性，膨胀后不漏气提高钻孔的密封性；③具有一定渗透性，可渗入钻孔漏风区域并封堵漏风裂隙；④保证封孔长度，不低于12m（根据龙马煤矿巷道掘进宽度3.4m），但压裂孔封孔在保证密封的前提下，还要有足够的长度，以保证原始煤体的柱宽。
采购矿用封孔微膨胀水泥具有凝固后不析水、膨胀系数高和膨胀后致密性强、成本较低等特点，能封堵钻孔和渗入钻孔周边裂隙区域保证钻孔气密性。
此次试验的压裂孔和区域内的部分抽采钻孔封孔采用“两堵一注，带压封孔”工艺。现场提前预备封孔器、注浆泵、膨胀水泥等封孔材料及设备，按照图4-4封孔流程进行封孔，压裂孔封孔深度20m，抽采孔封孔深度20m。

图4-4 带压封孔流程图

图4-5 “两堵一注，带压封孔”钻孔封孔施工示意图

封孔工艺：
⑴ 将封孔器(长度按压裂孔20m、抽放孔20m定制）捆绑在封孔管上（封孔管穿过囊袋），扎绑牢固，一并送入到钻孔中。
⑵ 检查封孔泵等，调好出口压力1.6MPa至1.8MPa。
⑶ 连接注浆管和注浆泵开始注浆（按膨胀水泥说明要求配比），此时两端囊袋率先膨胀起来，支撑孔壁。
⑷ 当出口压力达到1.6至1.8MPa时，爆破阀爆破，压力下降，开始注堵中间段，调整注浆泵输出压力至1.8MPa左右，直至注浆泵出现注浆困难为止，注浆完成，清洗注浆泵。
封孔注浆过程中浆液带压，浆液能有效浸入钻孔周围裂隙，保证封孔段的整体密封。注浆过程简单易掌握，一次注浆即可完成封孔，封孔效率高。
第四节 泵注参数
一、破裂压力
破裂压力的确定依据公式：

其中：K——不均衡系数，取1.0～1.5；
——为破裂压力，MPa；

其中：——上覆基岩岩层比重，kg/m3；
——岩层厚度，m；
——岩石的抗拉强度，MPa，一般取2.0 MPa。
——管道摩阻，MPa。一般为管内压力的10~20%，可先按照15%选取(此次压裂注水泵的最大量程为50MPa)。
本次试验水力压裂地点208综采工作面区域的上覆岩石厚度累计400m，取上覆岩石平均值为2.5。据此上述公式可得出：

二、总注水量
注水量的确定依据公式：

其中：——注水影响体体积，m3；
——为影响体孔隙率，%；
——为影响体长度，m；
——为影响体宽度，m；
——为影响体高度，m；
注水量需要根据本项目实施地点的地质条件及初步试验的水力压裂范围逐步优化确定。
在注水形成压力之前，需充填压裂泵组至压裂孔的管道已经压裂孔，此处需要的水量约为：

其中：为充填管道和压裂孔所需水量，m3；
、、分别为充填管道所需水量、管道半径和管道长度，m3；
、、分别为充填压裂孔所需水量、压裂孔半径和压裂孔长度，m3；
因此，压裂所需总注水量为以上两部分之和。
第五节 压裂工序
（1）调试乳化液泵。
（2）敷设高压管路，与压裂设备相连。
（3）按要求施工压裂钻孔。
（4）压裂孔封孔。
（5）高压管路试压、检漏。
（6）高压管路连接压裂孔。
（7）停电、