高稳定化阻隔挥发性有机物水基泡沫体系的组成优化及性能.pdf

2023 年第 52 卷第 9 期石油化工PETROCHEMICAL TECHNOLOGY1233高稳定化阻隔挥发性有机物水基泡沫体系的组成优化及性能余锦涛1，倪晓芳2，轩宇宁1（1.上海化工院环境工程有限公司，上海 200062；2.上海化工研究院有限公司，上海 200062）摘要利用泡沫稳定性原理及正交实验设计优化了发泡液中复配表面活性剂的浓度和稳定性改良剂的用量，得到一种稳定性良好的泡沫，并测试了泡沫的稳定性及其对挥发性有机物（VOCs）的阻隔性能。根据多元非线性回归模拟结果，得到优化配比为：复配表面活性剂浓度 0.1 mol/L，稳定性改良剂丙三醇、三乙醇胺、黄原胶、硫酸锌用量分别为 6%（），7%（），3 g/L，0.3 mol/L。优化配比配制的发泡液产生的泡沫（稳定化泡沫）的高度半衰期为 9.1 h、析液半衰期为 8.5 h、总存留时长为 14 h；泡沫尺寸在 9 h 后增速明显，液膜间的气体扩散速率较快。稳定化泡沫在 12 13 h 内对 VOCs 的阻隔率保持在 90%。关键词泡沫稳定性；泡沫动态分析；泡沫阻隔；正交实验；挥发性有机物文章编号1000-8144（2023）09-1233-08 中图分类号TQ 09 文献标志码A Constituent optimization of high stabilized aqueous foam and its suppressing performance for volatile organic compounds YU Jintao1，NI Xiaofang2，XUAN Yuning1（1.Shanghai Institute of Chemical Industry Environmental Engineering Co.，Ltd.，Shanghai 200062，China；2.Shanghai Research Institute of Chemical Industry Co.，Ltd.，Shanghai 200062，China）AbstractWith the theory of foam stability and orthogonal experimental design，the concentration of compound surfactant in foaming solution and amount of stability improver were screened，and foam solution with good stability was prepared，and its suppressing performance to volatile organic compounds(VOCs)were tested.According to the multiple nonlinear regression，the optimal ratio is concentration of compound surfactant 0.1 mol/L，amount of stability improver glycerol，triethanolamine，xanthan gum and ZnSO4 6%()，7%()，3 g/L，0.3 mol/L respectively.The height half-life of the stabilized foam is 9.1 h，the drainage half-life is 8.5 h，and the total retention time is 14 h.According to the dynamic analysis of the foam，the radius of the stabilized foam increased significantly after 9 h，which indicates a fast gas diffusion rate between the liquid lamellae.The stabilized foam can maintain the suppressing rate of VOCs at 90%within 12-13 h.Keywordsfoam stability；foam dynamic analysis；foam suppressing；orthogonal experiment；volatile organic compoundsDOI：10.3969/j.issn.1000-8144.2023.09.008收稿日期2023-04-18；修改稿日期2023-06-01。作者简介余锦涛（1986），男，河南省淮滨县人，博士，高级工程师，电话 [phone]，电邮 。基金项目上海市优秀学术/技术带头人计划资助项目（21XD1432400）。挥发性有机物（VOCs）扩散至周围空气、建筑物缝隙、公用设备通道中会产生健康风险1-2。此外，VOCs 逸散的刺激性气味容易导致环境群体安全事件，影响社会稳定发展。目前常见的 VOCs逸散处理方式主要为结构膜阻隔，主要通过搭建充气大棚或钢结构大棚，对污染地块进行封闭式2023 年第 52 卷石油化工PETROCHEMICAL TECHNOLOGY1234处理，防止 VOCs 扩散3。结构膜阻隔技术虽然应用广泛，但成本高，搭建大棚耗时耗力，灵活性差。对于突发性 VOCs 场地泄露事故，结构膜阻隔的应变能力较弱，无法满足复杂多变的场地环境。水基泡沫材料是一种良好的阻隔材料，流动性好、延展性强，在消防4、异味控制5-6及降尘抑尘7等领域的发展十分迅速。该类材料近年来也用于 VOCs阻隔8-9、污染修复10等场景，但由于阻隔时间和稳定性有限，并未有相关成熟的工程应用。泡沫的衰变过程是影响泡沫稳定性的重要因素，泡沫衰变主要分为液膜排液和气体透过液膜扩散两个过程11，导致泡沫缩坍的主要原因是泡沫壁的重力排液以及气体在泡沫间的跨膜扩散12。为抑制上述两种泡沫衰变过程，结合已有的泡沫复配液成分13，可选用三乙醇胺、丙三醇、黄原胶、硫酸锌作为泡沫稳定性改良剂。三乙醇胺是一种食品中常用的防腐添加剂，可降低有机组分被生物降解的速率，延长产品的使用时间；丙三醇可以增大溶剂的饱和蒸气压，阻止泡沫溶液中水分的蒸发；电解质的加入能够增大液膜两侧双电层的静电排斥力，抑制液膜变薄，这种静电作用力的大小与离子强度相关14。加入上述稳定性改良剂后，泡沫的稳定性虽然提升，但由于内部分子排斥力增大、流体黏度增加，泡沫内部的两亲分子的迁移速度减缓，使得水-气界面的两亲分子密度下降15，从而影响发泡性能。针对上述问题，本课题组利用表面活性剂复配协同增效原理对稳定化泡沫进行发泡性能改良，确定了二元表面活性剂复配的种类、配比及浓度16。针对使用单一评价指标评价泡沫并不完善的问题，本工作结合泡沫析液半衰期、高度半衰期及发泡倍数，确立综合评价因子（CEI）作为泡沫稳定性评价指标，依据 CEI 进行泡沫的稳定性研究，以提升泡沫的整体阻隔性能。1 实验部分1.1 主要仪器和材料DFA100 FSM 型泡沫动态分析仪：德国 Kruss公 司；RW20 型 悬 臂 式 搅 拌 器：德 国 IKA 公司；A10 型 超 纯 水 仪：美 国 MillionPore 公 司；ME104T/02 型 分 析 天 平：美 国 MettlerToledo 公司；QBYZ 型全自动表面张力仪：上海方瑞仪器有限公司；BILON3-120A 型超声波清洗机、HH-4型恒温水浴锅：上海比朗仪器制造有限公司；QQM500D 型低速离心机：上海启前电子科技有限公司。十二烷基苯磺酸钠（SDBS）、N-月桂酰肌氨酸钠（NLSS）：分析纯，阿拉丁生化科技股份有限公司；黄原胶：试剂纯，阿拉丁生化科技股份有限公司；丙三醇、三乙醇胺、硫酸锌：分析纯，中国医药集团有限公司。1.2 实验方法1.2.1 发泡液的制备将总浓度为 0.1 mol/L 的 SDBS 与 NLSS 按摩尔比 73 均匀混合于 100 mL 去离子水中，搅拌均匀后超声分散 15 min，得到泡沫初级发泡原液。待发泡原液内的表面活性剂充分溶解后，逐次滴加丙三醇、三乙醇胺、硫酸锌，用玻璃棒搅拌均匀后添加少量黄原胶粉末，使用恒温水浴锅在 60 下加热 2 3 h，然后转移至超声波清洗机中超声分散 4 6 h 直至黄原胶在溶液中分散均匀，最终转移至玻璃瓶中避光储存以备使用。1.2.2 发泡倍数的计算实验环境为常温（25）、常压（101.325 kPa）、湿度 50%。量取泡沫溶液 50 mL（V0）置于 500 mL 塑料量杯中，使用悬臂式搅拌器在1 500 r/min 下搅拌 10 min；将量杯从固定架上取下并将泡沫倒入 250 mL 量筒中，静置 5 min，读取量筒顶部刻度线示数（VF）以及底部析液体积（VL），按式（1）计算发泡倍数（Q）。Q=VF-VLV0-VL （1）1.2.3 泡沫形态表征实验环境为常温（25）、常压（101.325 kPa）、湿度 50%。使用泡沫动态分析仪考察泡沫形态随时间的变化，测定泡沫析液半衰期、高度半衰期及泡沫稳定存留时长。1.2.4 泡沫稳定性表征Iglesias 等17提出了短寿命泡沫稳定性的评估方法，利用 Bikerman 实验法得出的数据绘制时间-泡沫高度曲线，用泡沫半衰期评估泡沫的稳定性。目前，半衰期仍是表征泡沫稳定性的主流方法，泡沫半衰期的测定分为高度半衰期及析液半衰期。高度半衰期的测定：将发泡后的体系静置于平面，观察泡沫高度随时间的变化情况，当泡沫高度下降为初始高度的 1/2 时，记录经历时间（t1/2（h）作为泡沫高度半衰期。析液半衰期的测定：在观察泡沫高度的同时，观察泡沫析液高度的变化，当析液体第 9 期1235积增至原液体积的 1/2 时，记录经历时间（t1/2（l）作为泡沫析液半衰期。结合泡沫析液半衰期、高度半衰期及发泡倍数，确定 CEI 的计算方法。CEI=t21（h）+t21（l）1 000+Q5（2）1.2.5 泡沫阻隔性能表征主要采用如图 1 所示的半定量气相色谱法测定材料的阻隔率，将 5 mL 的 VOCs 与 50 g 土壤试样在密封玻璃罐内充分混合染毒后，在表面涂覆 4 cm 厚度的泡沫材料。VOCs 释放仓的环境参数为常温（25）、常压（101.325 kPa）、湿度50%。将密封玻璃罐中泡沫覆盖好的 VOCs 染毒土壤放入释放仓中，使用 Agilent 公司 8890 型气相色谱仪每隔 15 min 抽取一次释放仓内的气体进行检测，积分得峰面积，第 4 次抽取时，计算 4 次响应的峰面积总和并记录为一个点，当记录结果低于最大峰面积的 10%时，停止记录。使用式（3）计算第 i 时刻的阻隔率（i）。i=（1-AiAiin11）100%（3）式中，Ai为第 i 个点的响应信号积分峰面积；n 为测试点的总数目。1.2.6 泡沫耐油性能表征使用油相物质的进入因子（E）和铺展系数（S）作为泡沫耐油性的评价指标18。E=aw+ow-ao （4）S=aw-ow-ao （5）式中，aw为发泡液的表面张力，mN/m；ow为油-发泡液混合液的界面张力，mN/m；ao为油相纯物质的表面张力，mN/m。E 表征油相物质在液膜处吸附能力的强弱，S 表征油相物质在液膜表面铺展能力的强弱，当E0，S0 时证明泡沫对该油相物质具备较弱的耐油性。2 结果与讨论2.1 单因素实验结果依照 1.2.1 节的实验方法制备发泡液，分别对丙三醇、三乙醇胺、硫酸锌及黄原胶四种稳定性改良剂进行预选，实验结果见图 2。根据图 2 的单因素实验结果，三乙醇胺用量增加时，CEI 略微提升，当用量超过 8 mL 时，CEI 降低，发泡倍数显著下降；丙三醇的添加对CEI 的影响不显著，但能够显著提升泡沫半衰期，丙三醇用量超过 6 mL 时提升效果降低；添加硫酸锌对泡沫的稳定性影响较小，但会降低 CEI；仅添余锦涛等.高稳定化阻隔挥发性有机物水基泡沫体系的组成优化及性能VOCs monitor boxData acquisitionGas chromatography peakSemiquantitative analyzationSoil(50 g)4 cmTransferFoam carpetingFoamSealing capContaminatedsoilVOCs contamination(5 mL)3456789 10 11 12 13图 1 泡沫阻隔性能测试方法Fig.1 Testing scheme of foam suppressing performance.VOCs：volatile organic compounds.2023 年第 52 卷石油化工PETROCHEMICAL TECHNOLOGY1236加少量黄原胶即可大幅延长泡沫的稳定时间，但也会大幅降低表面活性剂的发泡能力，添加 0.5 g 黄原胶时，发泡倍数仅为 0.6。综上所述，通过单因素实验筛选的 100 mL 发泡液中三乙醇胺、丙三醇、硫酸锌、黄原胶用量的范围分别为 0 10 mL（即 0 10%（），0 10 mL（即 0 10%（），0 0.6 mol/L，0.1 0.4 g（即 1 4 g/L）。表 1 正交实验设计参数表Table 1 Parameters of orthogonal experimentFactorLevel1234Surfactant hybrid concentration(X1)/(molL-1)0.010.050.100.20V(Glycerol)(X2)/mL2468V(Triethanolamine)(X3)/mL2468m(Xanthan gum)(X4)/g0.10.20.30.4ZnSO4 concentration(X5)/(molL-1)0.10.20.30.42.2 组分配比优化在稳定性改良剂的加入过程中，发泡倍数会受到较大的影响，因此，在加入改良剂的条件下，复配表面活性剂的浓度应略微增大。在泡沫稳定性优化实验中，复配表面活性剂浓度也作为正交实验设计中的因素。本工作选用 5 因素 4 水平正交实验进行配比优化，具体参数（每 100 mL 发泡液）如表1 所示。CEICEICEITriethanolamine volume/mLFoam quality Height half-life/hDrainage half-life/s251 000750500250765432024681012141610765432102015105CEIFoam qualityHeight half-lifeDrainage half-lifeCEIFoam qualityHeight half-lifeDrainage half-lifeCEIFoam qualityHeight half-lifeDrainage half-lifeCEIGlycerol volume/mLFoam quality Height half-life/hDrainage half-life/s251 000750500250765432024681012141610765432102015105CEIFoam qualityHeight half-lifeDrainage half-lifeFoam quality Height half-life/hDrainage half-life/s251 0007505002501.00.80.60.40.2076543210765432102015105 ZnSO4 concentration/(mol?L-1)Xanthan gum amount/g00.20.4Foam qualityHeight half-life/hDrainage half-life/s3025201510501010315105151058103610341032103000图 2 丙三醇、三乙醇胺、硫酸锌及黄原胶用量对泡沫稳定性的影响Fig.2 Effect of glycerol，triethanolamine，ZnSO4 and xanthan gum amount on foam stability.Condition：100 mL foaming solution.CEI：comprehensive evaluation factor.以 CEI 为评判指标，每组实验平行做三次，取平均值，得到的正交实验结果见表 2。使用Matlab-stepwise 函数进行线性逐步回归运算，寻找影响 CEI 最显著的变量，共进行 4 次变量的筛选第 9 期1237和剔除，最终得到的拟合函数为：CEI=6.374 13+11.534 7X1+1.534 75X4，该 模 型 的 相 关 系 数 R2=0.720 652，P=0.000 251 155。R2结果表明拟合结果不准确，因此考虑误差是来自显著变量 X1与 X4的交互作用，即复配表面活性剂浓度与黄原胶用量的相互作用影响实验结果。表 2 正交实验结果Table 2 Orthogonal experimental resultsSerial numberHeight half-life/hDrainage half-life/sFoam qualityCEI12.24208.90 4.40 23.46307.50 5.53 37.69007.00 9.90 49.21 6006.20 12.04 57.71 2208.00 10.52 69.81 4007.40 12.68 75.51 00010.40 8.58 86.01 5406.60 8.86 97.91 7009.10 11.42 108.01 6308.50 11.33 115.01 5507.90 8.13 126.21 3408.60 9.26 136.41 51011.60 10.23 145.31 22012.50 9.02 158.51 6709.70 12.11 167.81 7209.50 11.42 CEISerial number246814121086410121416 Raw value Fitting value图 3 拟合结果与实验值的对比Fig.3 Comparation between raw and fitting results.在逐步回归分析的基础上，重新设定目标函数并利用 nlinfit 函数进行非线性多元回归分析，最终得到拟合函数为：CEI=18.370 4X1+0.189 9X2+0.173 4X3+1.944 9X4+1.031 1X5-4.557 1X1X4+3.684 7。按照拟合结果重新计算 CEI 并得到极差和方差，结果如图 3 和表 3 所示。从图 3 可知，拟合曲线与原曲线趋势相似。利用该模型进行多元线性优化，设置各变量的上下限分别为 0.01，2，2，0.1，0.1，0.2，8，8，0.4，0.4，最终得出 X1=0.168 9，X2=6.399 1，X3=7.241 3，X4=0.267 8，X5=0.316 8，取整得 X1=0.1，X2=6，X3=7，X4=0.3，X5=0.3，即优化配比为复配表面活性剂浓度 0.1 mol/L、丙三醇 6 mL（6%（）、三乙醇胺7 mL（7%（）、黄原胶 0.3 g（3 g/L）、硫酸锌 0.3 mol/L，拟合计算得到的 CEI 为 13.121 75。按照拟合得到的优化配比进行三次平行实验，测量最优组分配比下泡沫高度半衰期、析液半衰期、发泡倍数，实验结果如表 4 所示。三次平行实验得到的CEI平均值为12.05，相对偏差为8.16%，与预测结果接近。余锦涛等.高稳定化阻隔挥发性有机物水基泡沫体系的组成优化及性能2023 年第 52 卷石油化工PETROCHEMICAL TECHNOLOGY1238图 4 稳定化泡沫的动态分析Fig.4 Dynamic analysis of stabilized foam.30025020015010050024681012144 h9 h0Volume/mLTime/h Total volume Drainage volume Foam volume1 mm1 mm显增大，泡沫体积也发生剧烈衰变，说明此时泡沫正在发生聚并。由于气体间的聚并导致泡沫最后的平均尺寸达到毫米级，液膜变薄、携液量降低，泡沫更易发生破裂。根据衰变曲线，稳定化泡沫的高度半衰期为 9.1 h，析液半衰期为 8.5 h，总存留时长 14 h，泡沫缩坍点在发泡后的 6 h。2.4 稳定化泡沫的 VOCs 阻隔性能未经稳定性改良剂优化的发泡液发泡后，泡沫存留时长无法满足污染场地的VOCs阻隔要求。对优化配比的长效发泡液进行 VOCs 污染土壤表层覆盖实验，以评估稳定化泡沫对 VOCs 迁移的抑制效果。参照 1.2.5 节的实验方法测定阻隔率以表征泡沫的阻隔性能。分别选取正己烷、甲苯及二氯乙烷作为典型 VOCs 污染物对土壤进行染毒，实验结果见图 5。由图 5 可见，稳定化泡沫对不同类型 VOCs 的阻隔率相近，对正己烷、二氯乙烷、甲苯阻隔率为 90%的持续时长分别为 12.30，13.26，12.27 h。泡沫的体积衰变趋势与阻隔率的衰变趋势一致，证明泡沫高度是维持泡沫对 VOCs阻隔性能的重要因素。在泡沫对三种 VOCs 的阻隔过程中，高度半衰期平均为 10 h，10 h 后泡沫的阻隔率明显下降。参照 2.3 节的动态分析测试结果，此时泡沫尺寸增大，部分泡沫发生聚并和迁移，泡沫内储存的 VOCs 气体会在跨液膜扩散的过程中挥发至覆盖层表面。因此在后续研究中，除延长泡沫存留时长外，保持泡沫结构稳定、抑制泡沫间的气体迁移也是提高阻隔率的有效方式。表 3 拟合结果的极差和方差Table 3 Range and variance of the fitting resultsRaw valueFitting valueRangeVariance4.404.698 1-0.298 10.088 95.537.427 1-1.897 13.599 09.9010.156 1-0.256 10.065 612.0412.885 1-0.845 10.714 210.529.523 10.996 90.993 812.6811.170 01.510 02.280 18.587.336 01.244 01.547 58.868.982 8-0.122 80.015 111.4211.615 7-0.195 70.038 311.3310.750 00.580 00.336 48.138.909 4-0.779 40.607 59.268.043 71.216 31.479 410.2310.468 6-0.238 60.056 99.029.571 2-0.551 20.303 812.1112.395 2-0.285 20.081 311.4211.497 8-0.077 80.006 1表 4 优化配比下的平行实验结果Table 4 Parallel experimental results under the optimal ratioSerial numberHeight half-life/hDrainage half-life/sFoam qualityCEI19.11 2407.711.8828.51 2256.711.06310.41 2008.013.202.3 泡沫动态分析测试结果使用动态泡沫分析仪对优化配比发泡液产生的泡沫（稳定化泡沫）的形貌、泡沫参数进行观测，结果见图 4。由图 4 可见，稳定化泡沫的形态在 4 h 后仍能维持较小的尺寸，但在 9 h 后泡沫尺寸明第 9 期12392.5 泡沫的耐油性泡沫耐油性对泡沫的 VOCs 阻隔能力的影响也较为显著。油相物质对泡沫的消泡作用主要有两种方式：一是小分子油相物质溶解于发泡剂中，直接降低发泡剂的有效浓度；二是不溶解并具备表面活性的油相物质在气-液界面与表面活性剂产生竞争吸附。油相物质的消泡能力主要由 E 和 S 决定，油相物质的消泡能力越强，泡沫对该物质的耐油性越差。分别测定二氯乙烷、甲苯、正己烷以及这三种化合物与发泡液的混合溶液的表面张力，实验结果见表 5。根据表 5 的数据计算得到二氯乙烷、甲苯、正己烷的 E 和 S，结果见表 6。均大于 0，S 均小于 0，证明三种物质均对泡沫产生消泡作用。甲苯的 E 较大且 S 较小，证明甲苯更易吸附在液膜表面并形成难溶性液滴，这种特性与泡沫对甲苯较短的阻隔时长相符；二氯乙烷与正己烷的 S 相近，但正己烷的 E 比二氯乙烷的大，说明正己烷更易吸附在液膜表面影响表面活性剂的效能，因此稳定化泡沫对正己烷的阻隔性能比对二氯乙烷弱。10086420806040200510152025300Suppressing rate/?Time/hn-Hexanea1Foam total volume/mL100806040200Suppressing rate/?Time/hn-Hexane42002468 10 12 14 16 18 20 22 24b1Foam total volume/mL100806040200Suppressing rate/?Time/h86420051015202530DichloroethaneFoam total volume/mLa2100806040200Suppressing rate/?Time/h42002468 10 12 14 16 18 20 22 24b2Foam total volume/mLDichloroethane100806040200Suppressing rate/?Time/h86420051015202530ToluneFoam total volume/mLa3100806040200Suppressing rate/?Time/h42002468 10 12 14 16 18 20 22 24b3Foam total volume/mLTolune图 5 泡沫的 VOCs 阻隔率Fig.5 VOCs suppressing ratio of the foam.a1，a2，a3 Stabilized foam；b1，b2，b3 Unstabilized foam表 5 表面张力的测定结果Table 5 Determination results of surface tensionItemSurface tension/(mNm-1)n-Hexane23.80n-Hexane/foaming solution15.60Dichloroethane32.23Dichloroethane/foaming solution6.28Tolune28.53Tolune/foaming solution14.80Foaming solution28.10表 6 二氯乙烷、甲苯、正己烷的 E 和 STable 6 E and S of n-hexane，dichloroethane and toluneItemESn-Hexane19.90-11.30Dichloroethane2.15-10.41Tolune14.37-15.23 E：entering factor；S：spreading coefficient.余锦涛等.高稳定化阻隔挥发性有机物水基泡沫体系的组成优化及性能由表 5 可见，正己烷、二氯乙烷、甲苯的 E3 结论1）根据单因素实验结果，4 种稳定性改良剂三乙醇胺、丙三醇、硫酸锌、黄原胶均存在适量范围，分别为 0 10%（），0 10%（），0 0.6 mol/L，1 4 g/L。2）利用正交实验设计，对稳定性改良剂用量和复配表面活性剂浓度进行优化，由线性逐步回归分析可知，复配表面活性剂浓度和黄原胶用量是显著变量，且二者存在交互作用。使用多元非2023 年第 52 卷石油化工PETROCHEMICAL TECHNOLOGY1240线性回归后得到拟合值与实际值相差较小的模型，对模型进行极值判定，得到优化结果为复配表面活性剂浓度 0.1 mol/L、丙三醇用量 6%（）、三乙醇胺用量 7%（）、黄原胶用量 3 g/L、硫酸锌用量 0.3 mol/L。3）稳定化泡沫的总存留时长约为 14 h，高度半衰期为 9.1 h，析液半衰期为 8.5 h。在初始 4 h内泡沫尺寸均为微米级，发泡后 6 h 泡沫首次出现缩坍。4）稳定化泡沫对正己烷、二氯乙烷、甲苯的抑制效果较好，在 12 13 h 内阻隔率保持 90%。泡沫阻隔率曲线与泡沫体积衰变曲线的趋势较为接近，证明泡沫体积对泡沫的 VOCs 阻隔性能起关键作用。依据泡沫尺寸的变化过程可知，高度半衰期后发生的泡沫聚并时会伴随 VOCs 的逸散，因此应提升泡沫的稳定性，同时抑制液膜间 VOCs 的气体迁移。5）甲苯及正己烷具有较高的 E、较低的 S，使得两种污染物更易在泡沫液膜表面形成不溶性液滴，影响泡沫的稳定性及阻隔性能。参 考 文 献1 AGENCY U E P.Oswer technical guide for assessing and miti-gating the vapor intrusion pathway from subsurface vapor sources to indoor air R.Washington DC：Office of Soild Waste and Emergency Response，2015.2 杨异.典型挥发性有机污染物人体呼吸暴露沉积率及健康风险研究 D.广州：广东工业大学，2020.3 张文毓，姜林，钟茂生，等.挥发性有机物污染场地修复与风险控制技术 J.环境保护，2021，49（20）：27-33.4 韩郁翀，秦俊.泡沫灭火剂的发展与应用现状 J.火灾科学，2011，20（4）：235-240.5 李建华，黄郑华.泡沫覆盖对液滩挥发性的控制效果 J.消防技术与产品信息，2000（8）：24-26，33.6 赵珊，杨晓芳，焦茹源，等.市政污水恶臭气体面源扩散模拟与控制策略 J.环境保护科学，2020，46（5）：60-65.7 陆新晓，王德明，任万兴，等.泡沫降尘技术在转载点的应用 J.煤矿安全，2011，42（11）：65-67.8 GAUTAM P S，MOHANTY K K.Novel aqueous foams for suppressing VOC emission J.Environmental Science and Technology，2004，38（9）：2721.9 王亭凯，商照聪，倪晓芳，等.一种高性能绿色发泡材料的研究 J.应用化工，2018，47（6）：1200-1203.10 陈宝梁.表面活性剂在土壤有机污染修复中的作用及机理D.杭州：浙江大学，2004.11 唐金库.泡沫稳定性影响因素及性能评价技术综述 J.舰船防化，2008（4）：8.12 NARSIMHAN G.Foam formation and stabilizationJ.Current Opinion in Colloid and Interface science，1996，1（6）：759-763.13 宋一帆，李森，张杨.泡沫复配体系对挥发性有机物挥发阻隔的影响 C/中国环境科学学会2022年科学技术年会.南昌：中国环境科学学会环境工程分会，2022：288-293.14 王琦，习海玲，左言军.泡沫性能评价方法及稳定性影响因素综述 J.化学工业与工程技术，2007，28（2）：25-30.15 吴文祥，徐景亮，崔茂蕾.起泡剂发泡特性及其影响因素研究 J.西安石油大学学报（自然科学版），2008，23（3）：72-75.16 轩宇宁，倪晓芳，余锦涛.常见二元表面活性剂复配体系对发泡能力的影响J.华东理工大学学报（自然科学版），2022，48（4）：449-455.17 IGLESIAS E，ANDEREZ J，FORGIARINI A，et al.A new method to estimate the stability of short-life foams J.Colloids and Surfaces A：Physicochemical and Engineering Aspects，1995，98（1/2）：167-174.18 刘晓敏.驱油用泡沫体系研究 D.无锡：江南大学，2022.（编辑 王 萍）扫码了解更多相关专题研究信息