高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程与设计方法.pdf

Series No.567September 2023 金 属 矿 山METAL MINE 总 第567 期2023 年第 9 期收稿日期 2021-01-26基金项目 国家自然科学基金地区基金项目(编号:52169027,52069013)。作者简介 刘欣欣(1989),男,副教授,博士,硕士研究生导师。安全与环保高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程与设计方法刘欣欣 盛明强 艾罗艳 燕 琴(南昌工学院人居环境学院,江西 南昌 330108)摘 要 针对目前高浓缩尾矿筑坝过程中分级系统理论设计方法匮乏的现状,通过对分级筑坝计算相关的参量进行归纳分类,总结出了 13 项分坝系统设计的关键计算参数。基于理论分析,提出了建设工期、底流沉砂率和原矿分配率的理论计算公式,分析了基于分离粒度的水力旋流器选型和数量确定过程,阐述了选厂生产规模与筑坝施工效率之间的分配流程,推导了系统化的旋流分级工艺参数计算方法,并针对某高浓度排矿尾矿库筑坝工程实践,对所提计算方法的可行性和有效性进行了验证。结果表明:在入料尾矿浓度与计算设定值相近的情况下,底流尾矿、溢流尾矿浓度、沉砂产率和底流尾矿中-200 目颗粒含量等指标的计算结果与现场监测数值吻合度较好。研究成果可为高浓度排矿尾矿库上游法筑坝施工提供理论与技术支撑。关键词 尾矿库 上游法筑坝 旋流分级 工艺流程 理论计算 中图分类号TD921 文献标志码A 文章编号1001-1250(2023)-09-199-07DOI 10.19614/ki.jsks.202309027Classification Damming Process and Design Method for High Concentration TailingsLIU Xinxin SHENG Mingqiang AI Luoyan YAN Qin(School of Human Habitation and Environment,Nanchang Institute of Science and Technology,Nanchang 330108,China)Abstract In view of the lack of theoretical design methods for the classification system in the damming process of high concentration tailings ponds,13 key calculation parameters for the design of classification system were summarized by classif-ying the relevant parameters.Based on theoretical analysis,the theoretical calculation formulas for construction period,sediment yields and distribution rate of original tailings were put forward,the selection and quantity determination process of hydrocy-clones based on separation particle size were analyzed,and the production scale of the dressing plant and the efficiency of dam construction were explained.A systematic calculation method of cyclone classification process parameters is derived,and the feasibility and effectiveness of the established calculation method are verified according to the construction practice of a high concentration discharge tailings pond.The results show that the calculation results of the underflow tailings,overflow tailings concentration,sediment yields,and the-200 mesh particle content in the underflow tailings are in good agreement with the mo-nitoring values when the feed tailings concentration is similar to the calculated set value.The research results can provide theo-retical and technical support for the upstream tailings dam construction of high concentration tailings ponds.Keywords tailings pond,upstream embankment method,hydrocyclone classification,process flow,theoretical calculation 自 1953 年在辽宁杨家杖子兴建第一座现代意义上的尾矿库后,我国开始逐步探索并发展自己的尾矿库设计,自此尾矿库建设数量增长迅速1-2。截至2017 年末,我国尾矿库的总数量已达到 7 793 座,其中 90%以上的尾矿库都采用上游法筑坝3。在采用上游法筑坝的尾矿库中,若入库尾矿平均粒径小于0.03 mm,-0.019 mm 颗粒含量大于 50%、+0.074 mm 颗粒含量小于 10%且+0.037 mm 颗粒含量小于30%,该类型尾矿归属于细粒尾矿4,不适宜于直接筑坝,但可以通过水力旋流器分级,采用分级后产生的高浓缩沉砂筑坝,国内工程界称这种筑坝施工方法为尾矿分级上游法5。根据国内筑坝实践及相关试验可知,尾矿分级上游法筑坝能够有效提高沉砂率和粗粒尾矿上坝率,使沉积滩颗粒分布均匀,减少互层和细泥夹层出现,改善坝体内部结构进而增强堆积子坝的稳定性6,近年来在国内尖山、通化,以及五龙等众多矿山的尾矿库得到了广泛应用7-8。归根结底,尾矿分级上游法筑坝的实施成效与分级后产生的991沉砂质量和数量都有直接关联。沉砂颗粒平均粒径越粗质量越优,尾矿堆积坝的成型质量与稳定性也越佳,但因粗颗粒有限,沉砂率将会大幅降低,导致有效筑坝方量减少;沉砂率越高、数量越多,尾矿坝工程建设方量需求越容易得到满足,但沉砂颗粒平均粒径将会大大减小,于坝体整体稳定不利。工程实践表明,沉砂的质量与数量主要受入库尾矿性质、水力旋流器规格、旋流分级工艺流程、工艺参数等因素影响9。如何根据入库尾矿性质,选择适宜的水力旋流器,设计科学合理的旋流分级工艺流程和参数,从而产生数量与质量均能满足筑坝施工需求的沉砂,是尾矿分级上游法需要解决的核心问题。针对上述问题,业内学者与工程技术人员进行了一系列的研究与探索。韩文亮等10基于旋流器分选机理推导了旋流器颗粒分选时能耗损失和临界分选粒径的计算公式,能够较为准确地预估旋流器的临界粒径,即多大粒径的颗粒通过旋流器旋流后,由沉砂口排出。该公式基于半自由涡及两相流基本假定推导,计算精度较高但相关参数难以精确取值。李亮11基于 Fluent 对尾矿分级旋流器进行了数值模拟,分析了旋流分级过程中给料压力、速度与浓度的分布规律对旋流器分级效果的影响。该数值模型中运用的雷诺应力(RSM)模型、两相流 MIXTURE 模型对初始和边界条件的精度要求较高。鉴于理论与数值计算难度大,郭友谦12针对尖山尾矿坝筑坝施工实践,提出了水力旋流器直径与数量的经验计算公式,然而一些关键指标如沉砂产率和建设工期的理论计算方法却未涉及。在此基础上,杨超等13通过开展旋流分级正交室内试验,对二段水力旋流器的选型和旋流分级工艺参数进行了筛选与优化,对工程实践具有一定的指导意义。刘欣欣等14基于分级筑坝现场试验,也提出了旋流分级工艺参数的筛选优化试验方案。但上述基于室内试验和现场试验的方法只适用于某一具体工程,工作量较大且不具备广泛适用性。关于尾矿库分级筑坝工艺和参数的计算方法,目前仍然缺少具有普遍适用性且体系完善的理论研究成果。鉴于上述分析,本研究通过对分级筑坝计算相关的参量进行归纳分类,总结出了包含尾矿坝总工程方量 Vdam、坝体高度 H 和尾矿库待筑坝区域控制面积 A等在内的共 13 项计算参数。在此基础上,采用理论分析方法,提出了关键参数如建设工期 T、底流沉砂率 u和原矿分配率 的理论计算公式;以目前关于水力旋流器的分级数学模型为指导,推导出了基于分离粒度 d50的水力旋流器选型和数量确定过程,阐述了选厂生产规模与筑坝施工效率之间的分配流程,并建立了系统化的旋流分级工艺参数计算方法。最后,针对某高浓度排矿尾矿库筑坝工程实践,对所提计算方法的可行性和有效性进行了验证,研究成果可为国内矿山企业尾矿库分级上游法筑坝和沿海围垦工程堤防施工提供理论支撑。1 分级工艺计算相关参数根据分级筑坝工艺设计要求,对计算所需的相关参数进行归纳整理,得到如表 1 所示的 13 项参数。其中,尾矿坝沉砂干密度 d通过室内试验测试,取原尾矿烘干后按照设计分级要求筛分重组为沉砂,并测试其干密度。对于滩面尾矿天然密度 b,可在现场尾矿库滩面取原状样直接测试。分离粒度 d50是指水力旋流器粒度分配曲线中对应溢流(或沉砂)分配率为 50%的粒度值,其物理意义为旋流器分级过程中某个粒度的颗粒进入底流和溢流的概率相等15。入料浓度 Ci为水力旋流器进口端尾矿浓度。充填矿浆浓度 Cf指的是底流沉砂经稀释后的浓度,需满足泵送基本要求。表 1 分级筑坝工艺参数计算相关参数Table 1 Calculating related parameters of classification damming process编号变量名称单位备注1尾矿坝总工程方量 Vdam万 m3由设计方案获取2坝体高度 Hm由设计方案获取3 尾矿库待筑坝区域控制面积 A 万 m2由设计方案获取4库容利用系数 由设计方案获取5选厂尾矿产量 Mt/d现场调研6尾矿真比重 Gs室内试验测试7尾矿坝沉砂干密度 dkg/m3室内试验测试8滩面尾矿天然密度 bkg/m3现场取样测试9原矿中-200 目颗粒含量 P%现场取样测试10 沉砂中-200 目颗粒含量 Pu%建议取值范围 30501611分离粒度 d50m建议取值范围 354512入料浓度 Ci%建议取值范围 354513充填矿浆浓度 Cf%建议取值范围 50552 分级工艺设计与计算方法2.1 建设工期、沉砂产率与原矿分配率在进行分级尾矿筑坝时,需要从选厂排放尾矿中分出一定比例(该比例称为原矿分配率)的矿浆用于旋流分级,未参与分级的原尾矿以及旋流分级产生的溢流尾矿需排放至尾矿库中。因此,无论是从企业生产还是筑坝施工需求来讲,在分级尾矿筑坝施工期间选厂都需要继续保持生产。随着尾矿坝不断加高,入库尾矿也在不断积累,尾矿库滩面将会持续上升,尾矿坝加高的速度要始终略高于尾矿库滩面的上升002总第 567 期 金 属 矿 山 2023 年第 9 期速度;此外,沉砂产量还需要满足筑坝工程量的需求,该过程被称为砂量平衡。砂量平衡计算与建设工期T、沉砂产率 u和原矿分配率 密切相关。建设工期内,在原矿分配率一定的条件下,沉砂产率越高,坝体上升速度越快,砂量平衡越容易得到满足,但沉砂夹细问题较为突出;反之,则砂量平衡将无法保证。因此,需要通过以下计算分析初步确定建设工期、沉砂产率和原矿分配率。(1)施工期坝体平均加高速度。公式为vdam=100HT,(1)式中,vdam为施工期坝体平均加高速度,cm/d;H 为坝体高度,m;T 为建设工期,d。(2)计算沉砂固相质量(干重)。公式为Mu=MTu,(2)式中:Mu为沉砂固相质量,t;M 为选厂尾矿产量,t/d;为原矿分配率,%;u为沉砂产率,%。沉砂固相质量应等于尾矿堆积坝固相质量,即:Mu=MTu=10dVdam,(3)式中,d为尾矿坝沉砂干密度,kg/m3;Vdam为尾矿坝总工程方量,万 m3。由式(3)可推导得:u=10dVdamMT.(4)(3)计算工期内总入库尾矿固相质量。公式为Mp=MT 1-u(),(5)式中,Mp为施工期总入库尾矿固相质量,t。(4)工期内滩面平均上升速度。公式为vb=10MpAbT=10M 1-u()Ab,(6)式中,vb为施工期滩面平均上升速度,cm/d;为库容利用系数;A 为尾矿库待筑坝区域控制面积,万m2;b为滩面尾矿天然密度,kg/m3。(5)假定施工期间坝体平均加高速度 vdam等于滩面上升速度 vb,则有:100HT=10M 1-u()Ab,(7)由式(7)推导出:u=1-10HAbMT.(8)根据式(4)和式(8)可以得到:10dVdamMT=1-10HAbMT,(9)进而可以推导出:T=10 dVdam+HAb()M.(10)将式(10)代入式(4)可得:u=dVdamdVdam+HAb.(11)利用式(11)尚无法精确确定沉砂产率 u和原矿分配率 取值。由上述分析可知:沉砂产率 u大小将直接影响沉砂质量,即-200 目颗粒含量。假设控制溢流尾矿-200 目颗粒为 95%,根据质量守恒原理,可以得到沉砂产率 u的计算公式:u=0.95-P0.95-Pu 100%,(12)式中,P 为原尾矿中-200 目颗粒含量,%;Pu为沉砂中-200 目颗粒含量,%,可根据沉砂质量要求直接给定,一般为 30%50%。计算出产率 u后,再将其代入式(11)即可得到原矿分配率。2.2 水力旋流器选型与数量水力旋流器是分级筑坝系统的核心设备之一,需要从原尾矿特性和筑坝工程量入手,选择适宜规格和数量的水力旋流器,用以生产质量合格且数量足够的沉砂。工程实践中,一般是以分离粒度 d50作为旋流器直径计算的依据,计算公式为5D=d250d2u p Gs-1()810d2ovCi,(13)式中,D 为水力旋流器的计算直径,cm;d50为分离粒度,高浓缩尾矿建议取 3545 m;du为沉砂口直径,cm;p 为入料口压强,对于 3545 m 的分离粒度一般取 120160 kPa;Gs为尾矿真密度;dov为溢流口直径,cm;Ci为入料浓度,为减少原矿稀释水量同时获得较好分级效果,建议取值范围为 35%45%。由式(13)得出旋流器计算直径 D,再根据不同品牌和型号的旋流器,选择与计算直径 D、初定的沉砂口直径 du相近的水力旋流器,进而确定实际的旋流器参数(入料口当量直径 df和溢流口直径 dov),在此基础上,确定计算水力旋流器的数量 N,公式为N=1 2503M1Gs+1-CiCi()K0dfdov p,(14)式中,N 为水力旋流器的数量,台;K0为系数,取值方法可参考 选矿工程师手册 第 1 册 上 选矿通论17;df为入料口当量直径,cm。当入料口为方形时,换算式为df=4bl,(15)102 刘欣欣等:高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程与设计方法 2023 年第 9 期式中,b 为入料口宽度,cm;l 为入料口高度,cm。2.3 旋流分级工艺流程与参数高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程如图 1 所示。基本流程为:在选矿厂生产的尾矿中,分出比例为 的一部分作为参与分级原尾矿,剩余未参与分级的原尾矿直接排放至尾矿库;参与分级原尾矿在原矿稀释槽中补水稀释后,由入料泵输送给水力旋流器机组;经水力旋流器分级后,溢流尾矿直接排放至尾矿库,底流尾矿在底流稀释槽中补水稀释后,通过冲填泵输送至施工区域用于筑坝。图 1 高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程Fig.1 Classification damming process for high concentration tailings 通过计算工艺流程图中各项物料的传递与分配,即可得到旋流分级工艺的系列参数,进而为泵、管路和机电等设施选型提供依据。本研究基于水力旋流器分离性能计算方法18,推导出的相关指标计算公式如图 1 和式(16)至式(22)所示。K1=Su 1+S()1Gs+1-CiCi()-1Gs,(16)K2=u1-u()S1Gs+1-CuCu()-1Gs,(17)Q=124M1Gs+1-CC(),(18)Qp=124M1Gs+1-CC(),(19)Qi=124M1Gs+1-CiCi(),(20)Qu=124uM1Gs+1-CuCu(),(21)Qf=124uM1Gs+1-CfCf(),(22)式中,K1、K2为系数;S 为分股比,等于底流尾矿与溢流尾矿流量之比;C 为原尾矿浓度,%;Ci为入料浓度,%;Cu为底流尾矿浓度,%;Co为溢流尾矿浓度,%;Cf为充填矿浆浓度,%;Q 为选厂尾矿流量,m3/h;Qp为参与分级原尾矿流量,m3/h;Qi为入料尾矿流量,m3/h;Qu为底流尾矿流量,m3/h;Qf为充填矿浆流量,m3/h。3 分级筑坝系统现场实施3.1 尾矿特性与计算参数某坝前分散排矿尾矿库平均排矿浓度为 55%,入库尾矿平均粒径为0.021 mm,小于0.074 mm 颗粒含量为 75.9%,小于 0.045 mm 颗粒含量为 65.86%,小于 0.020 mm 颗粒含量为 48.69%,小于 0.005 mm 颗粒含量为 15.49%,属尾粉质黏土。后期堆积坝拟采用分级上游法堆筑,分级筑坝计算的相关参数取值见表 2。3.2 分级筑坝工艺流程与计算结果通过计算可以得到以下结果:(1)沉砂产率 u=29.38%,原矿分配率 =52.27%,建设工期 T=48.88 d。(2)假定分离粒度 d50=37.0 m,沉砂口直径 du=4.0 cm,入料口压强 p=160.0 kPa,溢流口直径 dov=8.0 cm,入料浓度 Ci=40.0%;根据上述数值,得到水力旋流器计算直径 D=25.4 cm;根据计算直径,选择内径为 25.4 cm、入料口当量直径 df=8.0 cm 的水力旋流器,代入式(14)计算得到,水力旋流器的数量为 N=20.15 台,取 21 台。(3)在此基础上,按照图 1 和式(16)至式(22)分别进行了计算,结果如图 2 所示。3.3 现场应用效果分析根据上述设计工艺流程,在尾矿库现场装配的分202总第 567 期 金 属 矿 山 2023 年第 9 期表 2 某尾矿库分级筑坝计算参数Table 2 Calculation parameters of classification damming for a tailing pond参数尾矿坝总工程方量Vdam/万 m3坝体高度 H/m尾矿库待筑坝区域控制面积 A/万 m2库容利用系数 选厂尾矿产量M/(t/d)尾矿真密度G/(g/cm3)尾矿坝沉砂干密度d/(kg/m3)取值18.2522.510.8540 0002.8681 650参数滩面尾矿天然密度 b/(kg/m3)原矿中-200 目颗粒含量 P/%沉砂中-200 目颗粒含量 Pu/%分离粒度 d50/m入料浓度 Ci/%充填矿浆浓度 Cf/%取值1 73075.930374055图 2 尾矿库分级筑坝工艺流程与参数计算结果Fig.2 Process flow and parameter calculation results of classification damming for tailings pond级筑坝系统如图 3 所示。系统主要包含两部分:原矿稀释槽(图 3(a)和底流稀释槽(图 3(b)。原尾矿在原矿稀释槽中经补水稀释后,采用渣浆泵输送给水力旋流器机组,旋流分级后产生的底流尾矿在底流稀释槽中补水稀释后由充填泵管道输送至筑坝区域。系统稳定运行过程中,分别在原矿稀释槽内、水力旋流器沉砂口和溢流管口取尾矿样,测试入料尾矿、底流尾矿与溢流尾矿的浓度。结果显示:入料浓度为 41.85%(计算设定值 Ci=40.0%),底流尾矿浓度为 69.73%(计算结果 Cu=70.80%),溢流尾矿浓度为 35.42%(计算结果 Co=33.90%),由此得到实际的沉砂产率为 31.23%(计算结果 u=29.38%)。通过对入料尾矿、底流尾矿与溢流尾矿样开展粒度测试,得到尾矿粒径级配曲线如图 4 所示。由图 4 可知:底流尾矿中-200 目颗粒含量为 32.27%(计算设定值 Pu=30.0%)。上述结果表明,在入料浓度计算设定值与现场实测值相近的条件下,理论计算结果与现场监测数据吻合度较好。图 3 尾矿库现场分级筑坝系统Fig.3 On-site classification damming system for tailings pond4 结 论(1)高浓缩尾矿具有固体浓度大、不离析、高黏度、302 刘欣欣等:高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程与设计方法 2023 年第 9 期图 4 尾矿粒径级配测试曲线Fig.4 Particle size grading test curves of tailings渗透率低等特点,从输送的角度来看是有利的,可以节约电耗、增加回水量;但从筑坝的角度看,采用高浓度放矿,会出现粗细尾矿不分级、滩面饱和、固结程度差、强度指标低等情况。工程实践经验表明,对于高浓度放矿尾矿库,分级上游法是相对较为适宜的筑坝方法。在分级筑坝系统设计过程中,可以采用上述设计和计算方法分别确定建设工期、沉砂产率和原矿分配率,在此基础上进行水力旋流器选型和数量计算;通过绘制工艺流程图并推求各组分矿浆的物料传递过程,可为水、浆管路和机电设施的选型提供依据。(2)除了尾矿库工程外,相关理论成果对沿海围垦工程中堤防建筑物的施工也具有一定的参考意义。国内东南沿海地区因石料匮乏而砂土料分布广泛,多数围垦工程一般采用砂土料充灌土工管袋构筑围堤,但高含黏(粉)土料充灌管袋脱水固结效率低的问题始终难以彻底解决,大大缩小了围垦工程施工材料的来源范围。基于所提出的分级筑坝工艺流程与设计方法,可考虑对高含黏(粉)土料实施旋流分级,以底流沉砂充灌管袋构筑围堤,有助于提高围垦工程施工效率。参 考 文 献1 周振民,李香园.我国尾矿坝溃坝事故成因及生态环境影响评价J.金属矿山,2012(11):121-124,167.ZHOU Zhenmin,LI Xiangyuan.The cause of tailings dam accident and ecological environmental impact assessment in ChinaJ.Metal Mine,2012,47(11):121-124,167.2 刘娟红,周在波.细粒级金属尾砂的综合利用及在矿山充填中存在的问题和对策J.金属矿山,2022(7):240-249.LIU Juanhong,ZHOU Zaibo.Comprehensive utilization of ultra-fine metal tailings and its problems and countermeasures in the applica-tion of backfill materialsJ.Metal Mine,2022(7):240-249.3 杨曌.山谷型尾矿库失稳数值模拟及工程应用研究D.廊坊:华北科技学院,2019.YANG Zhao.Numerical Simulation and Engineering Application of Valley Tailings Ponds FailureD.Langffang:North China Institute of Science and Technology,2019.4 吴爱祥,杨盛凯,王洪江,等.超细全尾膏体处置技术现状与趋势J.采矿技术,2011,11(3):4-8,18.WU Aixiang,YANG Shengkai,WANG Hongjiang,et al.Status and trend of ultra-fine original paste tailings disposal technologyJ.Mining Technology,2011,11(3):4-8,18.5 尾矿设施设计参考资料编写组.尾矿设施设计参考资料:第三篇 尾矿坝的设计M.北京:冶金工业出版社,1980:348-349.Compiling Group of Tailing Facilities Design Reference Materials.Tailings Facilities Design Reference Materials:Part Tailings Dam DesignM.Beijing:Metallurgical Industry Press,1980:348-349.6 张东明,郑彬彬,尹光志,等.高浓缩分级尾矿上游法堆坝及模型试验研究J.岩土力学,2016,37(7):1832-1838,1867.ZHANG Dongming,ZHENG Binbin,YIN Guangzhi,et al.Model tests on upstream dam-building method using concentrated and clas-sified tailingsJ.Rock and Soil Mechanics,2016,37(7):1832-1838,1867.7刘高峰,武豪杰.尾矿上游法旋流器筑坝技术J.中国矿业,2002,11(5):38-39.LIU Gaofeng,WU Haojie.Tailings dam building by means of classif-ying cycloneJ.China Mining Magazine,2002,11(5):38-39.8 杨占荣,邓玉和,佟士俊.使用水力旋流器筑尾矿坝J.有色金属(冶炼部分),1974,26(1):63-64.YANG Zhanrong,DENG Yuhe,TONG Shijun.Construction of tail-ings dam with hydrocycloneJ.Nonferrous Metals(Extractive Met-allurgy),1974,26(1):63-64.9 孙玉波.浅谈水力旋流器的工作原理和影响参数J.矿业快报,2003(S1):5-8.SUN Yubo.Talking about the working principle and influencing pa-rameters of hydrocycloneJ.Express Information of Mining Indus-try,2003(S1):5-8.10 韩文亮,李运成.尾矿堆坝水力旋流器性能优化实验研究J.有色金属,1994,46(3):24-30.HAN Wenliang,LI Yuncheng.Experimental study on performance optimization of hydrocyclone for tailings dam constructionJ.Non-ferrous Metals,1994,46(3):24-30.11 李亮.尾矿分级旋流器数值模拟及性能影响分析D.太原:太原科技大学,2014.LI Liang.Numerical Simulation and Performance Impact Analysis of Hydrocyclone for Tailings ClassificationD.Taiyuan:Taiyuan Uni-versity of Science and Technology,2014.12 郭友谦.应用水力旋流器进行细粒尾矿筑坝的工艺研究J.矿冶工程,2004,24(4):36-37,40.GUO Youqian.Application of hydrocyclone in fine tailings dammingJ.Mining and Metallurgical Engineering,2004,24(4):36-37,40.13 杨超,郭利杰,史采星,等.应用旋流分级试验确定筑坝尾矿技术参数J.中国矿业,2016,25(S2):299-302.YANG Chao,GUO Lijie,SHI Caixing,et al.Application of hydrocy-clone classification test in determining the technical parameters of tailings dammingJ.China Mining Magazine,2016,25(S2):299-302.14 刘欣欣,盛明强,薛光绪,等.尾矿库防汛应急筑坝现场试验研究J.人民黄河,2020,42(7):136-141.402总第 567 期 金 属 矿 山 2023 年第 9 期LIU Xinxin,SHENG Mingqiang,XUE Guangxu,et al.Field test study on damming of tailings ponds for emergency flood controlJ.Yellow River,2020,42(7):136-141.15 魏德州.固体物料分选学M.2 版.北京:冶金工业出版社,2009:206-207.WEI Dezhou.Solid Material SortingM.2nd edition.Beijing:Met-allurgical Industry Press,2009:206-207.16 刘欣欣,盛明强,史晓阳,等.高寒地区高浓度尾矿库分级上游池填法筑坝试验J.现代矿业,2020(12):168-173.LIU Xinxin,SHENG Mingqiang,SHI Xiaoyang,et al.Damming test of high-concentration tailings pond with graded upstream pond fill-ing method in alpine area J.Modern Mining,2020(12):168-173.17 孙传尧.选矿工程师手册:第 1 册选矿通论M.北京:冶金工业出版社,2015:319-320.SUN Chuanyao.Handbook for Mineral Processing Engineers:Vol-ume 1 General Theory of BeneficiationM.Beijing:Metallurgical Industry Press,2015:319-320.18 赵庆国,张明贤.水力旋流器分离技术M.北京:化学工业出版社,2003:107-109.ZHAO Qingguo,ZHANG Mingxian.Hydrocyclone Separation Tech-nologyM.Beijing:Chemical Industry Press,2003:107-109.502 刘欣欣等:高浓缩尾矿分级筑坝工艺流程与设计方法 2023 年第 9 期