电机拖动第六章.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,交 流 电 机,交流电机主要分为,同步电机,和,异步电机,；,两类电机在,励磁方式,和,运行特性,上有很大差别；,两类电机的,定子绕组的结构形式是相同的,。,概 述,1.,定子绕组的主要作用,(1),交流电动机：产生,旋转磁场,带动转子转动，同时在自身感应出,交流电动势,；,(2),交流发电机：产生,交流电动势和电流,输出，同时产生,旋转磁场,。,因此，定子绕组是交流电机中,电磁能量转换,的关键部件，即,电枢,。,电枢,（单或三相交流）,转子绕组,（交流感应）,磁极,（直流）,电枢,（直流）,转子,电枢,（单或三相交流）,磁极,（直流）,定子,交流异步电机,交流同步电机,直流电机,2.,普通交、直流电机主要结构的区别,3.,交流电机定子绕组的基本理论,(1),定子绕组中的感应电动势；,(2),定子绕组产生的磁场或定子绕组磁通势。,第六章交流电机电枢绕组的电动势与磁通势,6.1,交流电机电枢绕组的电动势,交流电机正常运行时，交流电机,三相对称绕组,中会有,三相对称感应电动势,（三相对称感应电流）产生，空间有,旋转磁通（磁通势）,产生，两者的作用是,相互,的。,假设,旋转磁场已产生，且在空间呈正弦分布,，研究绕组电动势。,6.1.1,导体电动势,定子,转子,导体中感应的基波电动势随时间变化的波形，决定于气隙中磁密的分布波形。,则有：,(1),空间电角度和空间机械角度,空间,电,角度（,）：在电机里，我们把一对主磁极表面所占的空间距离，用空间电角度表示，定为,360,度（,或,2,弧度,）,机械,角度（,）：电机整个转子表面所占的空间几何角度，也定为,360,度（,或,2,弧度,）,(2),气隙磁密的空间变化规律和电动势的时间变化规律相同,气隙磁密的空间电角度,转子旋转的电角速度,基波电动势的时间电角度,基波电动势的角频率,气隙磁密的空间电角度,=,电动势的时间电角度,转子（磁场）旋转的电角速度,=,基波电动势的角频率,(3),转子,(,磁场,),转速,n,与电枢绕组电动势频率,f,的关系,若当磁场转速为,n,时，可知电枢绕组中感应电动势的频率为,f,；,若当已知电枢三相对称绕组中电流频率为,f,时，产生的旋转磁场转速为,n,，称为,同步转速,。,(4),单根导体感应电动势的有效值,结论：空间相距,电角度的两根导体，感应电动势的相位也相差,时间电角度，超前滞后关系与磁场转向有关。,(5),空间相距,电角度的两根导体的电动势,6.1.2,整距线匝电动势,一个线匝的两条边相距一个极距（,180,度空间电角度或,弧度空间电角度）时，称为,整距线匝,。,头,尾,6.1.3,整距线圈的电动势,一个线圈由,W,y,匝串联而成。,线圈两边的距离,y,1,叫节距，用,空间电角度,表示；,y,1,=,(,即,y,1,=,),的线圈是,整距线圈,；,y,1,(,即,y,1,(,即,y,1,),的线圈是,长距线圈,。,结论：一个线圈与一个磁密为空间正弦分布的磁场相切割时，产生的,切割电动势,和线圈环链正弦变化的磁场产生的,感应电动势,完全一样。说明,切割电动势也是线圈环链一个交变的磁通的结果,。,6.1.4,短距线圈电动势,头,尾,基波短距系数,6.1.5,整距分布线圈组的电动势,为了充分利用电机定子内圆空间，定子上不止放一个线圈，而是放,n,个线圈，且,均匀地分布,在定子内表面的槽里。,这些线圈的,匝数,彼此,相等,，按,头尾,互相,串联,起来，称为,线圈组,。,这些线圈可以是,整距线圈,，也可以是,短距线圈,。,分布线圈组,基波分布系数,整距分布线圈组基波电动势：,短距分布线圈组基波电动势：,基 波 绕 组 系 数,八极交流电机电枢绕组中有两根导体，相距,45,空间机械角，这两根导体中感应电动势的相位差多少？,六极电机电动势频率为,50Hz,，主磁极旋转转速是多少？,四极交流电机电枢线匝的两个边相距,80,空间机械角，画出这两个线匝边感应电动势相量图，并通过相量简单合成的方法计算短距系数。,六极交流电机电枢绕组有,54,槽，一个线圈的两个边分别在第,1,槽和第,8,槽，这两个边的电动势相位差多少？两个相邻的线圈的电动势相位差多少？画出基波电动势相量图，并在相量图上计算合成电动势，从而算出绕组短距系数。,6.2,交流电机电枢绕组,从发电机的角度出发，安排定子三相绕组，使得三相绕组感应电动势大小相等，相位互差,120,。,在电机电枢表面上相距,空间电角度,的两根导体也好，或者两个线圈也好，它们感应的基波电动势在时间相位上，也必然相差,时间电角度,。,6.2.1,三相单层绕组,1,、三相单层,集中,整距,绕组,(p=1),缺点：感应电动势波形不好，电枢表面的空间没有充分利用。于是，采用下面的分布绕组进行改进。,2,、三相单层整距分布绕组,已知一台电机，定子上总槽数,Z=24,，极对数,p=2,，转子逆时针方向旋转，转速为,n,（,r/min,），试连接成三相单层分布绕组。,第二步：画槽基波电动势星形相量图,第一步：计算定子相邻两槽之间的,槽距角,(,空间电角度,),和,每极每相槽数,q,第三步：按,60,相带法,分相,根据基波电动势星形相量图，把有关槽里的导体分配到三个相里，连成三相对称绕组。,方法：把基波电动势星形相量图分成六等份，每一等份为,60,时间电角度。这,60,时间电角度,内的相量对应着,定子空间,60,电角度,范围内的槽，这些槽在定子内表面上所占的地带叫,相带,。这种分法叫,60,相带法,。,分布线圈个数,=,每极每相槽数,q,特点：,(1),每相每对极下有一个线圈组（每相有,p,个线圈组）；,(2),每个线圈组分布线圈个数为,q,第四步：画绕组的连接图,每相在每极下的槽数（或线圈数）,一相绕组串联的总匝数,第五步：确定绕组并联的路数,单层绕组,最多,可,并联的支路数为,a=p,（,p,为极对数）,第六步：计算相电动势,6.2.2,三相双层绕组,双层绕组是定子上每个槽里放两条线圈边，,电机线圈的总数等于定子总槽数,。,双层绕组的优点是线圈能够任意短距（可以,改善电动势波形,）。,已知三相电机定子总槽数,Z=36,，极对数,p=2,，节距,y1=7(,槽,),，并联支路数,a=1,，连接成三相双层短距分布绕组。,第一步：计算槽距角,和每极每相槽数,q,第二步：画槽基波电动势星形相量图（注意：每个相量代表一个,短距线圈的电动势,，而不是,导体电动势,）,第三步：按,60,相带法分相,第四步：画绕组连接图,特点：,(1),每相每极下有一个线圈组,(,每相有,2p,个线圈组,极相组,),；,(2),每个线圈组分布线圈个数为,q,每相串联匝数,第五步：确定绕组并联支路数,双层绕组的,并联支路数最多是,a=2p,。,第六步：计算相电动势,短距线圈基波电动势,极相组,基波电动势,相绕组基波电动势,四极交流电机，电枢绕组采用双层短距分布绕组，电枢有,36,槽，槽距角大小应为,，相邻两个线圈电动势相位差,。若线圈两个边分别在第,1,、第,9,槽中，绕组短距系数等于,，绕组分布系数等于,，绕组系数等于,。,例：一台三相异步电动机，定子采用双层短距分布绕组。已知定子总槽数,Z=36,，极对数,p=3,，线圈的节距,y,1,=5,槽，每个线圈串联的匝数,W,y,=20,，并联支路数,a=1,，频率,f=50Hz,，基波每极磁通量,=0.00398Wb,，求：,导体基波电动势；,线匝基波电动势；,线圈基波电动势；,极相组基波电动势；,相绕组基波电动势。,解：,(1),导体基波电动势,(2),极距为,线匝基波电动势,由于线圈节距为,y,1,=5,槽，则短距系数为,(3),线圈基波电动势,(4),每极每相槽数,(,分布线圈数,),基波分布系数,槽距角为,极相组基波电动势为,(5),每相串联的总匝数,绕组系数为,相绕组基波电动势,6.2.3,绕组的谐波电动势,电机气隙中的磁密分布除了基波之外，还有诸如三次、五次、七次等奇数次谐波。,当绕组采用了,短距,、,分布,以及,三相,连接时，则可以使各次谐波电动势大大削弱，甚至为零。,一,.,谐波短距系数和分布系数及短距、分布对谐波的削弱,基波磁密,p=1,三次谐波磁密,p=3,五次谐波磁密,p=5,电角度关系,次谐波电角度等于,乘以基波电角度。,=,例：上例中，一台三相异步电动机，定子采用双层短距分布绕组，,p=3,。,5,次谐波每极磁通量,5,=0.00004Wb,，,7,次谐波每极磁通量,7,=0.00001Wb,，求：五、七次谐波绕组感应电动势。,解：由上例的求解，,=30,，,q=2,，,y=5/6,，,W=240,通常选择,y,1,=(5/6),以同时削弱,5,、,7,次谐波电动势；,通常一般交流电机选择,1q7,，削弱,5,、,7,次谐波电动势。,例：某交流电机极距按定子槽数计算为,10,，若希望线圈中没有五次谐波电动势，计算线圈应取多大节距。,解：利用绕组短距消除五次谐波，令五次谐波短距系数,由于是短距，则：,n=1,或,n=2,，此时，,y=0.4,或,y=0.8,y=0.4,时的基波短距系数为,:,y=0.8,时的基波短距系数为,:,因此，取,y=0.8,，线圈节距为,0.8,空间电角度。,二,.,绕组三相连接对谐波的抑制作用,3.,三相绕组星形接法时，三次谐波线电动势为：,1.,三相绕组基波相电动势 大小相等，相位互差,120,电角度；,2.,三相绕组三次谐波相电动势 互差,1203=360,。因此，三次谐波相电动势 。,4.,三相绕组三角形接法时，内部会有三次谐波的循环电流：,结论：三相绕组无论是星形接法还是三角形接法，线电压里都不会出现三次谐波或三的倍数次谐波电压。,但三次谐波线电压为：,6.3,交流电机电枢单相绕组产生的磁通势,当电流流过绕组时就会产生,磁通势,。所谓磁通势，指的是绕组里的,全电流,，或,安培数,，其方向用,右手螺旋定则,来确定，无损耗时，,的方向与其相同。,假定：,槽内导体集中于槽中心处,线圈中电流为正弦波,铁心不饱和，即磁通势全部降在气隙上。,6.3.1,整距线圈的磁通势分布,1,、整距线圈的磁通势,转子,定子,展开方向,正方向规定,：电流从线圈,X,端流进，,A,端流出；磁通势从定子到转子的方向为正方向。,整距线圈磁通势,总磁通势大小为：,f,y,=,iW,y,作用在上下两段气隙的磁通势为：,(1/2),iW,y,；,形成的每个磁极的磁通势为：,(1/2),iW,y,。,转子边,假定已知线圈里流的电流随时间按余弦变化，即,矩形分布的磁通势表达式为：,转子,展开方向,2,、磁通势傅立叶展开,磁通势傅立叶展开式为：,其中：,特点：谐波次数越高，该谐波磁通势的最大幅值越小。,其中，磁通势的最大幅值为,F,y,：,特点：基波及各谐波磁通势的极对数关系为,p,=,p,1,特点：基波及各谐波磁通势幅值随时间按正弦规律变化,例如：基波磁通势为,单个线圈磁通势性质：,脉振磁通势,，,脉振频率,=,电流频率,3,、基波脉振磁通势的分解,把整距线圈的基波磁通势进行如下变换：,关于,的行波（旋转磁通势）,例如：基波磁通势向量图,4,、磁通势的空间向量表示,一个在空间按余弦分布的磁通势波，可以用一个,空间,向量,来表示：,向量的长度等于该磁通势的幅值，向量的位置就在该磁通势波正幅值所在的位置。,例如，基波磁通势行波分量的空间向量图,则，两个磁通势分量的空间向量在,空间,以,电角速度,以,相反方向旋转,。,结论：一个,脉振磁通势向量,可以分为两个波长与脉振磁通势完全一样，朝相反方向旋转的,旋转磁通势向量,，其幅值是原脉振向量最大幅值的一半。当脉振磁通势向量振幅为最大值时，两个旋转磁通势向量正好重叠在一起。,6.3.2,双层短距线圈的磁通势,由前例，当,p=2,时,双层短距绕组单相,展开图如图所示，则在一对极下有,两个短距分布绕组,(,极相组,),。下面先讨论每对极下的两个线圈产生的磁通势，再讨论,q,对分布线圈的合成磁通势，即单相绕组的磁通势。,转子,将上例简化为,p=1,时两个短距线圈的情况。,转子,也可将合成磁通势波形进行傅立叶展开，无直流量及各次正弦量和偶次谐波分量，只含有奇次的余弦量。,傅立叶展开式为：,特点：,双层短距线圈与整距线圈磁通势幅值关系为,F,双,=2,F,y,k,y,在每个线圈匝数相同时，双层绕组每极磁通势要大。,6.3.3,分布线圈组产生的磁通势,无论是整距分布线圈还是短距分布线圈，在空间相距,电角度,，通以相同的电流时，各线圈产生的,磁通势向量在空间相差电角度,。,分布线圈组,磁通势幅值最大值,为：,6.3.4,双层短距分布绕组单相磁通势,双层短距分布绕组单相磁通势,幅值最大值,为,又因为双层短距线圈磁通势表达式为,则，单相绕组磁通势表达式为,其中,结论：单相绕组的基波磁通势特点,单相绕组产生的基波磁通势为,脉振磁通势,。在气隙空间按,cos,分布，其振幅随时间按,cos,t,变化，其中,F,1,为最大振幅。,当时间电角度,t,=0,的时候，在空间电角度,0,的地方，是,基波磁通势最大正幅值,所在地。我们称此地叫,单相绕组的轴线,处。,单相绕组基波磁通势表达式为,6.3.5,分布短距对气隙磁通势波形的影响,与电动势时情况相同，,短距分布,对基波磁通势削弱得少，对各次谐波削弱得多。,一般情况下都是取,y=0.8,左右，主要把五、七次谐波磁通势大大削弱。,6.4,三相电枢绕组产生的磁通势,现代的交流电机几乎都有三相绕组，绕组又都流过三相电流。若三相绕组结构相同，空间位置互差,120,电角度，则称为,三相对称绕组,；三相电流幅值相等，时间相位互差,120,电角度，则称为,三相对称电流,。,任何复杂的三相对称绕组，每一相都可用一个,等效的整距线圈,来代替。,6.4.1,三相对称绕组基波磁动势,假设三相集中整距绕组的空间分布和所流过的电流的时间分布如下：,每相的轴线即为其正幅值所在位置，如图所示，与空间向量图坐标相对应，定义,A,相绕组轴线为空间,=,0,点。,三相绕组合成基波磁通势为：,t=0,时三相,6,个旋转磁通势的空间向量合成,(1),每相的两个旋转磁通势分量以该相绕组轴线对称。,(2),合成基波磁通势为,圆形旋转磁通势,，向量长度为,(3/2),F,1,。,(3),合成基波磁通势转向为,+A,+B,+C(,从领先相绕组轴线向落后相绕组轴线旋转,),。,(4),合成基波磁通势的转速为,n,，称为,同步转速,。,(5),当,A,相电流达到最大值时，基波圆形旋转磁通势在,A,相绕组轴线处。,结论：三相合成基波磁通势的性质,圆形旋转磁通势,1.,幅值,2.,转向：决定于电流相序，由领先相绕组轴线向落后相绕组轴线旋转。,3.,转速：相对于定子转速为同步转速,4.,瞬间位置,某相电流达到最大值时，三相合成基波磁通势的正幅值正好位于该绕组的轴线处。,作出空间相量图，分析合成基波磁通势的转向。,三相对称绕组通入三相对称电流示意图,三相对称绕组：,U,1,、,V,1,、,W,1,为首端，,U,2,、,V,2,、,W,2,为尾端,三相对称电流：,i,为正，由首端流入，尾端流出；,i,为负时，由尾端流入，首端流出,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,i,u,i,v,i,w,I,m,t,O,i,1,i,u,=,I,m,sin,t,i,v,=,I,m,sin,(,t,120,),i,w,=,I,m,sin,(,t,120,),i,u,i,v,i,w,I,m,t,O,i,1,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,i,u,i,v,i,w,I,m,t,O,i,1,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,i,u,i,v,i,w,I,m,t,O,i,1,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,i,u,i,v,i,w,I,m,t,O,i,1,U,1,U,2,V,1,V,2,W,2,W,1,N,S,旋转磁场的转向,：领先相绕组,(,首端,),向落后相绕组,(,首端,),旋转。,旋转磁场瞬时位置,：某相电流为零时，磁场与该相绕组平行；某相电流为最大时，磁场与该相绕组垂直。,已知三个匝数彼此相等的整距线圈,AX,，,BY,，,CZ,在定子的槽内集中地放在一起。若三个整距线圈里流过的电流分别为：,求产生的合成基波磁通势。,思考：若通入单相电流，产生何种磁通势？,已知三个整距线圈匝数彼此相等，按彼此相距,120,空间电角度放置在电机的定子槽里，若三个线圈里的电流为：,求产生的合成基波磁通势。,思考：若通入三相相位相同，幅值不同的电流产生何种磁通势？三相交流电机若其中一相断线，产生何种磁通势？,6.4.2,三相的第三次谐波磁通势,结论：,1.,三相三次谐波磁通势以及三的倍数次谐波磁通势为零；,2.,其余奇次谐波，由于短距、分布作用，其值亦趋于零；,3.,气隙合成磁场，基本上等于基波磁通势。,6.5,两相绕组产生的圆形旋转磁通势,交流电机电枢绕组有时是两相绕组组成的，通入两相电流后，也产生磁通势。这里，我们只讨论基波磁通势。,6.5.1,两相绕组产生的圆形旋转磁通势,已知电机定子槽内两个空间相距,90,电角度匝数彼此相等的整距线圈,AX,、,BY,（两相对称线圈），分别在,AX,、,BY,线圈里通入电流为：,求两相对称整距线圈产生的合成基波磁通势。,空间相距,90,电角度,的两相绕组，通以,时间上相差,90,电角度,的两相电流，且每相的,磁通势彼此,相等，产生的合成基波旋转磁通势有如下特点：,1.,为圆形旋转磁通势，其幅值为：,2.,转向是由电流领先相向电流滞后相方向旋转；,3.,转速为：,4.,哪相电流达正的最大值时，合成基波磁通势的正幅值正好位于该相绕组的轴线处。,6.5.2,椭圆磁通势,例如：当两相绕组通过的电流幅值不等时：,绕组产生的合成磁通势共有三种情况,：,(1),正、反转合成基波旋转磁通势 、中有一个为零，即为圆磁通势；,(2),正、反转合成基波旋转磁通势 ，是椭圆磁通势；,(3),正、反转合成基波旋转磁通势 ，是脉振磁通势。,圆形旋转磁通势,：,(1),三相对称绕组通入三相对称电流；,(2),两相对称绕组通入两相对称电流。,脉振磁通势,：,(1),单相绕组通入单相电流；,(2),三相对称绕组通入大小不等相位相同的三相电流；,(3),两相对称绕组通入单相电流。,椭圆旋转磁通势,：,两相,(,三相,),对称绕组通入两相,(,三相,),电流时，电流大小不等或电流相位不对称的情况。,不同绕组磁通势情况小结,某交流电机电枢只有两相对称绕组，通入两相电流。,若两相电流大小相等，相位相差,90,，电机中产生的磁通势性质是什么？,若两相电流大小相等，相位差,60,，磁通势性质是？,若两相电流大小不等，相位差,90,，磁通势性质为？,在两相电流相位相同的情况下，不论各自电流大小如何，磁通势性质为？（三相电流不同大小，同相位）,电枢绕组若为两相绕组，匝数相同，但空间相距,120,度，,A,相流入 。,若要求产生圆形旋转磁通势，且其转向为从,+A,轴经,120,到,+B,轴方向，写出电流,i,B,的瞬时表达式。,交流电机电枢绕组的线圈电动势,磁场旋转的,空间电角度,导体感应电动势的,时间电角度,磁场旋转的,空间电角速度,导体感应电动势的,角频率,感应电动势频率,f,与磁场转速,n,的关系：,f,pn/60,空间相距,电角度的导体（线圈、绕组），感应电动势也相差时间上的,电角度,交流电机电枢绕组的感应电动势,1.,空间电角度,与空间机械角度,：,=,p,，,=,p,2.,感应电动势频率：,f=pn/60,3.,感应电动势的相位：空间相距,电角度的导体（线圈、绕组），感应电动势也相差时间上的,角度,交流电机电枢绕组,交流电机电枢绕组结构的几个基本概念,三相,单层,分布绕组,线圈,整距,；,线圈组个数（最大并联支路数）为,p,或每对极下有,一,个极相组，每个极相组有,q,个分布线圈；,相电动势表达式,三相,双层,分布绕组,线圈,短距,；,极相组个数（最大并联支路数）为,2,p,或每对极下有,两,个极相组，每个极相组有,q,个分布线圈；,相电动势表达式,交流电机定子绕组感应电动势,一,.,交流电机定子绕组,单相基波感应电动势,1.,感应电动势频率：,f=pn/60,2.,感应电动势的相位,：空间相距,电角度的导体（线圈、绕组），感应电动势也相差时间上的,角度相位,3.,感应电动势大小,：,二,.,交流电机定子绕组,谐波感应电动势,1.,绕组的短距和分布可以抑制,5,次和,7,次谐波电动势,2.,三相绕组的,Y,型联结和,型联结可以抑制线电压,3,次谐波,整距线圈磁通势,脉振磁通势,空间分布为,矩形波周期函数,，矩形波的幅值随交流电流脉振，脉振频率,f=,/2,。,基波磁通势表达式,基波磁通势向量的分解,分解为两个,旋转磁通势向量,，以相反的方向旋转，空间转速为,电角速度，即转速为,n=60f/p,单相绕组磁通势特点,脉振磁通势,三相单层分布绕组,单相绕组磁通势：,三相双层分布绕组,单相绕组磁通势：,单相绕组,基波磁通势特点,单相绕组产生的基波磁通势为,f,1,=,F,1,cos,t,cos,，为,脉振磁通势,。在气隙空间按,cos,分布，其振幅随时间按,cos,t,变化，其中,F,1,为最大振幅，脉振的方向就在,单相绕组的轴线方向,。,三相对称绕组,通入,三相对称电流,基波磁通势特点,三相对称绕组通入三相对称电流产生的基波磁通势为,f,1,=3/2,F,1,cos,(,-,t,),，为,圆形旋转磁通势,。,在气隙空间（相对于定子）以,同步转速,n,旋转。,转向由,领先相绕组轴线,转向,落后相绕组轴线,。,瞬时位置,三相对称绕组,通入,三相对称电流,基波磁通势特点,三相对称绕组通入三相对称电流产生的基波磁通势为,f,1,=3/2,F,1,cos,(,-,t,),，为,圆形旋转磁通势,。,在气隙空间（相对于定子）以,同步转速,n,旋转。,转向由,领先相绕组轴线,转向,落后相绕组轴线,。,m,相绕组合成基波磁通势,三相,对称绕组,通入三相,对称电流,：,圆形旋转,磁通势,两相,对称绕组,通入两相,对称电流,：,圆形旋转,磁通势,转向,：从领先相绕组轴线转向落后相绕组轴线,转速,：,n=60f/p,瞬时位置：哪相电流最大，磁通势位于哪相绕组轴线处,m,相绕组通入,m,相电流：,正、反转合成基波旋转磁通势,圆形磁通势,正、反转合成基波旋转磁通势,椭圆磁通势,正、反转合成基波旋转磁通势,脉振磁通势,第六章 小结,一,.,交流电机定子绕组,单相基波感应电动势,1.,感应电动势频率：,f=pn/60,2.,感应电动势的相位,：空间相距,电角度的导体（线圈、绕组），感应电动势也相差时间上的,角度相位,3.,感应电动势大小,：,第六章 小结,二,.,三相交流电机定子绕组,基波磁通势,圆形旋转磁通势,(1),磁通势的转速,：,n=60f/p,(2),磁通势的转向,：由领先相绕组轴线向落后相绕组轴线旋转,(3),磁通势的大小,：,三,.,三相交流电机定子绕组,的谐波电动势和谐波磁通势可以通过三相绕组的短距、分布、三相联结大部分被抑制。,练习,一个整距线圈的两个边，在空间上相距电角度是多少？如果电机有,p,对极，在空间上相距的机械角度是多少？,定子表面在空间相距,电角度的两根导体，它们的感应电势相位有何关系？,为了得到三相对称的感应基波电动势，对三个相的绕组安排有什么基本要求？,三相交流电机中通常采用什么方法来削弱高次谐波电势？此时，每根导体中的感应电势是否得到相应的改善？,一台三相电机，本来设计的额定频率为,50Hz,，今通以三相对称而频率为,100Hz,的交流电流，问这台电机合成的基波磁通势的极对数和转速有什么变化？,一台三相电机，定子绕组是,Y,接，接到三相对称电源上工作。由于某种原因使,C,相断线，问这时电机的定子三相合成基波磁势的性质。,一台电机，若把绕组三个出头中任何两个线头换接一下，旋转磁场方向将如何改变？,