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单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,发电机氢油水系统,1,发电机氢气系统,发电机密封油系统,发电机定子冷却水系统,目 录,2,发电机氢气系统,3,发电机氢冷系统的功能,发电机氢冷系统的功能是用于冷却发电机的定子铁芯和转子，并采用二氧化碳作为置换介质。发电机氢冷系统采用闭式氢气循环系统，热氢通过发电机的氢气冷却器由冷却水冷却。运行经验表明，发电机通风损耗的大小取决于冷却介质的质量，质量越轻，损耗越小，氢气在气体中密度最小，有利于降低损耗；另外氢气的传热系数是空气的,5,倍，换热能力好；氢气的绝缘性能好，控制技术相对较为成熟。但是最大的缺点是一旦于空气混合后在一定比例内（,4%,74%,）具有强烈的爆炸特性，所以发电机外壳都设计成防爆型，气体置换采用,CO2,作为中间介质。,4,氢气系统的工作原理,发电机内空气和氢气不允许直接置换，以免形成具有爆炸浓度的混合气体。通常应采用,CO2,气体作为中间介质实现机内空气和氢气的置换。本氢气控制系统设置专用管路、,CO2,控制排、置换控制阀和气体置换盘用以实现机内气体间接置换。发电机内氢气不可避免地会混合在密封油中，并随着密封油回油被带出发电机，有时还可能出现其它泄漏点。因此机内氢压总是呈下降趋势，氢压下降可能引起机内温度上升，故机内氢压必须保持在规定范围之内，本控制系统在氢气的控制排中设置有两套氢气减压器。氢气中的含水量过高对发电机将造成多方面的影响，通常均在机外设置专用的氢气干燥器，它的进氢管路接至转子风扇的高压侧，它的回氢管路接至风扇的低压侧，从而使机内部分氢气不断的流进干燥器得到干燥。,5,发电机内氢气纯度必须维持在,98,左右，氢气纯度低，一是影响冷却效果，二是增加通风损耗。,发电机内氢气纯度、压力、温度、湿度是必须进行经常性监视的运行参数，机内是否出现油水也是应当定期监视的。,6,氢气系统的运行控制,我公司发电机内额定运行压力为,0.450MPa,，机组在正常运行中，氢气会通过密封油系统及其它不严密部分泄漏出去，为维持气体压力在规定值，就要不断的进行补充，补充氢气来自供氢站。本机组补氢为手动操作，由汽机零米处的双回路系统进行补充，设计最大泄漏量为,10m3/,天。当发现补氢量异常增大时，应当对系统进行检漏。在正常运行中，也应当利用氢气检漏仪在发电机氢气等有关区域进行检漏。在汽机零米设由就地氢气控制盘，可以实时监视氢气压力、温度、纯度。当纯度低于,95%,时要进行排氢再补充操作，直至纯度合格。,7,氢气冷却器共设四组，采用绕片式结构，两侧氢气冷却器冷却水流量分别由两个阀门分路控制，氢气冷却器进出水管路应对称布置。本系统在发电机的四角上布置了四组冷却器，停运一组冷却器，机组最高可带,80%,额定负荷。冷却介质为开式水，回水母管上设一调门，通过水量的调节可控制合适的冷氢气温度在,40,46,。,8,气体置换检测装置,油水泄漏开关,气体置换装置,置换用空气,氢气干燥装置,氢,纯度分析器,供氢,供,二氧化碳,氢气控制系统图,氢压表,9,氢气系统参数表,10,置换操作内容,耗用气体名称,耗用气体数量,备注,驱赶机内空气,CO2,300 m3,CO2,纯度,98%,以上,驱赶机内,CO2,H2,350 m3,机内升,H2,压至额定值,H2,460 m3,发电机静止状态下气体置换耗气量估计值,如下表,11,1.,对供给发电机的氢气要求,a.,压力不高于,3.2MPa,b.,纯度不低于,99.5%,c.,露点温度,-21,，,2.,发电机充氢容积,117,立方米。,12,氢气与空气的混合物当氢气含量在,4-74.2%,范围内，均为可爆性气体。与氧接触时，极易形成具有爆炸浓度的氢、氧混合气体。因此,在向发电机内充入氢气时，应避免氢气与空气接触。为此，必须经过中间介质进行置换。中间介质一般为惰性气体,CO2,。,机组启动前，先向机内充入,20-30kPa,的压缩空气，并投入密封油系统。然后利用,CO2,瓶提供的高压气体，从发电机机壳下部引入，驱赶发电机内的空气，当从机壳顶部原供氢管和气体不易流动的死区取样检验,CO2,的含量超过,85,（均指容积比）后，停止充,CO2,。期间保持气体压力不变。开始充氢，氢气经供氢装置进入机壳内顶部的汇流管向下驱赶,CO2,。当从底部原,CO2,母管和气体不易流动的死区取样检验，氢气纯度高于,96,，氧含量低于时，停止排气，并升压到工作氢压。升压速度不可太快，以免引起静电。,机组排氢时，降低气体压力至,20-30KPa,，降压速度不可太快，以免引起静电。然后向机内引入,CO2,用以驱赶机内氢气。当,CO2,含显超过,95,时，方可引入压缩空气驱赶,CO2,，当气体混合物中空气含量达到,95%,才可终止向发电机内输送压缩空气。,氢 气 置 换,13,CO2,置换空气流程,14,H2,置换,CO2,流程,干燥器流程,正常运行监测,15,氢气置换的注意事项,密封油系统必须保证供油的可靠性，且油,氢压差维持在,0.056MPa,左右，发电机转子处于静止状态。,(,盘车状态也可进行气体置换，但耗气量将大幅增加,),。,密封油系统中的扩大槽在气体置换过程中应定时手动排气。每次连续,5min(,分钟,),左右。操作人员在排气完毕后，应确认排气阀门已关严之后才能离开。,氢气去湿装置排空管路上的阀门、氢气系统中的有关阀门应定时手动操作排污，排污完毕应关严这些阀门之后操作人员才能离开。,气体置换之前，应对气体置换盘中的分析仪表进行校验，仪表指示的,CO2,和,H2,纯度值应与化验结果相对照，误差不超过,1,。,气体置换期间，系统装设的氢气湿度仪必须切除。因为该仪器的传感器不能接触,CO2,气体，否则传感器将,“,中毒,”,，导致不能正常工作,开关阀门应使用铜制工具，如无铜制工具时，应在使用的工具上涂黄甘油，防止碰撞时产生火花。,开关阀门一定要缓慢进行，特别是补氢、充氢、排氢时，更要严加注意，防止氢气与阀门、管道剧烈摩擦而产生火花。,在对外排氢时，一定要首先检查氢气排出地点,20,米以内有无明火和可燃物，严禁向室内排氢。,气体置换期间，机组上空吊车应停止运行，并严禁在附近进行测绝缘等电气操作,16,系统运行调整,1,、发电机正常运行时机内氢压应保持在,411,456kPa,（就地控制盘指示）之间，低于,411kPa,，将发出报警。氢压过高时可开启排气阀来排去部分,H2,，降压到正常值。氢压低于,410kPa,，应向发电机内补氢，最大补氢率,10m3/,天，超过此限值，应进行检漏。,2,、发电机运行中,H2,纯度最低限值,90,，湿度小于,4g/Nm3,，纯度、湿度不合格时应进行排污，并向机内补充,H2,，来提高纯度，减小湿度。发电机正常运行中应氢气干燥器投运。,3,、发电机正常运行时，要使氢冷系统良好运行，必须保持密封油系统正常运行，应特别注意密封油压恒定地大于机内,H2,压力,35,55kPa,。,发电机正常运行，四台氢冷却器投入运行。一台,氢冷器退出运行，发电机负荷限制为,80,额定负荷,17,氢气系统运行中的注意事项,氢气纯度检测装置的进、出口管路上安装的两只排污阀，运行初期每个月至少排放,3,4,次，检查是否有油污，如果没有水或者油排出，则以后可以每周排放一次。因为如果有油污将会造成氢气纯度探测装置分析能力下降。被油水污染的氢气纯度探测装置应及时退出运行，并使用四氯化碳去除油水污垢。,每天均应检查监视项目：,监视油水探测报警器内是否有油水，如发现则应及时排放；,氢气干燥装置是否正常运行；,氢气纯度、压力、温度指示是否正常,。,18,氢气系统冷却器,发电机氢冷系统的冷却,为闭式氢气循环系统，热氢通过发电机的氢气冷却器由冷却水冷却。,发电机氢气冷却器采用绕片式结构。冷却器按单边承受,0.8MPa,压力设计。,氢冷却器冷却水直接冷却的冷氢温度一般不超过,46,。氢冷却器冷却水进水设计温度,38,。,19,本系统在发电机的四角上布置了四组冷却器，停运一组冷却器，机组最高可带,80%,额定负荷。冷却介质为闭式水，回水母管上设一调门，通过水量的调节可控制合适的冷氢气温度在,40-46,。,发电机励磁碳刷间,20,氢气去湿装置主要包括制冷系统、氢气去湿系统、电气控制系统三大部分。制冷系统由制冷压缩机组、热力膨胀阀、蒸发器等组成；氢气去湿系统由回热器、冷却器、贮水箱等组成；电气控制系统由电气控制箱、化霜电磁阀、温度仪、水位控制器等组成。,制冷式氢气干燥装置,21,发电机氢冷系统的干燥,发电机采用冷凝式氢气干燥器，设有氢气湿度在线检测仪。,干燥装置保证在额定氢压下机内氢气露点不大于,-5,同时又不低于,-25,，发电机充、补氢气的露点,21,。,干燥器氢气处理量不小于,10Nm,3,/h,，,发电机设液位检测报警装置。,氢气系统干燥器,22,系统专用循环风机,循环风机主要用于氢冷发电机冷凝式氢气去湿装置的除湿系统中，在发电机停机或盘车状态下，开启循环风机，使氢气去湿装置能正常工作。,23,氢纯度检测装置,氢纯度检测装置是用以测量机内氢气纯度的分析器（量程,80,100,氢气），使用前还须进行,2h,（小时）通电预热，其反馈的数据和信号才准确。该检测装置出厂时，下限报警点已设置在,92,，下下限报警点设置在,90,。,24,油水探测报警器,如果发电机内部漏进油或水，油水将流入报警器内。报警器内设置有一只浮子，浮子上端有永久磁钢，报警器上部设有磁性开关。当报警器内油水积聚液位上升时，浮子随之上升，永久磁钢随之吸合，磁性开关接通报警装置，运行人员接到 报警信号后，即可手动操作报警器底部的排污阀进行排污。,相同的油水探测报警器氢气系统中设置有两件。另外在密封油系统中设置一件，用于探测密封油扩大槽的油位是否超限。,25,系统异常及事故处理,1,）纯度仪故障时，通知检修并联系化学每,4,个小时取样。,2,）当氢系统爆炸或冒烟着火无法扑灭时，应紧急停机并排氢，操作如下：,（,1,）全关补氢一次、二次阀。,（,2,）全开排氢一次、二次阀，二氧化碳置换排放阀，气体置换排放总阀。,（,3,）当机内氢气压力降到,0.02MPa,时，打开充,CO2,一、二次阀，然后升高压力到,0.1-0.2MPa,，在尽可能短时间内注入,CO2,。,（,4,）排氢过程中，停止氢冷却器运行。,26,氢压降低,现象,1),氢压指示下降或报警。,2),补氢量增加。,3),发电机风扇差压降低。,4),氢、水差压降低。,原因,1),补氢调节阀失灵或供氢系统压力下降。,2),密封油压力降低。,3),氢冷器出口氢气温度突降。,4),氢系统泄漏或误操作。,5),表计失灵。,27,处理,1),如密封油中断，应紧急停机并排氢。,2),发现氢压降低，应核对就地表计，确认氢压下降，必须立即查明原因予以处理，并增加补氢量以维持发电机内额定氢压，同时加强对氢气纯度及发电机铁芯、线圈温度的监视。,3),检查氢温自动调节是否正常，如失灵应切至手动调节。,4),若氢冷系统泄漏，应查出泄漏点。同时做好防火防爆的安全措施，查漏时，应用检漏计或肥皂水。,5),管子破裂、阀门法兰、发电机各测量引线处泄漏等引起漏氢。在不影响机组正常运行的前提下设法处理，不能处理时停机处理。,6),发电机密封瓦或出线套管损坏，停机处理。,7),误操作或排氢阀未关严，立即纠正误操作，关严排氢阀，同时补氢至正常氢压。,8),怀疑发电机定子线圈或氢冷器泄漏时，必要时停机处理。,9),氢气泄漏到厂房内，应立即开启有关区域门窗，启动屋顶风机，加强通风换气，禁止一切动火工作。,10),若氢压下降无法维持额定值，应根据定子铁芯温度情况，相应降低机组负荷直至停机。,11),密封油压低，无法维持正常油氢差压。设法将其调整至正常或增开备用泵，若密封油压无法提高，则降低氢压运行。氢压下降时按氢压与负荷对应曲线控制负荷。,28,发电机密封油系统,29,发电机采用氢气冷却，为防止运行中氢气沿转子轴向外漏，引起火灾或爆炸，机组配置了密封油系统，向转轴与端盖交接处的密封瓦循环供应高于氢压的密封油。本机组的密封油路只有一路，分别进入汽轮机侧和励磁机侧的密封瓦，经中间油孔沿轴向间隙流向空气侧和氢气侧，形成了油膜起到了密封润滑作用。然后分两路（氢侧、空气侧）回油。,密封油系统原理简介,30,发电机密封油系统,油系统的装置为集装式，方便检修。,密封瓦结构为单流环式。,主油源来自汽机轴承润滑油，润滑油回油管上装设视流窗，以便观察回油。,油氢差压由差压调节阀自动控制，并提供差压和压力报警信号接点。,油温在汽机润滑油系统得到调节。,2,台,100%,容量的交流密封油泵和,1,台,100%,容量的直流密封备用油泵,1,台,100%,容量的再循环油泵。,31,型式单流环式,密封油量,240 l/min,交流泵电动机,22kW,流量,15m3/h,出口压力,0.7MPa,直流泵电动机,15kW,流量,15m3/h,出口压力,0.7MPa,再循环泵电动机,4kW,流量,12m3/h,32,号透平油,密封瓦进油温度：,25,50,密封瓦出油温度：,70,密封油压大于机内氢压：,0.0560.02MPa,32,33,发电机密封油系统原理简图,34,真空油箱,正常工作 情况下，轴承润滑油不断地补充到真空油中，润滑油中含有的空气和水分在真空油箱中被分离出来，通过真空泵和真空管路被排至厂房外，从而使进入密封瓦的油得以净化，防止空气和水分对发电机内的氢气造成污染。真空油箱的油位由箱内装配的浮球阀进行自动控制，浮球阀的浮球随油位高低而升降，从而调节浮球阀的开度，这样使补油速度得到控制，真空油箱中的油位也随之受到控制。真空油箱的主要附件还有液位信号器，当油位高或低时，液位信号器将发出报警信号。,真空泵不间断地工作，保持真空油箱中的真空度。同时，将空气和水分 抽出并排放掉。为了加速空气和水分从油真空油箱内部设置有多个喷头，补充油进入真空油箱通过补油管端的喷头，再循环油通过再循环管端的喷头而被扩散，加速气、水从油中分离。再循环泵工作，通过管路使真空油箱中的油形成一个局部循环回路，从而使油得到更好的净化。,35,-,36,浮子油箱,氢侧回油经扩大槽后进入浮子油箱，该油箱的作用是使油中的氢气进一步分离。浮子油箱内部装有自动控制油位的浮球阀，以保证该油箱中的油位保持在一定的范围之内。浮子油箱外部装有手动旁路阀和液位视察窗，以使必要时人工操作控制油位。氢气经分离又回到扩大槽，油流入空气析出箱。由于浮子的控制作用，油箱内始终维持一定的油位，从而避免氢气进入空气析出箱。,37,氢侧回油扩大槽,密封油扩大槽布置在发电机底部稍下，主要用来储存氢气侧回油。发电机氢气侧（以密封瓦为界）汽端、励端各有一根排油管与扩大槽相连，来自密封环的排油在此槽内扩容，以使含有氢气的回油能将氢气分离出来。扩大槽里面有一个横向隔板，把油槽分成两个隔间，目的是防止因发电机两端之间的风机压差而导致气体在密封油排泄管中进行循环。扩大槽两间隔之间可通过外侧的,U,形管连接，回油向下进入浮子油箱，箱体上部各设一根排气管，用以排掉低纯度的氢气。扩大槽内部有一管路和油水探测报警器相连接，当扩大槽内油位升高超过预定值时发出报警信号。,38,空气析出箱,发电机空侧密封油和两端盖轴承润滑油混合后排至空气析出箱内，油中气体在此分离后经过管路排往厂外大气，润滑油经过汽轮机轴承回油套装母管流回汽机主油箱。空气析出箱安装位置低于氢侧回油扩大槽以确保回油通畅。,39,40,密封油系统运行方式,氢侧回油经扩大槽后进入浮子油箱，该油箱的作用是使油中的氢气进一步分离。浮子油箱内部装有自动控制油位的浮球阀，以保证该油箱中的油位保持在一定的范围之内。浮子油箱外部装有手动旁路阀和液位视察窗，以使必要时人工操作控制油位。氢气经分离又回到扩大槽，油流入空气析出箱。由于浮子的控制作用，油箱内始终维持一定的油位，从而避免氢气进入空气析出箱。,41,密封油系统运行方式,密封油系统具有四种运行方式，能保证各种工况下对机内氢气的密封。,1,）正常运行时，一台主密封油泵运行，油源来自主机润滑油。循环方式如下：,42,2,）当两台主密封油泵均故障或交流电源失去时，,运行方式如下：,43,3,）当交直流密封油泵均故障时，应紧急停机并排氢到,0.02,0.05MPa,，直至主机润滑油压能够对氢气进行密封。循环方式如下：,44,4),当主机润滑油系统停运时，密封油系统可独立循环运行。此时应注意保持密封油真空箱高真空，以利于充分回油。循环方式如下：,45,真空油箱故障及其处理,46,真空油箱真空低,引起原因：一是管路和阀门密封不严；二是真空泵抽气能力下降。,前者需找出漏点，然后消除；后者则需按真空泵使用说明书找原因，并且消除缺陷,47,真空油箱油位高,引起原因主要是真空油箱中的浮球阀动作失灵所致，说明浮球阀需要检修，假使一时不能将真空油箱退出运行，则作为应急处理办法，可以将浮球阀进油管路的阀门开度关小，人为控制补油速度。,48,真空油箱油位低,引起原因一是浮球阀动作失灵；二是浮球阀出口端（真空油箱体内）的喷嘴被脏物堵住。这两种情况必须将真空油箱退出运行，停运真空泵、再循环泵、主密封油泵（改用事故密封油泵供油）破坏真空后，排掉积油然后打开真空油箱的人孔盖进行检修。,49,油氢压差低及其处理办法,差压调节阀跟踪性能不好，可能引起油氢差压低，此时重新调试差压调节阀。,油过滤器堵塞也可能引起油氢压差低，此时应对油过滤器进行清理，并重新校验差压表计。,50,运行中注意事项,只要发电机轴系统转动或机内有需要密封的气体，密封油系统均需向密封瓦供油。,发电机轴系统转动时；密封油压高于机内氢压,0.05Mpa0.07Mpa,最为适宜；,发电机轴系统静止时；密封油压高于机内氢压,0.036Mpa0.076Mpa,均可；,配置螺杆泵的密封油装置，制造厂同时在泵的出口管路上装有溢流阀，溢流阀的开启压力须进行校正或调试。溢流阀的开启压力按泵铭牌压力进行整定。溢流阀开启后，泵的输出压力可能会下降，但下降幅度不要超过铭牌压的,20%,。,螺杆泵的出口管路还设有手动旁路门，该旁路门采用了集节流、逆止、截止三种功能于一体的专用阀门。手动旁路门用于人工调整螺杆泵的出口油压。当机内气压不足,0.2Mpa,或启动期间，因为密封瓦需油量小（或者当安全阀、溢流阀故障时），有可能会出现泵口油压高的问题，在这种情况下，可通过旁路门调整泵的输出压力。,螺杆泵的机械密封必须进行定期检查和维护，尤其是交流电动机带动的螺杆泵。当机械密封磨损后，空气会从机械密封处被吸入泵体内。,系统中第一台工作油泵启动时采用限制出口阀门开度的方式启动，即先将该泵出口阀门关闭，之后小幅度打开，然后油泵电动机合闸，待油砂输出压力高于,0.6Mpa,再逐步将泵出口阀门全开，期间操作从员不能离开，直至油泵稳定运行。之所以如此要求，是为了避免油泵大流量输出造成电动机过电流。备用油泵启动进，因为工作泵在运行，备用泵出口管路有背压，不会出现大流量输出的工况，故不需要采用关阀或限制阀门开度的方式启动。,油,气压差值需要改变时，应重新调整压差调节阀的压缩弹簧。压差调节阀故障需要检修时，应将其主管路上前后两只截止阀以及引压管上的截止阀关闭，改由旁路门（临时性）供油。旁路门的开度应根据油,气压计的指示值而定，以油,气压差符合要求为准。,发电机处于空气状态进，如密封瓦需要供油，按第三供油回路运行方式向密封瓦供油是比较经济的。,51,事故密封油泵（直流泵）投入运行时，由于密封油不经过真空油箱而不能净化处理，油中所含的空气和潮气可能随氢侧回油扩散到发电机内导致氢气纯度下降，此时应加强对氢气纯度的监视。当氢气纯度明显下降时，每,8h,应操作扩大槽上部的排气阀进行排污，然后让高纯度氢气通过氢气母管补进发电机内。,事故密封油泵投入运行，且估计在,12h,之内主油泵不能恢复至正常工作状态，则真空油箱补油管路上的阀门以及真空泵进口阀门应关闭停运再循环泵及真空泵，然后操作真空破坏阀破坏真空，真空油箱退出运行。,除主密封油泵故障需要投入事故密封油泵之外，真空油箱中的浮球阀故障需要检修，也应改用事故密封油泵供油，真空油箱退出运行。,如果真空泵故障停运，主密封油泵仍可正常运行供油，此工况应进行排污，补氢，以保持机仙内氢气纯度，此工况下还应对真空油箱的油位进行密切监视，如无法维持允许的油位，则应停运主密封油泵，而改用事故密封油泵供油。,事故密封油泵故障，且主密封油泵或真空油箱真空泵不能恢复运行，则发电机内氢压下降至,0.05Mpa,以下（此时发电机负荷按要求递减）改用第三供油回路供油，扩大槽上部的排氢管也应连续排放且向发电机内补充高纯度氢气以维持机内氢气纯度。,如果扩大槽油位过高而导致其溢油管路上装设的液位信号器报警，则应立即将浮子油箱退出运行，改用旁路排油，此时应根据旁路上的液位指示器操作旁中处阀门的开度，以油位保持在液位信号器的中间位置为准，且须密切监视。因为油位逐步增高，可能导致氢侧排油满溢流进发电机内；油位过低则有可能使管路“油封段”遭到破坏，而导致氢气大量外泄，漏进空气抽出槽，此时发电机内氢压可能急剧下降。因此也必须对浮子油箱中的浮球阀进行紧急处理，以便尽快恢复浮子油箱至运行状态。,浮子油箱退出运行状态时应先关闭进油和出油管路上的截止阀，气管路上的截止阀也应关闭，然后释放箱内气体压力，且须将油箱内存油排完。确信箱内气压为气压为零时才可打开箱盖对浮球阀进行检修。浮子油箱退出运行时还应密切监视发电机内氢压，如机内氢压下降过快，应采取相应补救 措施，或者先让发电机减负荷运行。,发电机内气压偏低，浮子油箱必然排油不畅，甚至出现满油是正常的，只要扩大槽用的油水探测报警器内不出现油，则说明氢侧回油依靠扩大槽与空气抽出槽两者之间的高差已自然流至主回油装置（空气抽出槽）。尽管如此，气压偏低时仍然必须对油水探测报警器加强监视，一旦出现报警信号或发现有油，应立即进行人为排放，以免油满溢至发电机内。机内气压升高，浮子油箱排油才会通畅。,52,发电机定子冷却水系统,53,发电机的定子绕组采用水内冷方式，水冷的效果是氢冷的,50,倍。水内冷绕组的导体既是导电回路又是通水回路，每个线棒分成若干组，每组内含有一根空心铜管和数根实心铜线，空心铜管内通过冷却水带走线棒产生的热量。到线棒出槽以后的末端，空心铜管与实心铜线分开，空心铜管与其它空心铜管汇集成型后与专用水接头焊好由一根较粗的空心铜管与绝缘引水管连接到总的进（或出）汇流管。冷却水由一端进入线棒，冷却后由另一端流出，循环工作不断地带走定子线棒产生的热量。,发电机定子冷却水的作用,54,对发电机定子冷却水水质的特殊要求,冷却水应当透明、纯洁、无机械杂质和颗粒；冷却水的导电度正常运行中应当小于,0.5us/cm,。过大的导电度会引起较大的泄漏电流，从而使绝缘引水管老化，还会使定子相间发生闪络；为防止热状态下造成冷却管内壁结垢，降低冷却效果，甚至堵塞。应当控制水中的硬度，不大于,10ug/L,；,NH3,浓度越低越好，以防腐蚀铜管；,PH,值要求为中性规定在,7,8,之间；为防止发电机内部结露，对应于氢气进口温度，定子水温也应当大于一定值。一般规定在,40,46,。,55,定冷水系统原理简图,56,定冷水系统设备、仪表,定子水系统中水泵、冷水器、滤水器各设,2,台，互为备用。冷却器为板式。,发电机内冷却水进水管装有压力表、压力开关和流量表及流量测量装置，为了确保断水保护动作信号的可靠性，设置,3,只水流量极低开关。定子线圈内冷却水允许断水时间在带满负荷运行的情况下不少于,30,秒。,发电机内设有漏水、漏油监测装置。,定子水系统配有,10%,容量的离子交换器及其流量计、电导仪、压力表及温度计，以提高水质。定子水箱按压力容器设计、制造，且采用氮气加压。水箱排空管上装有气敏元件、测氢浓度报警。,水系统设电加热装置。,发电机管道设计考虑定子线圈反冲洗和排水管及阀门，能方便地对定子进行反冲洗，反冲洗管道上加装激光打孔过滤器。,57,58,本装置包括水箱、两台水泵、两台冷却器、气动温度、压力调节装置、主过滤器、补水过滤器及其之间的相互连接管路、阀门及其部分就地压力表、测温元件。装置上还设置有仪表箱，装有电导率发送器和与内外电气接口相连的端子。,定子冷却水控制装置,59,工作流程,补充水 补水过滤器,树脂拦截器 离子交换器,水箱 水泵 冷却器 温度调节阀 压力调节阀,发电机定子线圈,Y,型拦截器 流量孔板 主水过滤器,60,离子交换器,离子交换器由不锈钢制成，树脂装填容积,0.36m3,。该离子交换器为混合床式，即采用强碱性阴树脂和强酸性阳树脂且按,2,：,1,的比例混合填装。离子交换器的最大允许流量为,6.2L/S,（,22.3m3/h,），为流入发电机的水量的百分之十，最高允许水温,60,，压力损失不高于,98kPa,。,61,正常运行期间，离子交换器的水流量控制在,250L/min,左右。当进入离子交换器的电导率不高于,1.0S/cm,时，其出水的电导率将不高于,0.1S/cm,；当进入离子交换器的水的电导率不高于,9.9S/cm,时，其出水的电导率将不高于,0.2S/cm,。如果系统中水的电导率不能维持在,0.5S/cm,以下，或者压力损失超过,98kPa,，则说明交换树脂已经失效，应进行更换。,62,定子冷却系统供发电机定子绕组冷却，采用闭式独立水系统并采用集装式结构，冷却器冷却水进水设计温度为,38,。,定子线圈内的冷却水的进水温度范围为,40,50,、进水温度设有自动调节装置，冷却水温度波动范围,3,，出水温度不得大于,85,。,水质应透明纯净，无机械混杂物，在水温为,20,时：电导率,0.5,1.5S/cm,（,定子线圈独立水系统）,PH,值,7.0,8.0,硬度 ,2,微克当量,/L,（,2gE/L,）,含氨（,NH,3,）,微量,定冷水系统水温、水质,63,额定流量：,1530 L/min,进水压力（计算值）：,196kPa,进水温度：,453,最大连续出力时线圈出水温度（计算值）：,73,水的电导率：不高于,0.5S/cm,离子交换器额定处理流量：,250 L/min,进水温度高报警值：,49,出水温度高报警值：,73,出水温度高保护动作值：,78,进水压力低报警值：,110,kPa,进水流量低报警值：,1200 L/min,进水流量低保护动作值：,1050 L/min,定冷水系统技术参数,64,定子水中断会造成严重的过热，威胁机组的安全运行。因此，本机组综合参考定子水压力、流量、温度，设置了完善的断水保护。,保护触发的条件及动作程序：,（,1,）发电机负荷,60,MCR,，定子冷却水出口温度,78,或定子冷却水进口压力,0.089MPa,且进口流量,500L/min,时，汽轮机直接跳闸；,（,2,）发电机负荷,60,MCR,，定子冷却水出口温度,78,或定子冷却水进口压力,0.089MPa,且进口流量,500L/min,时，定子冷却水中断启动层,RUN BACK,如下：,如负荷在,2,分钟内降到,26,MCR,时，断水前导电度大于,0.5s/cm,，那么,3,分钟内发电机跳闸；,在负荷安全减至,26,MCR,后，若定子冷却水导电度小于,0.5s/cm,，那么发电机可运行,60,分钟后停机。,发电机定子水系统的保护,65,结束,谢谢大家,66,