东平东江大桥施工便桥及平台施工方案1.docx

东平东江大桥水上便桥、平台施工方案
一、 工程概况
东平东江大桥总体位于省道S255(东江大道)和县道X195（石洲大道）之间，呈南北走向，设计起点与东莞市企石镇东平大道相接，向北跨越东江，终点接规划中的惠州市博罗罗浮山至企石公路（双龙大道）。路线全长2.49 km。
本桥桥长1.816km,其中（6×40）mPC斜腹板连续箱梁+（2×148）ｍ独塔单索面斜拉桥+（6×40）mPC斜腹板连续箱梁在东江水中，引桥宽32m，主桥宽34.1m，水中墩为15#墩至28#墩。其中22#墩为主墩， 21#、23#墩为主桥过渡墩，其余墩为引桥水中墩。
二、 河床地质结构
上层主要为粉砂、粉质粘土及砂、砾石、淤泥质粉质粘土、粉质粘土等，厚度7.5m～33.5m不等，其中东江水中厚度在7.5—20.3m之间。
下层岩质分布于整个项目范围，岩性主要为褐红色、砖红色；岩质为泥质粉砂岩、粉砂岩、泥岩等。详见《各墩位地质柱状图》
各墩覆盖层厚度一览表（m）
墩位
覆盖层厚
墩位
覆盖层厚
墩位
覆盖层厚
15#
18.8
20#
9.7
25#
12.1
16#
16.1
21#
9.4
26#
11.13
17#
15.7
22#
7.49
27#
11.6
18#
13.1
23#
10.5
28#
20.3
19#
12.3
24#
11.3

三、水文情况
东平东江大桥桥位处河面宽约为760m，河道顺直，河床底最低标高-10.6m，河床大部分标高处于-6.0---10.0m之间，河心最大水深约13m。常水位4.5m，目前水位1.8-2.45m。
各墩位处河床标高水深一览表（m）：
墩位
河床标高
水深
墩位
河床
标高
水深
墩位
河床标高
水深
15#
-1.90
4.4
20#
-8.13
10.63
25#
-7.02
9.52
16#
-4.78
7.28
21#
-8.15
10.65
26#
-9.32
11.82
17#
-5.18
7.68
22#
-10.05
12.55
27#
-8.85
11.35
18#
-7.70
10.2
23#
-7.80
10.30
28#
1.23
1.27
19#
-6.99
9.49
24#
-6.75
9.25

注：水深按一般水位2.5m计算
四、设计说明
东江水中各墩施工前，首先搭设施工便桥和施工平台,便桥设于路线前进方向的右侧，平台在各墩位处搭设。
便桥从河两岸向中间搭设，东莞侧搭设便桥长416.6m，惠州侧搭设便桥长224.2m，中间通航河道宽126m。通航净高16.43m。其中心线距离路线中心线为21.25m。
便桥桥面宽度6.0m，桥面标高7.0m。在19#、22#、25#墩处对便桥进行加宽，加宽宽度9m，长度分别是25m、22m、21.6m，以方便施工。在18#-19#墩之间、 21#-22#墩之间、在25#-26#墩之间设有伸缩缝，钢管桩由单排2根变成双排6根，确保结构稳定。详见后《东平东江大桥水中便桥、施工平台平面布置图》。
便桥结构形式从下至上分别是：φ800×10mm钢管桩、1000×1000×16mm钢板、2×I45a工字钢横梁、贝雷片、I25a工字钢分配梁、[25a槽钢面板，φ48×3mm钢管防护栏。φ800×10mm钢管桩横桥向间距5m，顺桥向间距12m；1000×1000×16mm钢板置于钢管桩顶，2×I45a工字钢横梁长6m，置于1000×1000×16mm钢板上;单层双排贝雷片三组，间距2.5m；I25a工字钢分配梁间距0.5m；[25a槽钢面板间距0.3m。
水中各墩施工需要搭设施工平台，其中15#、16#、17#、18#、19#、20#、24#、25#、26#、27#、28#墩的施工平台长30m，宽12m；21#、23#墩的施工平台长36m，宽15m； 22#墩的施工平台长36m，宽20m，水中平台顶面标高7.0m。
施工平台结构形式从下至上分别是：φ800×10mm钢管桩、1000×1000×16mm钢板、顺桥向2×I25a工字钢、横桥向贝雷片、顺桥向贝雷片、2×I25a工字钢。
五、施工管理组织机构

项目经理：茆稳林
工程部长：龙华辉
安全工程师：林典礼、苗红兵
现场施工员：苏坚伟、潘孔芳
打桩班组长：
陈俊
搭设班组长：
姜世波

项目总工程师:郭松

六、施工准备
（1）用电
采取从变电所就近架设的电路与自发电相结合的办法，保证施工用电。
（2）材料
精心试验，严格把关，确保各类施工材料在加工、运输、堆放、储存等环节上完全处于监控之中，把质量最好的材料用于该工程。
（3）机械设备及人员投入
投入打桩船1艘（500吨），浮吊一艘（500吨），运输材料船2艘（150吨），小船1艘（用于运输现场施工人员），材料运输车辆1台，50T吊机1台，DZ120A-Ⅰ振动锤1台，电焊机4台，120KW发电机1台及其他小型机具。拓普康全站仪1台，索佳水准仪1台。
投入施工现场管理人员4人（其中安全管理人员2人），测工2人，试验员1人，机械手8人，焊工8人，力工15人，航道安全行驶管理人员2人。
七、施工进度计划
打桩和上部结构安装各一个作业面施工。
便桥和水上施工平台施工计划时间:2012年10月1日～2012年11月15日。
22#主墩施工平台搭设：2012年10月1日开工，2012年10月10日完成。21#、23#施工平台待22#主墩平台使用完后周转使用。
东莞侧便桥搭设：2012年10月5日开工，2012年10月25日完成。
惠州侧便桥搭设：2012年10月20日开工，2012年10月31日完成。

15#、16#、27#、28#施工平台搭设：2012年10月26日开工，2012年11月15日完成。17#、18#、19#、20#、24#、25#、26#施工平台，待15#、16#、27#、28#施工平台使用完后周转使用。

八、施工顺序安排
22#主墩施工平台

东莞侧便桥

惠州侧便桥

15#、16#、27#、28#施工平台

21#墩施工平台

17#、18#、25#、26#施工平台

23#墩施工平台

19#、20#、24#施工平台

九、施工方案
(1)搭设便桥所用钢管桩、贝雷梁、型钢等由水中或陆地运入，采用打桩船逐孔边打桩边架梁的方法进行施工。
(2)钢管桩贯入深度以DZ120A-Ⅰ振动锤(激振力786KN,重量7780kg)，振动一分钟后下沉不大于5mm为准，同时记录钢管桩埋深情况，埋深过浅应查找原因，重新施打。
(3)钢管桩施工：
钢管桩底部要有刃脚。
施工前首先在岸边合适的场地做静载试验，以确定钢管桩贯入深度、桩底标高、下沉量和承载力等关系，以此参数指导下一步正式打桩施工。
桩位测定：根据桩位平面图对桩位坐标精确计算，施工时对便桥钢管桩精确定位，技术人员跟踪测量，桩心误差不得大于5cm，倾斜度不大于1%。
采用自带导向架的打桩船施打钢管桩，每施打3m测量钢管桩垂直度，发现偏差及时调整，确保钢管桩垂直度在允许范围内。
水中墩钢管桩用打桩船吊运钢管就位，并吊起DZ120A-Ⅰ震动锤振动下沉钢管。每个墩钢管桩插打完毕后，用[16a槽钢做剪刀撑使其连接成整体
钢管桩接长采用对接焊，注意管平面与管轴线垂直，对口误差不大于1mm，外围用不少于6块200×100×10mm厚弧形钢板贴焊补强。
沉桩前，在每根桩的一侧用油漆划上段落标记，以便于沉桩时显示桩的入土深度。
沉桩顺序，由一端向另一端连续进行。当桩埋深有深浅时，宜先沉深后沉浅。
开始沉桩时宜用自重下沉，待桩身有足够稳定性后，再采用振动下沉。
在沉桩开始时，应严格控制桩身的垂直度，确保钢管桩合理承载。在沉桩过程中不得采用顶、拉桩头或桩身办法来纠偏，以防桩身开裂并增加桩身附加力矩。
每一根桩的沉桩作业，应一次完成，不可中途停顿过久，以免土的摩阻力恢复，继续下沉困难。
应认真做好沉桩记录。
施工工艺流程：准备工作→自重下沉→振动沉桩→钢管桩接长→振动下沉到位
(4) 沉桩注意事项
沉桩过程中，应注意防止桩的偏移。遇到下列情况应即暂停，待分析原因，采取适当措施后方可继续沉桩作业。
a桩身突然倾斜、位移或锤击时有严重回弹。
b桩头弯曲或桩身开裂。
c桩架发生倾斜或晃动。
d振动桩锤的振幅有异常现象。
（5）便桥上部结构
钢管桩顶安装1000×1000×16mm钢板，钢板与桩顶用三角钢板联接。见下图

2×I45a工字钢置于1000×1000×16mm钢板顶，与钢板接触处满焊。
用浮吊直接吊装贝雷梁安装在墩顶2×I45a工字钢横梁上,并在横梁上焊接短[10槽钢限制纵梁左右位移，见下图

纵梁横向每隔3m用 [10槽钢加工的支撑架连接成整体，在贝雷梁顶面按0.5m间距布设25a工字钢分配梁，横向分配梁采用φ20骑马螺丝与贝雷梁连接，然后在横向分配梁上铺设[25槽钢,间距0.3m。φ20骑马螺丝见下图

(5)载重实验
便桥施工完毕，经过超载试验和相关部门鉴定验收后，方可投入使用，并做好鉴定验收记录。
(6) 桥面两侧防护栏杆每2m焊接在分配梁上，栏杆涂刷红白相间的油漆。
（7）为提高钢管桩的承载力和稳定性，钢管桩施工完毕，管内填充砂砾。
（8）施工平台结构
施工平台钢管桩顺桥向顶面采用2×I25a工字钢，其焊接方式同便桥2×I45a工字钢。横桥向两相邻钢管桩之间用φ300×5mm钢管连接，其顶面钢管桩顶平齐。在顺桥向2×I25a工字钢和横桥向φ300×5mm钢管之间焊接I25a工字钢斜撑。增加平台稳定。详见后《东平东江大桥水中施工平台桩顶斜撑布置图》。
2×I25a工字钢与其上贝雷梁连接同便桥。
两层贝雷梁及上层贝雷梁与2×I25a工字钢连接采用φ20骑马螺丝。见下图

顶层2×I25a工字钢顶面铺设10×10cm方木和1.8cm木胶板。用于行人。
十、施工安全防护措施
（1）施工前，首先设置施工区域和通航区域的分界线：采用打钢管桩，加焊钢筋，挂彩球的方法。
（2）项目部配专业人员巡查，在打好钢管桩上临时悬挂彩旗（夜时挂彩灯）等标识，以防船只发生碰撞；
（3）重新设置航标： 便桥、水上平台施工前，将原来航标重新设置，保证过往船只的安全通行。
（4）便桥施工完成后，在通航孔悬挂霓虹灯，在夜间开启。使过往船只及时发现施工现场，安全通过航道。
（5）在施工区域和通航区域的分界线两侧施工区域内，在桥位前后60m各布置一艘警戒船，提醒过往船只前面施工，小心驾驶。
（6）施工期间加强对项目施工人员的管理，并在便桥两侧内侧悬挂密布式安全网，杜绝高空坠物伤及船只和人员。
（7）便桥使用期间，安排专人指挥过往船只，提醒船只减速慢行，严禁施工区域会船、超船。
（8）未经允许严禁与施工无关的人员到便桥上游玩，停留。
（9）便桥投入使用后，将定期对便桥进行检查、维修，重点观测桥梁基础沉降以及各构件的变形，及时进行加固维修，保证便桥的使用安全。
（10）桥头必须设置限速、限宽和限重标志，同向车辆通行间距必须大于20m，车速不超过8km/h。在距桥头两端15米处的便道上要设置减速带以控制车速。
（11）栈桥的汛期洪水位达到或超过设计水位时，封闭栈桥，停止栈桥的使用并设立停用牌。
（12）当台风来的时候，必须，封闭便桥，停止便桥的使用并设立停用。

附件1：便桥设计验算
1、荷载情况
（1）混凝土搅拌运输车：通过便桥车辆荷载按10m3（44吨）混凝土搅拌运输车（满载）考虑。混凝土搅拌运输车后轴单侧为4轮，单轮宽30cm，双轮横向间距10cm。两后轴间距135cm，左侧后双轮与右侧后双轮间距190cm，车总宽度250cm。
混凝土搅拌运输车前轴重F1=88KN，后轴重F2=352KN。荷载图式如下：

设计通行能力：车辆限重44吨，限速5 km/h，不考虑船只和排筏的撞击力，施工及使用时做好安全防护措施。
（2）混凝土泵车：便桥中心至桥梁中心距离为21.25，桥梁最宽34.1m,则21.25+34.1/2=38.3m，采用43m的泵车可以满足施工要求。本设计按SY5331THB43E泵车进行计算。
SY5331THB43E泵车全长11.82m，宽2.5m，支腿展开8.5m，前后支腿距离8m，自重32.2吨。
施工时重量按40吨考虑，泵车共四个支腿，每个支腿承重10吨。
（3）人群、小型机具、其它材料荷载：15KN/m。
（4）结构自重荷载
（5）根据《公路桥涵设计通用规范》第4.3.2条中第5条，汽车冲击系数与结构基频有关；第6条考虑汽车荷载的局部加载，冲击系数取1.3；
综上故本栈桥汽车荷载冲击力的冲击系数采用1.3。
2、便桥 [25a槽钢验算：
A3钢的物理性能、容许应力及[25a槽钢截面特性
弹性模
E（ mpa）
密度
ρ（kg/m3）
轴向应力
[σ]mpa
弯曲应力
[σw]mpa
剪应力
[τ]mpa
2.1*105
7850
140
145
85

工字钢种类
顶宽 (mm)
壁厚（mm）
截面积A(cm2)
惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(mm3)
每米长自重（Kg/m）
[25a
78
7
34.91
175.9
85.1
2.24

27.4
上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工结构计算用表之钢结构。
（1）混凝土搅拌运输车：车辆后轴单点直接作用于[25a槽钢跨中位置时最不利，单点荷载由两根[25a槽钢承受。

A、 强度验算:
①车辆集中荷载
F=352×1.3÷4=114.4KN，l=0.5m
Mmax== =14.3KN•m
②自重荷载:按（三跨连续梁验算）
q=0. 274KN/ m
Mmax=Kql2=0.08×0. 274×0.52=5.48×10-3KN•m （不计）
③强度验算
σ= ==84.02N/ mm2<145×1.3N/ mm2(1.3为临时结构容许应力提高系数，按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》第1.2.10条查得。
满足要求。
B、 挠度验算
f= ==0.4＜500/400=1.25㎜
满足要求
（2）混凝土泵车：F=100KN＜114.4KN，不予验算。
3、I25a工字钢验算:
I25a工字钢截面特性

工字钢种类
顶宽 (mm)
壁厚（mm）
截面积A(cm2)
惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(mm3)
每米长自重（Kg/m）
I25a
116
8
48.51
5017
401.4
101.7
230.7
38.08
上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工结构计算用表之钢结构。
（1）混凝土搅拌运输车：当混凝土搅拌运输车后轴单点作用在I25a工字钢跨中位置时，为最不利，贝雷片间距2.5m：

A、 强度验算:
①车辆集中荷载
F=114.4KN，l=2.5m
Mmax== =71.5KN•m
②自重荷载:按（二跨连续梁验算）
[25a槽钢2.5/0.3=8.33根，每根长0.5m，I25a工字钢=0.3808 KN/m
q=（0.5×8.33×0. 274）/2.5+0.3808=0.84KN/ m
Mmax=Kql2=0.07×0. 84×2.52=0.37KN•m
③强度验算
σ= ==179.05N/ mm2<145×1.3N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f=+ =+
=3.53+0.04=3.57＜2500/400=6.25㎜
满足要求
（2）混凝土泵车：F=100KN＜114.4KN，不予验算。
4、贝雷梁验算
贝雷梁容许应力及截面特性
弹性模量E（ mpa）
密度ρ（kg/m3）
轴向应力[σ]mpa
弯曲应力
[σw] KN·M
剪应力
[τ] KN
2.1*105
7850

1576.4
490.5
种类

壁厚（mm）

惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(mm3)
每片自重（KN）
贝雷梁

500994.4
7157.1

28.7
上述数据来源于《装配式公路钢桥多用途使用手册》（人民交通出版社）第59页贝雷片的几何特性及容许内力表。
（1） 荷载组合：
① 当混凝土搅拌运输车作用于梁端时，其受力简图如下：

② 当泵车前支点作用在梁端时，其受力简图如下：

③ 当混凝土搅拌运输车位于跨中时，其受力简图如下：

以上三种组合以为③最不利。以此对贝雷梁进行强度和挠度验算。组合①时贝雷梁承受的剪力最大，以此验算剪力。
（2）贝雷梁验算：
①贝雷梁剪力验算：
a、结构自重
[25槽钢：（长12m,21根）： 0.274×21=5.75KN/m
Ⅰ25#工字钢 （长6m,25根/12m）：
6×0.381×25/12=4.76KN/m
贝雷架： 2.87×6×4/12=5.74KN/m
q=5.754+4.76+5.74=16.25KN/ m
b、泵车对支点A的反力经计算得：RA=167KN
c、Qmax= q×12/3+572/2+ RA/2=434.5 KN＜490.5KN满足要求。
②强度及挠度验算

A、 强度验算:
（1）车辆集中荷载
F=440×1.3=572KN，l=12m
Mmax== =1716KN•m
（2） 泵车集中荷载对跨中产生的弯矩
泵车作用对支点B的反力 RB=150KN
Mmax= RB×6-200×3=300 KN•m
（3） 自重荷载：按（按简支梁验算）
q=16.25KN/ m
Mmax= ==292.5KN•m
（4）人料机荷载: 按（按简支梁验算）
q=15KN/ m
Mmax= ==270KN•m
（4）强度验算
σ= ==120.09 N/ mm2<145×1.3=188.5N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f= +=
+=8.81+2.67=11.5＜12000/400=30㎜
满足要求
5、横桥向2×I45a工字钢验算
I45a工字钢截面特性

工字钢种类
顶宽 (mm)
壁厚（mm）
截面积A(cm2)
惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(mm3)
每米长自重（Kg/m）
I40b
150
11.5
102.4
32241
1432.9
177.4
836.4
80.38
上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工结构计算用表之钢结构。
混凝土运输车行走至钢管桩顶时为最不利情况， 2×I45a工字钢承受3组（6排）贝雷梁传递的荷载，两侧贝雷梁布置在钢管桩上方，荷载直接传递到钢管桩上，中间一组贝雷梁作用到2×I45a工字钢上，力学模型简化如下：

A、强度验算:
（1） 集中荷载
L=5m
混凝土灌车F1=440×1.3÷2=286KN
自重荷载 F2=16.25×12÷3=65KN
人料机荷载 F3=15×12÷3=60KN
F= F1 +F2+ F3=286+65+ 60=411 KN
Mmax== =513.75KN•m
（2）自重荷载
q=0.8×2=1.6KN/ m
Mmax===5.0KN•m
（3）强度验算
σ= ==181.01N/ mm2<188.5N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f=+
=+
=7.90+0.15=8.05＜5000/400=12.5㎜
满足要求
6、管桩承载力计算
10m3砼运输车荷载：1.3×440=572KN
泵车荷载：167KN
每跨结构自重荷载： 16.25 ×12=195KN。
人料机荷载：15×12=180KN
则每根钢管桩承受的最大荷载为：（572+195+180+167）/2=557KN＜786KN（振动锤的激振力），满足要求。

7、钢管桩强度验算（现在材料为φ800×10mm钢管）
φ800×10mm钢管截面特性
外径d(mm)
壁厚t(mm)
截面积A(mm2)
惯性距I(mm4)
抵抗矩W(mm3)
回转半径i(mm)
弹性模量E（ mpa）
每米长自重（kN/m）
800
10
24818
1.94*109
4.84*106
44.44
2.1*105
1.972
钢管桩露出河底15.5m（按照自由端最长桩考虑），即L0=15.5 m。
轴向力F=557KN
回转半径r===279.6mm
构件长细比λ===55.44＜[λ]=100 满足要求（查《路桥施工计算手册》附表3-25）。
查《路桥施工计算手册》附表3-26(790页)内插法得Φ1=0.8
则σ= ==22.44MPa＜Φ1[σ]=0.8×140×1.3=145.6 MPa
符合要求。
8、便桥整体稳定验算
（1）横桥向风荷载
按一跨贝雷梁计。依据《公路桥梁设计通用规范》（JTG D60-2004）横桥向风荷载Fwh=k0k1k3WdAwh
由《公路桥梁设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.7-1、4.3.7-4、4.3.7-5得：
k0=0.9，k1=1.6×0.483=0.773（实面积比取0.5），k3=1.0
Wd===1.66 KN/m2
上式中：Vd= k2k5V10=1.08×1.38×35=52.16m/s。(由《公路桥梁设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.7-2、4.3.7-3得：k2=1.08，k5=1.38) ,V10=35 m/s（设计资料）
γ=0.012017e-0.0001Z=0.012KN/m3 （Z=7-0.33-0.75-1.8=4.12m）。
g=9.81m/s2
一跨贝雷梁的迎风面积：Awh=1.5×12×0.5=9 m2
Fwh=k0k1k3WdAwh=0.9×0.773×1.0×1.66×9=10.4 KN。即单桩承受横桥向风荷载：10.4 KN。
（2） 作用在钢管桩上的水流压力
依据《公路桥梁设计通用规范》（JTG D60-2004），流水压力Fw= ==10.26 KN
式中柱形状系数K=0.8，γ=10 KN/m3，g=9.81m/s2，V=11200/760/10=1.47 m/s（设计资料），阻水面积：A=（10.05+4.5）×0.8=11.64 m2
流水压力合力的着力点在设计水位以下0.3倍水深处，即h=0.3*14.55=4.37m，即着力点标高H=4.5-4.37=0.13m。
（3）稳定性验算
22#墩河床标高最低（-10.05m），覆盖层厚度仅7.5m,以此为例进行验算，钢管桩的锚固点按入土深度的1/3计算，则锚固点位置距离河床面距离h1=7.5/3=2.5m，则锚固点标高为-12.55m。

M稳定力矩： 16.25×12×2.5=487.5KN.m（一跨自重）
0.8×2× 6×2.5=24 KN.m（2×I45a工字钢）
22×1.97×5=216.7 KN.m（钢管桩）
M倾覆力矩: 18.47×10.4=192.1 KN.m（风载）
12.68×10.26×2根=260.2 KN.m（流水荷载）
倾覆稳定系数=M稳定力矩/ M倾覆力矩=728.2/452.3=1.61≥1.5
满足便桥抗倾覆性要求。

附件2、施工平台设计验算
1、荷载情况
（1）施工平台主要是桩基钻孔时使用，钻孔桩完成后拆除。所以其上控制计算的设备是钻机+钻锤的重量。每台钻机自重10吨，φ2.5m钻锤8吨。冲击荷载按静载乘以1.3的系数计算。
（2）结构自重
（3）人群、小型设备、其它材料按2.5KN/m2计
2、2×Ⅰ25a工字钢验算
I25a工字钢截面特性

工字钢种类
顶宽 (mm)
壁厚（mm）
截面积A(cm2)
惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(cm3)
每米长自重（Kg/m）
I28a
116
8.0
48.51
5017
401.4
101.7
230.7
38.08
上述数据来源于《路桥施工计算手册》附录三：常用施工结构计算用表之钢结构。
钻机底部前后各有一根支垫钢管，长5m，钻机的重量通过此钢管传递给2×Ⅰ25a工字钢，2×Ⅰ25a工字钢间距按1.5m布置，则钻机支垫钢管最少压在三根2×Ⅰ25a工字钢上，假定钻机的重量都由前垫钢管承受，可知单根2×Ⅰ25a工字钢承受的最大荷载：（10+8）/3×1.3=7.8吨=78KN。
当力作用在跨中时最不利，顺桥向贝雷片间距5m，按简支梁计算如下：

A、 强度验算:
（1）集中荷载
F=78KN，l=5.0m
Mmax== =97.5KN•m
（2）自重荷载
q=0.38×2=0.76KN/ m
Mmax= ==2.38KN•m
（3） 人料机荷载
q=2.5×1.5=3.75KN/ m
Mmax= ==11.72KN•m
强度验算
σ= ==139.01N/ mm2<188.5N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f=+
=+
=9.64+1.74=11.38＜5000/400=12.5㎜
满足要求
3、上层贝雷梁验算
贝雷梁容许应力及截面特性
弹性模量E（ mpa）
密度ρ（kg/m3）
轴向应力[σ]mpa
弯曲应力
[σw] KN·M
剪应力
[τ] KN
2.1*105
7850

1576.4
490.5
种类

壁厚（mm）

惯性距I(cm4)
抵抗矩W(cm3)
回转半径i(mm)
面积距S(mm3)
每片自重（KN）
贝雷梁

500994.4
7157.1

28.7

钻机直接作用于贝雷片顶且居跨中位置时，最不利。按简支梁计算如下：上层贝雷片最大跨径7.5m。

A、 强度验算:
（1）车辆集中荷载
F=78×3=234KN，l=11.2m
Mmax== =438.75KN•m
（2）自重荷载（按简支梁验算）
2×Ⅰ25#工字钢 （长5m,12根）：
5×0.38×12/7.5=3.04KN/m
贝雷架： 2.87×2×2.5/7.5=1.91KN/m
q=3.04+1.91=4.95KN/ m
Mmax= ==34.8KN•m
（3）人料机荷载
q=2.5×5=12.5KN/ m
Mmax= ==87.9KN•m
（4）强度验算
σ= ==78.45 N/ mm2<188.5N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f= +=
+=1.95+0.68=2.63＜7500/400=19㎜
满足要求
C、支点反力：RA=RB=234/2+17.45×7.5/2=182.4KN
4、下层贝雷梁验算
从施工平台立面图中可知，下层贝雷片受力有两种情况如下：

A、 强度验算:
（1）经计算两种情况跨中的最大弯矩分别是：M1=638.4 KN•m，M2=729.6 KN•m，以第二种情况进行验算。
（2）自重荷载按（按简支梁验算）
q=2.87×2×4/12=1.91KN/ m
Mmax= ==34.38KN•m
（3）强度验算
σ= ==106.7 N/ mm2<188.5N/ mm2
满足要求。
B、 挠度
f= +=
+=12.5+0.49=13mm＜12000/400=30㎜
满足要求
C、剪刀验算：（按第二种验算）
RA= RB =273.6KN＜490.5 KN满足要求。
5、平台钢管桩验算
单根钢管桩承受的荷载：
钻机及上层结构荷载F1=273.6 KN
自重荷载F2=1.91×12/2=11.46 KN
则每根钢管桩承受的最大荷载为：
273.6+11.46=285.06＜557 KN（便桥钢管桩承受的实际荷载）
满足要求