《建筑施工模板安全技术规范》162-).pptx

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,*,中国建筑科学研究院,建筑工程软件研究所,建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-）,1/64,年完善法规建设,安全标准规范编制方面，在标准主管部门配合支持下，一批与安全相关安全标准规范先后出台或经过审查。如,建筑施工模板安全技术规范、建筑施工木脚手架安全技术规范、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范,已正式印发，,建筑施工湿陷性黄土基坑支护安全技术规范,等一批标准规范已经过审查，进入报批阶段。,2/64,年全国建筑安全生产工作,（一）,继续完善相关法规和技术标准体系,一是对危险性较大工程专题施工方案编制及教授论证方法进行修订，并更名为危险性较大分部分项工程安全管理方法，该文件已在全国征求意见。二是研究起草高大模板支撑系统施工安全管理导则，深入规范高大模板支撑系统安全管理工作。三是对建筑施工企业主要责任人、项目责任人和专职安全生产管理人员安全生产考评管理暂行要求进行修订，拟以部门规章出台。四是标准规范方面，经过开启课题研究形式，推进建筑施工企业安全生产管理规范、施工安全生产技术统一规范两个国家标准及其它相关行业标准制订颁发，为加强建筑安全监管工作提供法规和技术保障。,3/64,年全国建筑安全生产工作,（二）深入开展建筑安全隐患治理,（三）全方面推进建筑施工安全质量标准化,（四）加大建筑安全层级督查力度,（五）加强从业人员安全培训工作,（六）加强建筑安全监管机构建设,（七）加大打击非法违法行为,4/64,相关规范情况,之前规范扣件式钢管脚手架安全技术规范；,上海市钢管扣件水平模板支撑系统安全技术规程；,浙江省建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程；,北京市钢管脚手架、模板支架安全选取技术规程；,建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）；,另外原扣件式钢管脚手架安全技术规范编委会正在写新规范，正在征求意见。,施工单位到各地施工时一定要参考当地规范施工,5/64,建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-）,6/64,一、新规范出台目标及背景二、材料选择三、荷载设计四、设计计算五、结构办法六、规范不足,7/64,新规范出台目标、背景,此规范出台，填补了模板安装工程没有规范指导局面，但此规范也存在很多问题，也有很多问题没解释清楚。,从主编单位来看，,只有沈阳建筑大学一家,，并不是说它水平低，但不论怎样，缺乏全国通用性，沈阳建筑大学只能代表自己，一个全国性规范应该具备多个地域单位共同编写，比如，南方及北方地域使用方法就相差很大，再来看看参编单位，也只有“安徽省芜湖市第一建筑工程企业”一家。,8/64,新规范特点,(1)明确了荷载取值以及各种模板基本设计指标；,(2)明确了面板、主次龙骨强度挠度计算方法和公式；,(3)明确了模板计算依据；,9/64,材料选取,为了确保模板结构承载能力，新规范中钢材宜采取碳素结构钢GB/T 700中Q235钢和低合金高强度结构钢 GB/T 1591中,Q345,钢，而原来组合钢模板技术规范和大模板技术规程中只提到了Q235钢，对于16mm厚345钢材，其抗弯强度由215,310。,这两种牌号刚才含有多年生产与使用经验，材质稳定，性能可靠，经济指标很好。,10/64,材料选取,新规范中没有提到对拉螺栓材料要求,大模板技术规程中要求对拉螺栓材质应不低于Q235钢材。（注意下表与组合模板一致）,11/64,材料选取,新模板技术规范中增加了采取铝合金型材作为建筑模板结构或构件，并给出了铝合金型材机械性能表。,板材中直接给出了,竹,、木胶合板、,复合纤维模板,参数性能值，并对材料进行了细致划分，详细可查看附录A提供表。,12/64,荷载设计,施工人员及设备荷载标准值：当计算模板和直接支承模板小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较二者所得弯矩值取其大值；,当计算直接支承小梁主梁时，均布荷载标准值可取1.5KN/m,2,;当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布荷载标准值可取1.0KN/m,2,。,13/64,荷载设计,原大模板技术规程中没有,14/64,荷载设计,原扣件规范中风荷载要求：W。取50年基本风压值,新模板技术规范风荷载要求：,15/64,荷载设计,1、计算模板及支架结构或构件强度、稳定性和连接强度时，应采取荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算正常使用极限状态变形时，应采取荷载标准值。,16/64,荷载设计,17/64,荷载设计,3、分项系数：,可变荷载效应控制组合取1.2；永久荷载效应控制组合取1.35；,可变荷载通常取1.4，对标准值大于4 KN/m2活荷载应取1.3；,风荷载取1.4。,18/64,荷载设计,荷载组合,1、对于承载能力极限状态，应该按照荷载效应基本组合，采取下式进行模板设计：,其中结构主要性系数，取0.9；,S荷载效应组合设计值；,R结构构件抗力设计值；,19/64,荷载设计：,建筑结构可靠度设计统一标准,20/64,荷载设计：,建筑结构可靠度设计统一标准,21/64,荷载设计：,建筑结构可靠度设计统一标准,22/64,荷载设计,23/64,荷载设计,24/64,荷载设计,25/64,荷载设计,新模板规范中没有输送泵产生水平荷载值，只是说：,26/64,设计计算,1、力学模型改变,2、立杆计算长度改变,3、模板支架立杆稳定性计算组合风荷载,4、模板立杆地基承载力降低系数改变,5、柱箍间距及强度计算,6、钢、木立柱强度及稳定性计算,7、门架交叉支撑线刚度、立柱稳定性计算,8、爬模计算,27/64,板模板支架计算实例,计算参数:,模板支架搭设高度为20.0m，横向钢管间距 b=1.20m，纵,向钢管间距,l=1.50m，立杆步距 h=1.50m。,面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。,木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。,模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。,地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2,28/64,面板计算,静荷载标准值 q1=25.0000.2001.200+0.3001.200=6.360kN/m,活荷载标准值 q2=(2.000+1.000)1.200=3.600kN/m,面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:,本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:,W=120.001.801.80/6=64.80cm3；,I=120.001.801.801.80/12=58.32cm4；,(1)抗弯强度计算,f=M/W f,其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；,M 面板最大弯距(N.mm)；,W 面板净截面抵抗矩；,f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；,M=0.100ql2,其中 q 荷载设计值(kN/m)；,经计算得到 M=0.100(1.206.360+1.43.600)0.3000.300=0.114kN.m,经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.11410001000/64800=1.760N/mm2,面板抗弯强度验算 f f,满足要求!,29/64,面板计算,(3)挠度计算,v=0.677ql4/100EI v=l/250,面板最大挠度计算值 v=0.6776.3603004/(1006000583200)=0.100mm,面板最大挠度小于,300.0/250,满足要求!,30/64,力学模型改变,原有规范没有要求用什么模型计算，我们通常采取是多跨连续梁计算模型来计算面板,31/64,面板计算（新规范）,静荷载标准值 q1=（25.0000.2001.200+0.3001.200）=6.36kN/m,活荷载标准值：,均布荷载q2=2.51.2=3kN/m,集中荷载P=2.5kN,A.均布荷载情况设计值计算,a.活荷载控制计算：,q=0.9（1.2 q1+1.4q2）=0.9（1.26.36+1.43）=10.6kN/m,取此值计算,b.永久荷载控制计算：,q=0.9（1.35 q1+1.40.7q2）=0.9（1.356.36+1.40.73）=10.4kN/m,M=,qL,2,/8=106000.30.3/8=119.3N.m,32/64,面板计算（新规范无意义因为模板计算宽度不确定）,B.集中荷载情况设计值计算只能直接计算出弯矩进行比较,a.活荷载控制计算：,M1=0.9（1.2 q1L,2,/8+1.4PL/4）,=0.9（1.26.36300,2,/8+1.42500300/4）,=313.5N.M,b.永久荷载控制计算：,M2=0.9（1.35 q1L,2,/8+1.40.7PL/4）,=0.9（1.356.36300,2,/8+1.40.72500300/4）,=252.3N.M,33/64,面板计算（新规范）,(1)抗弯强度计算,f=M/W f,其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)；,M 面板最大弯距(N.mm)；,W 面板净截面抵抗矩；,f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；,M=0.125ql2,其中 q 荷载设计值(kN/m)；,经计算得到 M=0.119kN.m,经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.16310001000/64800=1.84N/mm2,面板抗弯强度验算 f f,满足要求!,(2)挠度计算,v=5ql4/384EI,f,不满足要求!,公式（2）等于116.983N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足要求!,假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算,l0=k1k2(h+2a),(3),k2 计算长度附加系数，查表取值为1.042；,公式（3）等于166.748N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足要求!,45/64,立杆计算长度改变,46/64,立杆稳定性计算组合风荷载,47/64,立杆稳定性计算（新规范）,不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为：,永久荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=12.122kN。,活荷载标准值 NQ=1 1.21.5=1.8kN。,N=（1.212.122+1.41.8）0.9=15.4kN,N=（1.3512.122+1.40.71.8）0.9=16.3kN,其中 N 立杆轴心压力设计值，N=16.3kN,i 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm；,A 立杆净截面面积，A=4.890cm2；,W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；,f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；,h 最大步距，h=1.50m；,l0 计算长度，取1.500=1.5m；,轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到,0.634,；,经计算得到=16300/(,0.634,489)=,52.6,N/mm2；,48/64,立杆稳定性计算（新规范）,考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为：,风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式,M,W,=0.90.91.4Wklah2/10,其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；,Wk=0.70.4501.2001.250=0.675kN/m2,h 立杆步距，1.50m；,la 立杆迎风面间距，1.20m；,lb 与迎风面垂直方向立杆间距，1.50m；,风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.6751.2001.5001.500/10=0.207kN.m；,Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值；,Nw=0.91.212.122+0.90.91.41.800+0.90.91.40.207/1.500=15.29kN,经计算得到=19372/(,0.634,489)+207000/5080=,90.04,N/mm2,49/64,结构要求,50/64,结构要求,51/64,结构要求,52/64,53/64,54/64,55/64,地基承载力计算,立杆基础底面平均压力应满足下式要求,p fg,其中 p 立杆基础底面平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=88.44,N 上部结构传至基础顶面轴向力设计值(kN)；N=22.11,A 基础底面面积(m2)；A=0.25,fg 地基承载力设计值(kN/m2)；,地基承载力设计值应按下式计算,fg=kc fgk,kc 脚手架地基承载力调整系数,，,对碎石土、砂土、回填土取0.4；粘性土取0.5；岩石、混凝土取1.0,56/64,地基承载力调整系数（新规范）,57/64,柱箍间距、强度计算,58/64,柱箍间距、强度计算,59/64,规范不足,1 立杆稳定计算公式没有处理（没有引入脚手架高度及步距原因）；,2 模板规范要求轴心受压稳定系数,为钢结构设计规范中b类截面轴心受压构件稳定系数，钢管模板支架属于冷弯薄壁型钢结构范围，应按冷弯薄壁型钢结构技术规范附录A Q235轴心受压构件稳定系数取值,3 规范后面例题计算错误；,60/64,规范不足,4 步距限定为1.8米步距，实际取1.5m比较适当；,5 计算长度不应取步距；,6 参加组合荷载类别有待斟酌；,7 横、纵向水平杆没有限制范围。,61/64,规范与PKPM施工安全计算软件老版区分,(1)旧版软件：在计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）时，计算正常使用极限状态（即挠度）仍采取荷载设计值。,新版软件：计算次梁（或者是内楞）和主梁（或者是外楞）挠度时采取荷载标准值。,(2)旧版软件：活荷载不论大小分项系数都取1.4；没有考虑0.9结构主要系数。,新版软件：标准值4 KN/m2活荷载分项系数取1.4；标准值4 KN/m2活荷载分项系数取1.3；考虑0.9结构主要系数。,62/64,(3)旧版软件：计算面板和次龙骨（次梁）时荷载组合符合要求，即强度验算使用恒荷载和活荷载组合，挠度验算采取恒荷载标准值；但在计算主龙骨（主梁）挠度时直接使用了次梁计算时支座力，而次梁计算时支座力为恒荷载和活荷载组累计算得出，所以不符合规范相关荷载组合，造成主梁挠度计算结果偏大。,新版软件：在主龙骨（主梁）挠度计算时采取次龙骨（次梁）恒荷载标准值计算得出支座力作为荷载。,63/64,(4)新版软件：增加门架交叉支撑线刚度计算。,(5)旧版软件：面板都是按三跨连续梁计算。,新版软件：面板力学模型提供简支跨和三跨连续梁两种算法，让用户在实际使用时自行选择。,(6)新版软件：增加木、钢立柱应计算强度、稳定性等。,(7)新版软件：增加立杆稳定性计算增加风荷载组合工况，包含扣件架和门式架。,64/64,