现浇箱梁支架验算计算书.pdf

目 录1、设计依据.12、荷载分析.13、荷载工况及荷载组合.13.1荷载工况.13.2荷载组合分项系数.14、设计计算.24.1 A匝道大桥.24.2 B匝道大桥.254.3上跨天府大道大桥.464.4门洞验算.67现浇箱梁支架验算计算书1、设计依据(1)设计图纸及相关详勘报告；(2)建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)；(3)钢结构设计规范(GB 50017-2017)；(4)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)；(5)建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程(JGJ231-2010)；(6)铝合金结构设计规范(GB50429-2007)；(7)混凝土结构工程施工规范(GB50666-20H)；(8)建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)；(9)公路桥涵施工技术规范(JTG/T 3650-2020)。2、荷载分析支架承受的永久荷载主要有：模板自重、模板支架自重、作用在模板上的新 浇筑混凝土和钢筋的自重。支架承受的可变荷载主要有：施工作业人员、施工设备、临时材料等施工活 荷载、混凝土浇筑时产生的冲击荷载和振动荷载、风荷载等。3、荷载工况及荷载组合3.1 荷载工况(1)钢筋混凝土自重标准值取25.5kN/m3；(2)模板及主次龙骨自重标准值取0.3kN/m2；(3)施工人员及设备荷载标准值取1.SkN/m?；(4)振捣荷载标准值取2.5kN/m2。3.2荷载组合分项系数永久荷载的分项系数取1.2；可变荷载的分项系数取1.4。14、设计计算4.1 A匝道大桥4.1.1 模板计算1)15mHi厚模板计算取中腹板下混凝土厚1.5m部位考虑。底模采用厚度为15mm的胶合板满 铺，计算宽度取1m,则模板的截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：W=bh2/6=1000X1576=37500mm3oI=bh3/12=1000X15712=281250mm4o根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)取模板弹性模量E=5000N/mm2,抗弯强度设计值。=IZN/mm?,抗剪强度设计值5N/mni2。按照最不利位置计算，空箱下模板跨度为200mm。则最大荷载为：(1)钢筋及硅自重：GiG2k=25.5kN/m3Xl.50m=38.25kN/m2(2)模板自重:G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载：Qlk=2.5kN/m2(4)施工活荷载标准值2500N/m2及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别 作用。均布荷载设计值：Q1=0.9X：1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XI.0=0.9X 1.2X(38.25+0.3)+1.4X2.5 XI.0=44.78kN/mqO.9X 35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk XI.0=0.9X 1,35X(38.25+0.3)+1.4X0.7X2.5 XI.0=49.04kN/m取上述两者计算结果的最大值，即q49.04kN/m=49.04N/mmo集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值：q2=0.9X 1.2X 1.0X0.3=0.324kN/m=0.324N/mmo跨中集中荷载设计值：P=0.9X1.4X2500=3150No模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=200mm,受力简图如下图所示：2q模板受力简图(i)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi=qiL2/10=49.04X2002/10=196160N mm集中荷载作用下：最大弯矩：M2=q2L2/8+PL/4=0.324 X 20078+3150 X 200/4=159120N mm由于阳2，故采用明验算强度。则最大弯应力。叱=M/归196160/37500=5.23N/mm2 12N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的 线荷载设计值如下：q=(Glk+G2k+G3k)XI.0=(38.25+0.3)XI.0=38.55kN/m=38.55N/mmo故最大挠度3max=0.677qL4/100EI=0.677X38.55X2007(100X5000X281250)=0.30mm L/400=0.50mm 满足要求根据以上公式，可计算出不同荷载工况下的模板受力情况，见下表：3序号位置图形硅厚度(mm)模板跨度(mm)弯矩 M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注1A-A边腹板_飞S=0.84r/6OO ,4 -a!:1，金/J卜15002001961605.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算2A-A中 腹板s、-i二0,90可/n。/二；:上；600；XJ15002001961605.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算3A-A空 箱S=1.12m2:_L20n_7/11102001710004.5612满足0.220.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算QX,m二一，1.，J.;上厂二八5600:h 1200 E4序号位置图形硅厚度(mm)模板跨度(mm)弯矩 M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注4B-B边 腹板-i=0.57r znnM*4-I;公，a r 600 2/i15002001961605.2312满足0.30.5满足15mm厚模板,按三跨连续梁计算5B-B中 腹板UCZ1_/_s=0.84r/Ann,、，：、IB/,.v /*勺d q；*600、2一.匕=15002001961605.2312满足0.30.5满足15mm厚模板,按三跨连续梁计算6B-B空 箱-T 4-VS=0.61n2 ipnn/554200171004.5612满足0.120.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算乳 k_:二二LLL.bI 勺1200 _5序号位置图形硅厚度(mm)模板跨度(mm)弯矩 M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注7c-c实 心S二0.90 陪15002001961605.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算O:J A-:,J;:-4*&600,q 600 jj68翼缘板/4同酬2/12no/7 3752001629004.3512满足0.0050.2满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算卜u)164.1.2次龙骨验算1)底板下方次龙骨采用50 XI00111nl的方木(木材品种：松木；强度等级 TC13)横桥向进行布置，方木中心间距0.2m。取A-A空箱下混凝士进行验算。混凝士厚1.11m,次龙骨跨度取L=l.2m,间距取0.2m。根据计算可知：50*10。!11111方木截面抗弯模量222/6=833341111113；截面惯 性矩I=bl?/12=4166667加4；根据木结构设计标准(GB 50005-2017)表 4.3.1-3可得，方木弹性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值f113.ON/mnL根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)可得：(1)钢筋及硅自重：GiG2k_25.5kN/m3Xl.llm=28.31kN/m2(2)模板及次龙骨自重：G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载：Qlk=2.5kN/m2均布荷载设计值：q产0.9X：1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XO.2=0.9X 1.2X(28.31+0.3)+1.4X2,5 XO.2=6.81kN/mqO.9X：1.35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk XO.2=0.9X 1.35X(28.31+0.3)+1.4X0.7X2.5 X0.2=7.39kN/m取上述两者计算结果的最大值，即q7.39kN/m=7.39N/mmo集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值：口2=。.9X1.2X0.2X0.3=0.0648kN/m=0.0648N/mmo跨中集中荷载设计值：P=0.9X1.4X2500=3150No按两跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200mm：(1)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi=qiL2/10=7.39X 12002/10=1064 1 60N mm集中荷载作用下：最大弯矩：M2=q2L2/8+PL/4=0.0648 X 12002/8+3150 X 1200/4=956664N mm7由于川2，故采用此验算强度。则最大弯应力。3=M/归1064160/83334=12.77N/mm213N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的 线荷载设计值如下：q=(Glk+G2k+G3k)X0.2=(28.31+0.3)X0.2=5.72kN/m=5.72N/mmo故最大挠度max=0.677qL4/100EI=0.677X5.72X12007(100X9000X4166667)=2.14mm L/400=3.0mm 满足要求2)翼板下方次龙骨采用40mniX80mlli方木(木材品种:松木;强度等级TC13)纵桥向进行布置，方木中心间距0.2m。取空箱下混凝士厚0.38m,次龙骨跨度取1=1.2m,间距取0.2m进行验算。根据计算可知：40X80miii方木截面抗弯模量W=bl?/6二42667m招；截面惯性 矩 I=bh3/12=1706667mm4；根据木结构设计标准(GB 50005-2017)表 4.3.1-3 可得，方木弹性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值fr13.ON/mm?。荷载设计值为：(1)钢筋及碎自重：GiG2k=25.5kN/m3 X 0.38m=9.69kN/m2(2)模板及次龙骨自重：G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载：Qlk=2.5kN/m2(4)施工活荷载标准值2500N/H12及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别 作用。均布荷载设计值：5=0.9X：1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XO.2=0.9X1.2X(9.69+0.3)+1.4X2.5 XO.2=2.79kN/mqO.9X 35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk X0.28=0.9X 1.35X(9.69+0.3)+1.4X0,7X2,5 X0.2=2.6kN/m取上述两者计算结果的最大值，即q2.79kN/m=2.79N/mmo按两跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200mm：(1)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi-17/10=2.79X12002/10=401760N mm则最大弯应力。max=M1/W=401760/42667=9.42N/mm213N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的 线荷载设计值如下：q=(Glk+G2k+G3k)X0.2=(9.69+0.3)X0.2=3.0kN/m=3.0N/mmo故最大挠度max=0.677qL4/100EI=0.677X3.0X12007(100X9000X1706667)-2.74mm L/400=3.0mm 满足要求根据以上公式，可计算出不同荷载工况下的次龙骨的受力情况，见下表：9序号位置图形硅厚度(mm)次龙骨跨度(mm)次龙骨间距(mm)弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注1A-A边 腹板S=0.84 丽小。0才15006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算1,*1 方二1 600 12A-A中 腹板d=0.90i zno215006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算 二*4：I.二;二:史 1：；600 1H3A-A空 箱S=1.12m2/ipnn11001200200106416012.7713满足2.143.0满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算j*.J-J600；已 5:1200:-iww-4B10序号位置图形硅厚度(mm)次龙骨跨度(mm)次龙骨间距(mm)弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注4B-B边 腹板1=0.57r zAnn,*-4-1 600 j2/t15006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算5B-B中 腹板sU ULT_/=0.84r znn二：.,;“尸，；600；2 _j15006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算6B-B空 箱600；S=0.61n2 z ipnn 二.：，;1200；5541200200104220012.5113满足1.083.0满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算11序号位置图形硅厚度(mm)次龙骨跨度(mm)次龙骨间距(mm)弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注7c-c实 心S、/=O.9On 不叽215006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算，二 UL厂_，J-亡,I 600 tpj:68翼缘板/S=0,30n2/ipnn/37512000.24017609.4213满足2.743.0满足40X80mm 方木，按两跨连续梁计算/l 1200席Jo 3124.1.3主龙骨验算1)底板下方主龙骨采用H4工字钢，沿纵桥向进行布设，选取B-B剖面边腹板进行验算。计算面积0.85，主龙骨跨度取l=L2m,计算间距取0.75m。根据热轧型钢规范可 得，H4工字钢的截面抗弯模量W=102000nim3；截面惯性矩I=7120000mm4；截面面积A=21.Scm?。根据钢结构设计标准可得，Q235钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度。=215 N/mm2,抗剪强度f=125N/mm2o最大荷载为：(1)钢筋及硅自重：a=25.5kN/m3X0.85m2=21.68kN/mo(2)模板及主次龙骨：b=lkN/m2X0.75m=0.75kN/mo(3)施工人员及设备荷载：c=l.5kN/m2X0.75m=l.13kN/mo(4)振捣荷载：d=2kN/m2X0.75m=l.5kN/mo荷载组合：标准值：Qi=(a+b)=22.43kN/mo设计值：q2=l.2X(a+b)+1.4X(c+d)=30.6kN/mo按三跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200niiii。(1)抗弯强度验算最大弯矩 Mmax=q2L2/10=30.6X 12002/10=44 0 6 4 00N mmo最大弯应力。max=Mmax/W=4406400/102000=43.2N/mm2215N/mm2 满足要求(2)抗剪强度验算最大剪力 Vmax=q2LX0.6=30,6X1.2X0.6=22.03kN13最大剪应力 U3Vm/2A=3X22.03X 103/(2X21.5X 102)=15.37N/mm2125N/mm2 满足要求（2）挠度验算:最大挠度。皿=0.677qiL4/100EI=0.677X22.43X12007(100X206000X7120000)=0.22mm150111111方木截面抗弯模量2附2/6=3750001111113；截面惯性矩I=bh3/12=28125000mm4；根据木结构设计标准（GB 50005-2017）表4.3.3可得，方木弹 性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值f13.ON/mm?；抗剪强度标准值dN/rnm?。最大荷载为：(1)钢筋及硅自重:a=25.5kN/m3X0.38m=9.69kN/m2o(2)模板及主次龙骨：b=lkN/m2o(3)施工人员及设备荷载：c=1.5kN/m2o(4)振捣荷载:d=2kN/m2o荷载组合：标准值：qF(a+b)XI.2=12.83kN/mo设计值：q2=l.2X(a+b)+1.4X(c+d)XI.2=21.27kN/mo14按简支梁进行计算，支撑跨度取L=1200nini。（1）抗弯强度验算最大弯矩 Mmax=q2l2/8=21.27X 12002/8=3828600N mm最大弯应力。3二gx/W=3828600/375000=10.21N/mm2 13.ON/mm2 满足要求（2）抗剪强度验算最大剪力 Vmax=q2l X0.5=21.27X 1.2X0.5=12.76kN最大剪应力工皿=3Vmax/2bh=3X12.76X107（2X100X150）=1.28N/mm2l.4N/mm2 满足要求（3）挠度验算:最大挠度：3 3=5Q117384EI=5X12.83X 12007（384X9000X28125000）=1.37mm25|Lizwod=lXO.3X0.062=0.001080.002查表得生二1.26二An/A-桁架的挡风系数。An-桁架杆件和节点挡风的净投影面积A二hl-桁架的轮廓面积则：k=6网二七X A/A=1.2X0.20/(1.2X1.5)=0.1412根桁架的体型系数以w二%*d-n12)/(1-n)公式中：n系数根据续表8.3.1第33项次表格采用，取11二0.85则：Lw=*(l-n12)/(1-n)19=0.34X(l-o.8512)/(l-o.85)=1.94风荷载标准值：3 K=%tw冉 3 0=1.94X1X0.3=0.58kN/m2o风荷载作用下立杆荷载标准值：0.58KN/m2Xl.2mXl.5m=l.04kNo立杆段风荷载作用弯矩设计值：Mw=0.9X1.4Mwk=0.9X1.40Kl0h2/10=0.9XL 4X0.58X 1.8X 1.52/10=295974N mmo4)支架立杆轴向力设计值：组合风荷载时：N=1.2X SNgk+0.9X1.4SNqk=1.2X28.21+0.9X1.4X4.82=39.93kNo不组合风荷载时：N=l.2X SNGK+1.4SNQK=1.2X28.21+1.4X3.78=39.14kNo其中：AL为模板及支架自重、新浇筑混凝士自重和钢筋自重标准值产生的轴向力总和;A%为施工人员及施工设备荷载标准值、振捣荷载标准值和风荷载标准值产生的轴向力总和。5)立杆承载力验算：立杆截面抵抗矩W=7700mm3,立杆Q345钢材抗压强度设计值f4OON/nim?。组合风荷载时立杆稳定性计算N/OA+Mw/W=39.93X 103/(0.55X571)+295974/770020=165.58Mpaf=300Mpa 满足要求不组合风荷载时立杆稳定性计算：N/0A=39.14X 103/(0.55X571)=124.63Mpaf=300Mpa 满足要求根据以上公式，可计算出各种不同式况下立杆的稳定性如下表示:21序号位置图形硅厚度Cm）立杆纵间距（m）立杆横间距（m）承担混凝土面积（m2）承担混凝土体积（m3）支架搭设高度（m）组合风荷载时承载力不组合风荷载时承载力允许值结果备注1A-A边腹板_IS=0.93n/Z 75n z、“”二:.Or:/.1_fi)O 晶 9(2打 源口1.50.90.750.930.846.5139.799.7300满足Q345立杆2A-A中腹板U 龙S，12m2 z gno,.：/：zC半5)0 1；/一一一QQ_1.50.90.91.121.016.5160.3120.0300满足Q345立杆3A-A空箱/S=1.09n2，ipnn/V0.960.91.21.090.986.5165.58124.63300满足Q345立杆_JI:、；，:_12）。土.DO4B-B边腹板S=0,85 曾/75。飞D尸 力於二二。1.51.20.750.851.026.5183.1143.5300满足Q345立杆22序号位置图形硅厚度Cm）立杆纵间距（m）立杆横间距（m）承担混凝土面积（m2）承担混凝土体积（m3）支架搭设高度（m）组合风荷载时承载力不组合风荷载时承载力允许值结果备注5B-B中腹板S=0,80 曾 2z Ann/1.51.20.90.80.966.5162.5122.6300满足Q345立杆、/y)0 A 19)06B-B空箱S=0.60m2/ipnn/0.541.21.20.60.726.5149.2108.9300满足Q345立杆/X(X)0 晨 15DO7c-c实心S=0.90n/Ann2/1.50.90.60.90.816.5133.193.4300满足Q345立杆/u u LT二少 1.*-T.“二 一二.)0乎6）。8翼缘板S=0.38 门 2，1050/0.521.21.050.380.466.5118.478.3300满足Q345立杆1/、缪；:；:234.1.5地基承载力验算Pk二凡人式中：P1-相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力(kpa)；Ag 一可调底座底板对应的基础底面面积(mD；N1-立杆传至基础顶面的轴向力标准组合值(kN),由上述计算可知：Nk=31.99kN,4%540可调底座落于200mm厚C20混凝土垫层上面，则可调底座底板对应的基础扩散底面面积为A=ab=0.54X0.54=0.29 m2o式中：a、b一可调底座底板对应的基础扩散底面宽度(m)o则地基承载力计算：Pk=Nk/Ag=31.99/0.29=110.31kN/m2。经计算地基承载力应大于110.31kpa,方可满足要求。244.2 B匝道大桥4.2.1模板计算1)15nlm厚模板计算取中腹板下混凝士厚1.5nl部位考虑。底模采用厚度为15mm的胶合板满铺，计算宽度取1m,则模板的截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：W=bh2/6=1000X1576=37500mm3oI=bh3/12=1000X15712=281250mm4o根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)取模板弹性模量E=5000N/mm2,抗弯强度设计值。=IZN/mmz,抗剪强度设计值R=L5N/mm2。按照最不利位置计算，空箱下模板跨度为 200mm则最大荷载为：(1)钢筋及碎自重：Glk+G2k=25.5kN/m3X 1.50m=38.25kN/m2(2)模板自重：G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载：Qlk=2.5kN/m2(4)施工活荷载标准值2500N/m2及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别作用。均布荷载设计值：q0.9X1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XI.0=0.9X 1.2X(38.25+0.3)+1.4X2.5 XI.0=44.78kN/mqO.9X：1.35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk XI.0=0.9X 1.35X(38.25+0.3)+1.4X0.7X2.5 XI.0=49.04kN/m取上述两者计算结果的最大值，即qi=49.04kN/m=49.04N/mmo集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值：口2=。.9X1.2X1.0X0.3=0.324kN/m=0.324N/mmo跨中集中荷载设计值：P=0.9X1.4X2500=3150No模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=200mm,受力简图如下图所示：25q模板受力简图(i)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi=qiL710=49.04X200710=196160N mm集中荷载作用下：最大弯矩：M2=q2L2/8+PL/4=0.324 X 20078+3150 X 200/4=159120N mm由于%此，故采用验算强度。则最大弯应力。3=M/归196160/37500=5.23N/mm212N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如 下：q=(Glk+G2k+G3k)XI.0=(38.25+0.3)XI.0=38.55kN/m=38.55N/mmo故最大挠度 s max=0.677qL4/100EI=0.677X38.55X2007(100X5000X281250)=0.30mm L/400=0.50mm 满足要求根据以上公式，可计算出不同荷载工况下的模板受力情况，见下表：26序号位置图形硅厚度(mm)模板跨度(mm)弯矩 M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注1A-A中 腹板600,15002001961735.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算.90rr2二二.，一*+蠢6K)2A-A空 箱,10502001710004.5612满足0.180.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算0.94m251匕二W 二90013 1,.工，*t(0 袤 U X)3B-B边 腹板,7502001961735.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算0.77n刃;；.；1;1 s1500 x4B-B中 腹板,60015002001961735.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算0.83rr2，.1oL,215)0 罚 6J27序号位置图形硅厚度(mm)模板跨度(mm)弯矩 M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注5B-B 空箱,10500.53m25002001710004.5612满足0.10.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算支；北？gLOt+)06C-C 实心 段4,d750!-v1.13m2丁,一1;:,+)W 61!-Vg LOt3 翁 60015002001961735.2312满足0.30.5满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算7翼缘板1/1=0,30n2 POO 喝仞。/13752001629004.3512满足0.0050.2满足15mm厚模板，按三跨连续梁计算284.2.2次龙骨验算1)底板下方次龙骨采用50X 100mm的方木(木材品种：松木；强度等级TC13)横桥向进行 布置，方木中心间距0.2m。取B-B空箱下混凝士进行验算。混凝厚0.5m,次龙骨跨度取L=1.2m,间距取0.2明根据计算可知：50乂100111111方木截面抗弯模量上13112/6二83334加3；截面惯性矩I=bh3/12=4166667mm4；根据木结构设计标准(GB 50005-2017)表4.3.3可得，方木弹 性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值fr13.ON/mm?。根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)可得：(1)钢筋及硅自重:Glk+G2k=25.5kN/m3X0.5m=12.75kN/m2(2)模板及次龙骨自重：G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载：Qlk=2.5kN/m2(4)施工活荷载标准值2500N/m2及跨中集中荷载2500N考虑两种情况分别作用。均布荷载设计值：q尸0.9X 1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XO.2=0.9X 1.2X(12.75+0.3)+1.4X2.5 XO.2=3.45kN/mq0.9X 1.35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk XO.2=0.9X 1,35X(12.75+0.3)+1.4X0.7X2.5 XO.2=3.61kN/m取上述两者计算结果的最大值，即q3.61kN/m=3.61N/mmo集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值：口2=。.9X1.2X0.2X0.3=0.0648kN/m=0.0648N/mmo跨中集中荷载设计值：P=0.9X1.4X2500=3150No按两跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200mm:(1)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi=qiL710=3.61X 1200710=519840N mm集中荷载作用下：29最大弯矩：M2=q2L2/8+PL/4=0.0648 X 120078+3150 X 1200/4=956664N mm由于赴川,故采用虬验算强度。则最大弯应力。皿=M?/W=956664/83334=11.48N/mm213N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如 下：q=(Glk+G2k+G3k)X0.2=(12.75+0.3)X0.2=5.72kN/m=2.61N/mmo故最大挠度川max=0.677qL4/100EI=0.677X2.61X 12007(100X9000X4166667)=0.96mm80nlm方木(木材品种：松木；强度等级TC13)纵桥向进行 布置，方木中心间距0.2m。取空箱下混凝士厚0.38m,次龙骨跨度取1=1.2m,间距取0.2m进行验算。根据计算可知：40*800111方木截面抗弯模量232/6二426671111113；截面惯性矩I=bh3/12=1706667mm4；根据木结构设计标准(GB 50005-2017)表4.3.L3可得，方木弹性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值f113.ON/mm?。荷载设计值为：(1)钢筋及硅自重：Glk+G2k=25.5kN/m3 X 0.38m=9.69kN/m2(2)模板及次龙骨自重：G3k=0.3kN/m2(3)振捣荷载:Qlk=2.5kN/m2均布荷载设计值：Q1=0.9X 1.2X(Glk+G2k+G3k)+1.4XQlk XO.2=0.9X 1.2X(9.69+0.3)+1.4X2,5 XO.2=2.79kN/mQ1=0.9X 1.35X(Glk+G2k+G3k)+1.4X0.7XQlk XO.2=0.9X 1.35X(9.69+0.3)+1.4X0.7X2.5 XO.2=2.6kN/m30取上述两者计算结果的最大值，即Q1=2.79kN/m=2.79N/mmo按两跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200mm：(1)强度验算均布荷载作用下：最大弯矩：Mi=qiL2/10=2.79X 12002/10=40 1 760N mm则最大弯应力。max=MyW=401760/42667=9.42N/mm2 13N/mm2 满足要求(2)挠度验算验算挠度不考虑可变荷载标准值，仅考虑永久荷载标准值。故其作用效应的线荷载设计值如下：q=(Glk+G2k+G3k)X0.2=(9.69+0.3)XO.2=3.0kN/m=3.0N/mmo故最大挠度 s raax=0.677qL4/100EI=0.677X3.0X12007(100X9000X1706667)=2.74mm L/400=3.0mm 满足要求根据以上公式，可计算出不同荷载工况下的次龙骨的受力情况，见下表：31序号位置图形硅厚度(mm)次龙骨跨度(mm)次龙骨间距(mm)弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注1A-A中 腹板,600,).90rr15006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算适Z:二二.二,Cj+0蠢6中12A-A空 箱.1050 0.94m29001200200104220012.5113满足1.743.0满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算寸;；工厂寸，r二：1；1q川十,110 波 EY)3B-B中 腹板,600 0.83rr215006002004968005.9613满足0.181.5满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算.心:W 一OaX4B-B空 箱10500.53m：25001200200104220012.5113满足0.983.0满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算第:，.:cliLtI32序号位置图形硅厚度(mm)次龙骨跨度(mm)次龙骨间距(mm)弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果挠度(mm)允许值结果备注5c-C实 心段,75015009002007945009.5313满足0.922.25满足50X100mm方木，按两跨连续梁计算1.13m2一 ：-：)：,gLO)0 载 6)+0 W 6006翼缘板/S=0.30n2)?00/50X100mm方木，按两刈1200/138012002004017609.4213满足2.743.0满足跨连续梁计算，子334.2.3主龙骨验算1)底板下方主龙骨采用H4工字钢，沿纵桥向进行布设，选取B-B剖面中腹板进行验算。计算面积0.83m2,主龙骨跨度取1=1.2m,计算间距取0.61n。根据热轧型钢规范可得，H4工字钢的截面抗弯模量W二lOZOOOinn?；截面惯性矩I=7120000皿4；截面面积A=21.Scm?。根 据钢结构设计标准可得，Q235钢材弹性模量E=206000N/nini2,抗弯强度=215 N/mm2,抗剪强度f=125N/mm2o最大荷载为：(1)钢筋及硅自重：a=25.5kN/m3X0.83m=21.17kN/mo(2)模板及主次龙骨：b=lkN/m2X0.6m=0.6kN/mo(3)施工人员及设备荷载：c=l.5kN/m2X0.6m=0.9kN/mo(4)振捣荷载：d=2kN/m2X0.6m=l.2kN/mo荷载组合：标准值:qF(a+b)=21.77kN/mo设计值：口2=L2X(a+b)+1.4X(c+d)=29.06kN/mo按三跨连续梁计算，支撑跨度取L=1200nmi。(1)抗弯强度验算最大弯矩 Mmax=q2L2/10=(29.06X 12 002)/10=4 1 84 6 40N mmo最大弯应力。e=Ms/W=4184640/102000=41.03N/mm2 205N/mm2 满足要求(2)抗剪强度验算最大剪力 Vmax=q2LX0.6=29.06X1.2X0.6=20.92kN34最大剪应力 t 皿=3V皿/2A=3X20.92X107(2X21.5X102)=14,6N/mm2125N/mm2 满足要求挠度验算：（3）最大挠度-max=0.677qiL4/100EI=0.6 7 7 X 21.77X 12 004/（100 X 2 0 6 0 00 X 7 1 2 0 0 00）=0.21mm150111111方木截面抗弯模量2附2/6=3750001111113；截面惯性矩I=bh3/12=28125000mm4；根据木结构设计标准（GB 50005-2017）表4.3.3可得，方木弹 性模量：E=9000N/mm2；抗弯强度标准值f13.ON/mm?；抗剪强度标准值dN/rnm?。最大荷载为：(1)钢筋及硅自重:a=25.5kN/m3X0.38m=9.69kN/m2o(2)模板及主次龙骨：b=lkN/m2o(3)施工人员及设备荷载：c=3kN/m2o(4)振捣荷载:d=2kN/m2o荷载组合：标准值：qF(a+b)XI.2=12.83kN/mo设计值：q2=l.2X(a+b)+1.4X(c+d)XI.2=21.27kN/mo35按简支梁进行计算，支撑跨度取L=1200nini。（1）抗弯强度验算最大弯矩 Mmax=q2l2/8=21.27X 12002/8=3828600N mm最大弯应力。3二gx/W=3828600/375000=10.21N/mm2 13.ON/mm2 满足要求（2）抗剪强度验算最大剪力 Vmax=q2l X0.5=21.27X 1.2X0.5=12.76kN最大剪应力工皿=3Vmax/2bh=3X12.76X107（2X100X150）=1.28N/mm2l.4N/mm2 满足要求（3）挠度验算:最大挠度：3 3=5Q117384EI=5X12.83X 12007（384X9000X28125000）=1.37mm 1/400=3.00mm 满足要求根据以上公式，可计算出不同荷载工况下的主龙骨的受力情况，见下表:36序号位置图形碎计算面积（m2）主龙骨跨度（mm）主龙骨间距（mm）弯矩M(N.mm)弯应力(N/mm2)允许值结果剪应力(N/mm2)允许值结果挠度（mm）允许值结果备注1A-A中 腹板600.90rr20.9900600252720024