写字楼预应力梁方案.doc

兰花高平时代广场B地块写字楼 预应力梁架体专项施工方案
兰花高平时代广场B 地 块 写 字 楼

预应力梁架体

专项施工方案

批 准：
审 核：
编 制：
日 期：2014年09月02日

山西建筑工程(集团)总公司
兰花高平时代广场项目部

兰花高平时代广场B地块写字楼 预应力梁架体专项施工方案

审 核 意 见 表

批

准

技

术

安

全

质

量

目 录

一、工程概况 1
二、工程部署 1
三、 编制依据 2
四、参加作业人员的资格及要求 2
五、质量要求 3
六、施工技术措施 4
七、安全措施及文明施工措施 6
八、计算书 7
九、危险源辨识及防范措施、环境评价及控制措施 16
十应急预案.................................................................................27
十一附图...........................................31

兰花高平时代广场B地块写字楼 预应力梁架体专项施工方案

一、工程概况
本工程项目位于高平市中心东北处，东面与207国道（世纪大道）相连，南邻友谊街，西靠神农路，东接规划河东路，北面与小苍河相邻。
兰花高平时代广场B区写字楼结构二单元三层屋面梁为预应力梁，共设5道。砼设计强度为C40,梁跨度为23.4米，宽0.7米，高1.7米，屋面板厚为130mm,设砼计强度为C30，层高为7.2米,预应力梁上翻500mm。结构一层、二层顶板作为持力层，板厚均为110mm,砼设计强度为C30，实体强度达到设计强度100%。梁截面为400mm×750mm,柱截面尺寸为900mm×900mm。架体架搭设高度为5.6米(梁)和7.2米(板)。
二、 工程部署
2.1施工进度计划:8月15号开始架体搭设.8月25号架体搭设完成.8月25号到9月5号梁板模板制作完成.9月5号到9月15号钢筋绑扎完成.9月15号到9月18号钢绞线的安装完成.9月20专家论证.9月24号浇筑.
2.2人员配置：木工25人.钢筋工18人.钢绞线安装5人
2.3垂直运输机械配置：配备TC5610塔吊一台
2.4施工准备：
2.4.1、技术准备：进行技术交底，熟悉结构构造、细部节点要求，了解施工工艺规定，未经交底或培训不得上岗进行施工作业。
2.4.2、机具准备：砂轮切割机1台、木工电锯2台，其余小型木工具若干。
2.4.3、材料准备：本工程施工需要的主要材料：φ48×3.0钢管（1m、2m、2.5m、3m、4m、5m、6m规格）、40×80方木、14mm厚模板、600*40顶托.扣件等。1.钢管规定：“脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T3092)中规定。其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。单根脚手架钢管的最大质量不宜大于25kg，应采用ф48×3.0钢管。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打孔，。
　　2.扣件规定：扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。

三、 编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
四、参加作业人员的资格及要求
参加施工的全体人员，均需通过岗位培训合格后方可上岗作业，对特殊工种，如：塔吊司机、信号工、架子工、机械驾驶员、测量工、电工、质检员、技术员等均需持证上岗。全体施工人员均需经过安全培训合格后，方可进场作业。
施工管理组织人员职责：
(1)B地块写字楼工程由项目经理直接负责，组织协调好人员、机械、材料和设备到场及作业情况，确保工程的正常施工；
(2) 生产经理负责现场安排、协调工作，并辅助项目经理的有关工作；
(3) 技术负责人负责工程中的技术业务，发现问题及时通知施工员及有关人员进行整改；
(4) 测量员做好轴线投测、轴线控制工作；
(5) 施工员负责工程具体作业，以及现场施工人员安排工作；
(6) 安全员巡视检查工地现场存在的安全隐患，及时通知施工队组进行整改，并定期组织有关人员检查安全文明施工情况；
(7) 质量员对其施工质量进行检查，发现问题责令进行整改，出现质量问题，应上报技术负责人处理。

五、质量要求
1、在立杆底部通长加设木方。
2、竖杆在两个方向的垂直偏差均在2mm以内，顶部水平偏差控制在5mm以内。
3、架子竖杆之间要对齐，对中偏差不应大于3mm，并相应调整架体的垂直度和水平度。
4、模板标高误差不得大于±10mm。
5、模板块相邻板面高低差不得超过2mm。
6、梁起拱按全跨长度的1.5‰起拱。
7、所有材料在使用前必须经严格检验，不合格材料不得使用。钢管的材质、力学性能应符合要求，钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。不能有裂纹、气孔疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。
六、施工技术措施
6.1技术要求
架体搭设:预应力梁支撑架体采用钢管、扣件脚手架体系。梁下设五排立杆支撑，300mm（水平间距）×500mm（纵向间距）×1500mm（步距）布置。五排立杆直接支撑梁底，外侧的两排间隔8米加设剪刀撑,梁底支撑托梁水平杆与板的满堂架的水平杆相互连接。梁下端垫长木方(30cm以上40×80的木方)和短木方交错垫上,在顶丝处加设一道水平竿,纵向水平竿隔一拉一与满堂架相互连接,扫地杆距地为20cm. 梁底通长方木下采用双钢管支撑，立竿上端伸出至模板支撑点的高度为40cm,保证每根有力支撑横杆与立杆的连接扣件必须采用双扣件。(见附图一)满堂架的搭设规格为1000(水平间距)×1000(纵向间距)×1500(步距).
为保证持力层结构不受破坏，在一、二层荷载集中处（预应力大梁底部）搭设支撑架体，搭设规格见附图(二.三)。
6.2 梁模板高支撑架的构造和施工要求:
1、立杆之间必须纵横向设置双向水平杆，确保架体整体稳定性；
2、 架体立杆下部要有可靠的支垫搭设，每根立杆下要用40mm×80mm的方木做垫板。
6.3 整体性构造层：
a、每4～8米沿跨度方向设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，
b、支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
6.4 剪刀撑：
a.沿支架跨度方向间隔8米加设设剪刀撑；
b. 为保证架体整体稳定，除按方案中要求搭设剪刀撑外，预应力梁支架和与之相应的共立杆架梁及梁支架之间要用钢管拉结，并沿架体高度方向每二步架不少于一根，将各道梁支架连接成一个稳定的整体。
6.5 顶部支撑：
a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm；
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆在同步同跨内接头均应错开设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c. 变形、裂缝钢管不的使用。
6.6施工使用的要求：
a.注意混凝土浇筑时的沉降，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部分层向两侧分层浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在作业面集中方堆放；
c.架体搭设好后，在每道梁的中间承重立杆上用油漆测设统一水平标志。在浇筑砼时，由测量人员对各水平点循环观测，发现沉降量突变，要立即停止浇筑，并及时研究确定处理方案
6.7架体拆除要求：
1 浇筑后等到试块报告符合拆除要求后，先将顶板底模拆除，预应力梁侧模拆除。梁底模板在张拉完成以后从中间往两端逐步拆除；
2、架体拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业；
3、拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；
4、拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内；
9、拆除外架的作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底防滑鞋；
10、拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹；
11、未经项目部书面同意，严禁在夜间进行架子拆除工作；
七、安全措施及文明施工措施
7.1 安全措施
1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。
2、进入施工现场必须戴好安全帽，作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。
3、严格控制施工荷载，上料要分散，不得集中堆放；材料在指定位置分类、分规格堆放。
4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。
5、施工过程质量员安全员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查。
7.2 文明施工措施
1.进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。
2．作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。
3．混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。
4、作业层配备三组灭火器材。
5．作业中，严禁吸烟、动火。

八、计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.6m，
梁截面 B×D=700mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，
梁底增加5道承重立杆。
面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。
木方40×80mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑顶托梁长度 0.150m。
顶托采用单钢管：Φ48×3.0。
梁底承重杆按照布置间距150,300,300,300,300mm计算。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.70+0.30)+1.40×2.00=55.180kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.70+0.7×1.40×2.00=60.483kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.700×0.500=21.675kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.500×(2×1.700+0.700)/0.700=0.879kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)×0.700×0.500=0.700kN

均布荷载 q = 1.35×21.675+1.35×0.879=30.447kN/m
集中荷载 P = 0.98×0.700=0.686kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00×1.40×1.40/6 = 16.33cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.40×1.40×1.40/12 = 11.43cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.400kN
N2=4.030kN
N3=3.416kN
N4=4.306kN
N5=3.416kN
N6=4.030kN
N7=1.400kN
最大弯矩 M = 0.043kN.m
最大变形 V = 0.056mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.043×1000×1000/16333=2.633N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取11.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2151.0/(2×500.000×14.000)=0.461N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.056mm
面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算
梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q = P/l = 4.306/0.500=8.613kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.61×0.50×0.50=0.215kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×8.613=2.584kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×8.613=4.737kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.215×106/42666.7=5.05N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2584/(2×40×80)=1.211N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=5.971kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.971×500.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.164mm
木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!

三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.045kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图(kN.m)

托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图

托梁变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.253kN.m
经过计算得到最大支座 F= 11.037kN
经过计算得到最大变形 V= 0.033mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.253×106/1.05/4491.0=53.65N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.033mm
顶托梁的最大挠度小于300.0/400,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=11.04kN (已经包括组合系数)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.775=1.046kN
顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.263=0.355kN
非顶部立杆段 N = 11.037+1.046=12.084kN
顶部立杆段 N = 11.037+0.355=11.392kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.40m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；
λ=3619/16.0=226.880
允许长细比λ=196.433 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.143
σ=11392/(0.143×423.9)=188.377N/mm2

a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；
λ=3748/16.0=234.983
允许长细比λ=203.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.134
σ=11392/(0.134×423.9)=201.228N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=196.944N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；
λ=3380/16.0=211.919
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.163
σ=12084/(0.163×423.9)=175.240N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.300×0.740×0.126=0.028kN/m2
h —— 立杆的步距，1.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，1.50m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.028×1.500×1.500×1.500/10=0.012kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=11.037+1.350×0.263+0.9×0.980×0.012/0.500=11.413kN
非顶部立杆Nw=11.037+1.350×0.775+0.9×0.980×0.012/0.500=12.105kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；
λ=3619/16.0=226.880
允许长细比λ=196.433 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.143
σ=11413/(0.143×423.9)+12000/4491=191.372N/mm2
a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；
λ=3748/16.0=234.983
允许长细比λ=203.449 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.134
σ=11413/(0.134×423.9)+12000/4491=204.247N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.400时，σ=199.955N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；
λ=3380/16.0=211.919
允许长细比λ=183.480 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.163
σ=12105/(0.163×423.9)+12000/4491=178.193N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

模板支撑架计算满足要求

梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度700mm，高度1700mm，两侧楼板厚度130mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置9道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距250+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。
木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=26.880kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=1.00×26.880=26.880kN/m2
考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=1.00×4.000=4.000kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.60m。
荷载计算值 q = 1.2×26.880×0.600+1.40×4.000×0.600=22.714kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.00×1.40×1.40/6 = 19.60cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.00×1.40×1.40×1.40/12 = 13.72cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.780kN
N2=5.119kN
N3=4.351kN
N4=4.561kN
N5=4.491kN
N6=4.561kN
N7=4.351kN
N8=5.119kN
N9=1.780kN
最大弯矩 M = 0.094kN.m
最大变形 V = 0.281mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.094×1000×1000/19600=4.796N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取11.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2734.0/(2×600.000×14.000)=0.488N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.281mm
面板的最大挠度小于198.8/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×26.88+1.4×0.20×4.00=7.524kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.20×26.88=5.349kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 4.514/0.600=7.524kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.524×0.60×0.60=0.271kN.m
最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.600×7.524=2.709kN
最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.600×7.524=4.966kN

截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.271×106/42666.7=6.35N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2709/(2×40×80)=1.270N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2
抗剪强度计算满足要求!

(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×5.342×600.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.305mm
最大挠度小于600.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.297kN.m
最大变形 vmax=0.351mm
最大支座力 Qmax=16.388kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.297×106/8982.0=144.40N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.388
对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

九、危险源辨识及防范措施、环境评价及控制措施
职业健康安全危险源辨识和风险评价清单
序号
作业活动
危险因素
可能导致的事故
判断依据
危险级别
控制措施
备注
1
垂直运输作业
塔式机械作业无专人负责指挥
机械伤害
Ⅴ
高度危险
按规范进行监管

2
塔式机械作业半径内有施工人员作业
机械伤害
Ⅴ
高度危险
按规定现场进行监管

3
限位失效
机械人身伤害
Ⅴ
高度危险
按规定现场监管检查

4
混凝土浇筑作业
未按规定配置防护用品
人身伤害
Ⅳ
一般危险
按规范进行监管

5
砼浇筑夜间照明不满足施工需要
触电
Ⅲ
稍有危险
按规定现场监管

6
砼浇筑振捣工人无监护作业
触电
Ⅳ
稍有危险
按规定现场监管

7
砼浇筑无专人看模
坍塌
Ⅳ
稍有危险
按规定现场监管

判断依据
判断依据：Ⅰ、不符合法律法规及其他要求；Ⅱ、曾经发生过事故，仍未采取有效控制措施；Ⅲ、相关方的合理抱怨或要求；Ⅳ、直接观察到的危险；Ⅴ、定量的评价。

职业健康安全危险源辨识和风险评价清单
序号
作业活动
危险因素
可能导致的事故
判断依据
危险级别
控制措施
备注
9
木工作业
未按规定配置防护用品
人身伤害
Ⅳ
一般危险
按规范进行监管

10
高处作业未按规定系安全带
人身伤害
Ⅳ
高度危险
按规定现场监管

11
未按方案搭设架体
人身伤害
架体坍塌
Ⅰ
高度危险
按方案执行

12
砼浇筑无专人看模
坍塌
Ⅳ
高度危险
按规定现场监管