引水式水电站布置调压室结构设计及计算书.docx

目录目录- 1 -第一章 设计基本资料- 3 -1.1地理位置- 3 -1.2水文气象- 3 -1.2.1水文条件- 3 -1.2.2气象条件- 4 -1.3工程地质- 4 -1.4交通状况- 5 -1.5设计控制数据- 5 -第二章 水轮机- 5 -2.1 特征水头- 5 -2.1.1 Hmin的确定- 5 -2.1.1.1校核洪水位- 5 -2.1.1.2 设计洪水位- 6 -2.1.1.3 正常蓄洪水位- 6 -2.1.1.4设计低水位- 7 -2.1.2 Hmax的确定- 7 -2.1.2.1 校核洪水位- 7 -2.1.2.2 设计洪水位- 8 -2.1.2.3 正常蓄洪水位- 8 -2.1.2.4设计低水位- 9 -2.1.3 Hav的确定- 10 -2.2选型比较- 10 -3.3 调速系统- 14 -3.4水轮机转轮流道尺寸：- 15 -3.4.1蜗壳尺寸- 15 -3.4.2尾水管尺寸- 16 -第三章发电机- 16 -第四章 混凝土重力坝- 18 -4.1枢纽布置- 18 -4.1.1枢纽布置形式- 18 -4.1.2坝轴线位置- 18 -4.2挡泄水建筑物- 18 -4.2.1坝顶高程确定- 18 -4.2.1.1坝顶超出静水位高度h- 19 -4.2.2挡水建筑物砼重力坝- 19 -4.2.2.1基本剖面- 20 -4.2.2.2实用剖面- 21 -4.2.2.3设计情况下- 21 -第五章 溢流坝- 27 -5.1 泄水建筑物砼溢流坝- 27 -5.1.2 堰顶高程- 28 -5.1.3 溢流坝实用剖面设计- 29 -5.2溢流坝稳定应力计算- 32 -5.2.1设计洪水位（239.0）- 32 -5.2.2校核情况下（240.8 m）- 34 -5.3坝内构造- 36 -5.3.1坝顶结构- 36 -5.3.1.1非溢流坝- 36 -5.3.1.2溢流坝- 36 -5.3.2坝体分缝- 36 -5.3.2.1 给缝- 36 -5.3.4坝内廊道- 36 -5.3.5坝基地基处理- 36 -5.4溢流坝消能防冲- 37 -第六章 引水建筑物- 38 -6.1引水隧整体布置- 38 -6.1.1洞线布置（水平方向）- 38 -6.1.2洞线布置（垂直方向）- 38 -6.2细部构造- 38 -6.2.1隧洞洞径- 39 -6.2.2隧洞进口段- 39 -6.2.3拦污栅- 39 -6.2.4闸门断面尺寸- 40 -6.2.5进口高程计算- 40 -6.2.6压力管道设计- 41 -第七章 专题部分调压室- 42 -7.1托马断面计算- 42 -7.2涌浪计算- 44 -7.2.1简单式调压室- 44 -7.2.2阻抗式调压室- 45 -7.2.3.差动式调压室- 46 -7.3调压室结构设计- 48 -7.3.1应力计算- 48 -7.3.2调压室配筋- 51 -第一章 设计基本资料1.1地理位置乌溪江属衢江支流，发源于闽、浙、赣三省交界的仙霞岭，于衢县樟树潭附近流入衢江，全长170公里，流域面积2623平方公里。 流域内除黄坛口以下属衢江平原外，其余均属山区、森林覆盖面积小，土层薄，地下渗流小，沿江两岸岩石露头，洪水集流迅速，从河源至黄坛口段，河床比降为1/1000，水能蕴藏量丰富。1.2水文气象1.2.1水文条件湖南镇坝址断面处多年平均径流量为83.0m3/s。表1-1 坝址断面处山前峦水位流量关系曲线水位（m）122.71123.15123.5124.04125.4126.6128.5流量（m3/s）105010020050010002000水位（m）130.1132.6135.3137.6139.8141.8流量（m3/s）300050007500100001250015000表1-2电站厂房处获青水位流量关系曲线水位（m）115115.17115.39115.57115.72115.87116流量（m3/s）1020406080100120水位（m）116.13116.25116.37116.47117.05117.9118.5流量（m3/s）1401601802004007001000水位（m）119.45120.3121.97123.2125.65127.8129.8流量（m3/s）150020003000400060008000100001.2.2气象条件乌溪江流域属副热带季风气候，多年平均气温10.4，月平均最低气温4.9，最高气温28；7、8、9月份会受台风过境影响，时有台风暴雨影响。1.3工程地质本工程曾就获青、项家、山前峦三个坝址进行地质勘测工作，经分析比较，选用了山前峦坝址。山前峦坝址河谷狭窄，河床仅宽110m左右，两岸地形对称，覆盖层较薄，厚度一般在0.5m 以下，或大片基岩出露，河床部分厚约24m。岩石风化普遍不深，大部分为新鲜流纹斑岩分布，局部全风化岩层仅1m左右，半风化带厚约212m，坝址地质构造条件一般较简单，经坝基开挖仅见数条挤压破碎带，产状以西北和北西为主，大都以高倾角发育，宽仅数厘米至数十厘米。坝址主要工程地质问题为左岸顺坡裂隙、发育，差不多普及整个山坡，其走向与地形地线一致，影响边坡岩体的稳定性。坝址地下水埋置不深，左岸为1126m，右岸1534m。岩石透水性小，相对抗水层（条件吸水量0.01L/dm）埋深不大，一般在开挖深度范围内，故坝基和坝肩渗透极微，帷幕灌奖深度可在设计时根据扬压力对大坝的影响考虑选用。坝址的可利用基岩的埋置深度，在岸1012m，右岸69m，河中68m，坝体与坝基岩石的摩擦系数采用0.68。引水建筑物沿线为流纹斑岩分布。岩石新鲜完整，地质条件良好。有十余条挤压破碎带及大裂隙，但宽度不大，破碎程度不严重。厂房所在位置地形陡峻，覆盖极薄，基岩大片出露，岩石完整，风化浅，构造较单一。有两小断层，宽0.50.8m，两岸岩石完好。本区地震烈度小于6度。1.4交通状况坝址至衢县的交通依靠公路，衢县以远靠浙赣铁路。1.5设计控制数据a .校核洪水位：240.8m，校核最大洪水下泄流量8510.0m3/s.b .设计洪水位：239.0m，设计洪水最大下泄流量4800.0m3/sc .设计蓄水位：232.5md .设计低水位：192.0me .装机容量： 36.0万kw第二章 水轮机2.1 特征水头2.1.1 Hmin的确定 2.1.1.1校核洪水位 校核洪水位240.80m下3台机组满发 ，Z=240.80m，发电机出力N=6.0万千瓦则即水轮机出力为 根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-1试算过程 Q（）Z（m）Z(m)(万KW)2000240.80128.5022.46500240.80125.405.7715024 240.8012 123.7817.55 由NQ关系曲线，N= KWQ=180 Z=123.90m Hmin =( Z- Z)97% =113.39m2.1.1.2 设计洪水位 设计洪水位，3台满发时 Z=239.00m 发电机出力N=18.0万千瓦则即水轮机出力为= ，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-2试算过程Q（）Z（m）Z(m)(万KW)500239.00125.405.68200239.00124.042.30180239.00123.8721.29由NQ关系曲线，N= KWQ=185 Z=123.92mHmin =( Z- Z)97% =111.64m2.1.1.3 正常蓄洪水位 正常蓄洪水位232.5m时，3台机组满发，发电机出力N=18.0万千瓦则即水轮机出力为= KW，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-3算过程Q（）Z（m）Z(m)(万KW)200232.5124.0421.69180232.5123.9019.58190232.5124.0020.62 由NQ关系曲线，N=KWQ=190 Z=124.00mHmin=( Z- Z)97% =105.25m2.1.1.4设计低水位设计低水位192.00m设计低水位192.00m 3台机组满发时发电机出力N=18.0万千瓦则即水轮机出力为= KW，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-4算过程Q（）Z（m）(万KW)350192.0023.56300192.0020.25320192.0021.59由NQ关系曲线，N=KWQ=190 Z=124.52mHmin=( Z- Z)97% =65.46m综合以上得校核洪水位240.8m 3台机组满发时，Hmin=123.90 m；设计洪水位239.0 m ， 3台机组满发时，Hmin=111.64 m；设计蓄水位232.2 m 3台机组满发时，Hmin=105.25 m；设计低水位192.0m，3台机组满发时，Hmin=65.46 m； 所以Hmin=65.46 m2.1.2 Hmax的确定2.1.2.1 校核洪水位校核洪水位240.80m下1台机组满发 (另外2台机组停机) ，Z=240.80m 发电机出力N=6.0万千瓦则即水轮机出力为= ，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-5试算过程Q（）Z（m）Z(m)(万KW)100240.80128.5011.7350240.80125.405.8875 24 240.8012 123.788.81 由NQ关系曲线，N= KWQ=60 Z=123.20mHmax =( Z- Z)97% =114.72m2.1.2.2 设计洪水位设计洪水位+1台满发(另外2台机组停机)， Z=239.00m 发电机出力N=6.0万千瓦则即水轮机出力为= ，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-6试算过程Q（）Z（m）Z(m)(万KW)100239.00123.511.5560239.00 123.206.9550239.0012 123.155.79 由NQ关系曲线，N= KWQ=65 Z=123.91mHmax =( Z- Z)97% =112.33m2.1.2.3 正常蓄洪水位正常蓄洪水位232.5m时，1台机组满发(另外2台机组停机) ，发电机出力N=6.0万千瓦则即水轮机出力为= KW，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-7算过程Q（）Z（m）Z(m)(万KW)200232.5124.0421.69500232.5125.45.3650232.5123.155.47 由NQ关系曲线，N=KWQ=190 Z=123.25mHmax=( Z- Z)97% =105.97m2.1.2.4设计低水位设计低水位192.00m设计低水位192.00m 1台机组满发(另外2台机组停机) 发电机出力N=6.0万千瓦则即水轮机出力为= KW，根据N=9.8QH ，水电站的效率一般为93%即=93%表2-4算过程Q（）Z（m）(万KW)200192.0013.59100192.006.85110192.007.53 由NQ关系曲线，N=KWQ=190 Z=123.50mHmin=( Z- Z)97% =66.45m由以上可知:校核洪水位240.8m ，1台满发，另外2台停机时，Hmax=114.07 m设计洪水位239.0 m ，1台满发，另外2台停机时 Hmax=112.33 m；设计蓄水位232.2 m ，1台满发，另外2台停机时，Hmax=105.97 m；设计低水位192.0m， 1台满发，另外2台停机时，Hmax=66.45 m；综合上述，Hmax=114.07 m 2.1.3 Hav的确定Hav =H，其中=1取Hav =0.5（Hmax + Hmin）=0.5（114.07 m+65.46 m）=89.77 m对于引水式电站Hav = Hr =89.77 m2.2选型比较根据水头工作范围和设计水头查资料选择水轮机型是为HL200 或HL180HL200水轮机方案的主要参数选择1转轮直径D1查表水电站3-6得限制工况下单位流量QiM=950L/S=1.15m3/S效率m89.4，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量Qi Qin=0.95m3/S,效率90.7水轮机额定力Nr=6.0104 KW97设计水头Hr=Hav=90.84 m=2.93m 取之相近而偏大的标称直径D13.0m2转速n计算HL200最优工况下Mmax=90.7%,模型转轮直径D1M=0.46m，单位转速n110m=68.0prm，水轮机转速n：=214.7 prm，选择与之相近的同步转速n=214.3 prm，磁极对数P=14.3效率及单位参数修正HL200型水轮机在在最优工况下的模型最高效率Mmax=90.7%，模型转轮直径D1 m=0.46m，max= =92.3%，则效率修正系数为=92.3%-90.7%=1.6%。考虑到原型与模型在制造工艺质量上的差异，常在中减去一个修正值，现取=0.6%，则可得效率修正值=1%，由此可得原型水轮机在最优工况和限制工况下的效率为：max=Mmax+=90.7%+1.0%=91.7%=M+=89.4+1.0%=90.4%（与上述假设相同）n= 则=1.44%3.0%按规定，单位转速可不加修正，同时，流量也不加修正，故D1=3.0 m. n=214.3 prm 4、工作范围检验在Hr,Nr条件下, Q11max=Nr/（9.81 D12Hr1.5）=0.908 m3/ s0.950 m3/ s则水轮机的最大引用流量Qmax= Q11max D12 Hr0.5=77.43 m3/ s与特征水头Hmax Hmin Hr相对应的单位转速为n111 min= =60.195 prmn111max= =79.46 prmn111r= =67.85 prm在HL200型水轮机模型综合特性曲线上分别绘出Q11max=0.908 3/ s，n111max=79.46 prm，n111 min=60.195 prm 3条直线所围成的水轮机工作范围基本上包括了该特性曲线的高效率区，因此，所选HL200型水轮机D1=3.0m，n=214.3 prm是合理的！5、吸出高度Hs计算 由水轮机设计工况参数n111r= 67.85 prm，Q11max=0.908 m3/ s查表3-6（水电站教材）得HL200的气蚀系数为m=0.088，查得气蚀修正系数m=0.02,m, =0.168 mHs=0.168 m-4.0 m HL180方案主要参数选择1、转轮直径D1查表水电站得限制工况下单位流量QiM=860L/S=0.86m/sm89.5%,初步假定92%=3.061m与之相近且偏在标称直径D13.3m2、转速n计算最优工况下n10M67.or/min, 假定n10n10M=212.84 prm,取与之相近且偏大的同步转速n214.3prm 3、效率修正及单位参数修正max=Mmax+=92.0%+2.5%=94.5%=M+=889.5+2.5%=92.0%（与上述假设相同）n= 则=2.7%3.0%按规定，单位转速可不加修正，同时，流量也不加修正，故D1=3.3 m, n=214.3 prm4、工作范围检验n111max= =87.416 prmn111r= =76.44 prm5、吸出高度Hs确定=0.62m-4.0 m 故吸出高度满足要求！HL200和HL180方案比较方案参数对照表：（31）1010Mmax1max106/97%106/97%比较之后选择机型HL180水轮机安装高程ZsHS0.5bo 其中ZS 水轮机安装市程；设计水尾位123.40；bo 导叶高度0.66；Hs 吸出高度；求得ZS124.35m3.3 调速系统1、调速功计算A=（6.988.73）105N.m30000N.m属大型调速器,接力器和调速器需要分别进行计算和选择.2、接力器选择 a. 接力器直径ds=489mm0.0290.032标准正曲率导叶（取中间值0.031计算）=0.031=489mm选择与之相近且偏大的ds=500mm的标准接力器b 最大行程Smax Smax=(1.41.8)a0maxa0max水轮机导叶最大开度 (5-1)查模型综合特性曲线得a0 Mmax=27 mm，D1m=460 mm m=24，则=108.8 mmSmax=(1.41.8)a0max=(1.41.8)108.8 mm=152.32195.84 mmc 接力器容积计算V s= =77L (5-2)选用Ts=4S Vm=4.5m/s计算得=74 mm，故选用DT-80型电气液压型调速器3、油压装置VK=（1820）VS=1.3861.540m3，选用组合式油压装置YZ-1.63.4水轮机转轮流道尺寸：3.4.1蜗壳尺寸水轮机直径D1=3.3m，压力钢管各分管直径D11=D12=D13=4.27 m，由于设计水头Hr=89.77 m40 m,混凝土结构不能承受过大的内水压力，采用金属蜗壳，座环内径Db=4400 mm Da= 5200mm，导叶高度b0=660 mm，查得蜗壳进口断面平均流速为7.4m/s。HL180型水轮机最大引用流量为Qmax= 76.35 m3/sQ i=Qmaxi/360 Ra = Da/2=2600 mm Rb=Db/2=2200 mm表3-2 涡壳计算表格从蜗壳鼻端至断面i的包角（）断面半径（m）断面中心距(m)断面外半径(m)3452.0644.6646.7283001.9254.5256.4502551.7754.3756.1502101.6114.2115.8221651.4284.0285.4561201.2183.8185.036750.9633.5634.526300.6093.2093.8183.4.2尾水管尺寸HL180，D3=1.06D1, D1D3，采用标准混凝土肘管,尺寸如下：=2.6，h=3.32.6=8.56m；=4.5，L=3.34.5=14.85m；=2.72, B5=3.32.72=8.976m；=1.35, D4=3.31.36=4.455m；=1.35, h 4=3.31.35=4.455m；=0.675, h 6=3.30.675=2.228m；=1.82，L1=3.31.82=6.006m;=1.22, h 5=3.31.22=4.026m.尾水管尺寸详见附图中！第三章发电机发电机选型：选用SF5060/9900型，悬式，尺寸4.5mm t t 总重量GF=647 t 转速：额定n =250r/min 飞逸nf=560r/min 飞轮力矩GD2=2000 t.m2推力轴承负P：1766（t） 钉子铁芯主要尺寸：定子内径Da=990cm 外径Di=933cm 长度lt=120 cm定子机座高度：h1=2600mm 上机架高度：h2=2750mm 推力轴高度：h3=21400mm 励磁机高度：h4=1488mm 副励磁机高度：h5=1195mm 永磁机及转子继电器高度：h6=808mm定子支承面至下机架支承面距离：h8=1000mm下机架支承面至法兰底面距离：h9=-50mm转子磁轮轴向高度：h10=1918mm发电机主轴高度：h11=8434mm定子水平中心至法兰盘底面距离：h12=2150mm法兰盘底面至发电机顶部高度：H=11063 mm 定子支承面至发电机地板高度：h=5350 mm 机座外径：D1=11350 mm 风罩内径：D2=14000mm 转子外径：D3=9300mm 下机架最大跨度：D4=8300mm 水轮机坑直径：D4=8150mm 水轮机转轮流道尺寸：第四章 混凝土重力坝 4.1枢纽布置4.1.1枢纽布置形式因坝址附近河道蜿蜒曲折，多年平均径流量83.0m3/s，较小；河床坡度比降1/1000，故根地形条件选用有压引水式地面厂房方案。上游山前峦断面布置挡水建筑物及泄水建筑物，大坝右岸上游约150m处有天然凹口，在此布置引水隧洞进水口。下游获青处布置地面厂房，开关站等建筑物，具体位置见枢纽布置图。4.1.2坝轴线位置根据已知资料，山前峦坝址地形图，选择两条坝轴线。a线沿东西向与河道垂直，纵坐标76341，b线也沿东西向，纵坐标76370。a线总长462m，穿过左岸部分裂隙；b线总长470m，避开左岸裂隙。由于坝轴线较短，穿过裂隙不多可作地基处理故选择a 线方案。4.2挡泄水建筑物4.2.1坝顶高程确定根据水电站装机20.8万kw，水库总库容2043.54108m3，取工程规模为大（1）型，主要建筑物级别：1级，次要建筑物：2级，临时建筑物：4级。4.2.1.1坝顶超出静水位高度hh = 2hl+ho+hc 41)2hl累计频率为1%的波浪涌高（m）ho波浪中线高出静水位高度（m）hc取决于坝的级别和计算情况的安全超高（m）根据查资料，采用计算风速V0 =14.0m/s.在枢纽布置图上量得吹程D=575 m采用官厅水库公式：= (42)故L m=4.75 m，L m为平均波高由 (43)得Tm=1.74s又由 (44)得hm=0.154 m 所以=0.154/（239-125）=1.3510-3，查表（2-12）得hm/ H=2.4，所以h1=2.40.154=0.370 mh z= =3.140.3702/4.75=0.090 m (45)hc-查水工建筑物（上）河海大学出版社 P53表2-8基本组合：hc=0.7m，特殊组合hc=0.5m 设计洪水位+h设=239+0.372+0.09+0.7=240.35 m坝顶高程= H max校核洪水位+h校=240.8+0.372+0.09+0.5=242.13 m取坝顶高程为242.20m查坝轴线工程地质剖面图，得出可利用基岩最低点高程115.0m，由此知大坝实际高度为242.20-115.0=127.20m4.2.2挡水建筑物砼重力坝4.2.2.1基本剖面由于电站形式为引水式，故坝上右侧无有压进水口，上游坝坡坡度不受限制，同时用应力条件和稳定条件公式确定坝底的最小宽度，如（如图2-1）所示： （图2-1） B/H= (46) 联立 B= (4-) B坝底宽度;H实际坝高（基本剖面H=239.0-115.0=124.0m）;坝体材料容重;水的容重;扬压力折减系数;k基本组合安全系数;计算得：入=0 ，B=94.66mn=00.2,下游坡m=0.60.85,坝顶宽约为坝高的0.70.9，故取n=0.1，m=0.763 B/H满足要求，此时 B=98.61m详见（图2-2） （图2-2）4.2.2.2实用剖面坝顶宽度=8%10%H=10m，灌浆廊道距坝底6m，廊道宽高=3 m4m4.2.2.3设计情况下稳定计算 计算简图自重GG1=0.523.5401=1880KN 方向铅直向下力臂b1=46.64 m 力矩M1= G1b1=188046.64=87683 KNm 方向逆时针G2=10127.2123.5=29892 KN方向铅直向下力臂b2=40.13 m力矩M2= G2b2=2989240.13=1204946.52 KNm 方向逆时针G3=0.59.81【（98.61-14）（98.61-14）/0.763】=11024.45 KN 方向铅直向下力臂b3=7.10 m力矩M3= G3b3=11024.4577.10=82735.60 KNm 方向逆时针b 水平静水压力PP1=0.59.81(98.61-14)2/0.763=75419.28KN 方向水平向右力臂b1=41.33 m 力矩M1= P1b1=75419.2841.33= 3117078.84 KNm 方向顺时针P2=0.59.81（132.4-115）=1485.04 KN 方向水平向右力臂b2=5.80 m力矩 M2= P2b2=1485.04 KN5.80 m=8613.23 KNm 方向顺时针c可利用水重WW1=49.81（239-155）=3296.16 KN 方向铅直向下力臂b1=47.31 m力矩M1= W1 b1=3296.16 KN47.31 m=155941.33KNm方向逆时针W2=0.59.8(155-115)=784.80 KN 方向铅直向下力臂b2=47.98 m力矩M2= W2b2 =784.8047.98=39224.30 KNm方向逆时针W3=0.59.81(132.4-115)2/0.763=1946.31 KN方向铅直向下力臂b3=41.20 m力矩M3= W3 b3=1946.3141.20 =81180.59 KNm 方向顺时针d.扬压力U U1 =98.61(132.4-115)9.81=16832.4 KN 方向铅直向上力臂b1=0力矩M1=0U2 =0.20（127.2-17.4）(98.61-11) 9.810.5=9436.81KN方向铅直向上力臂b2=9.10 m力矩M2= U2 b2=9436.819.10=85874.93 KNm 方向顺时针U3=0.29.8111(127.2-17.4)=2369.70 KN 方向铅直向上力臂b3=43.81 m力矩M3= U3b3=2369.7043.81=103816.71 KN 方向铅直向上U4=4739.41 力臂b4=45.64 m力矩M4= U4 b4=4739.4145.64=216306.67 KNm 方向顺时针浮托力系数1.0，渗透力系数1.1，静水压力系数1.0，水工建筑物安全级别为级，故结构重要系数0为1.1=-1502284.95KNm =124312.17 KN =（75419.28-1485.04）KN=333.68 KN/ m2 =2187.6 KN/ m2所以满足应力要求！K= =1.141.1 满足抗滑稳定要求！折坡面校核折坡面计算简图a.自重GG1=1023.5(242.2-155) =20492 KN 方向铅直向下力臂b1=27.046m 力矩M1=554226.632 KNm 方向逆时针G2=0.523.554.0922/0.763 =45058.78KN 方向铅直向下力臂b2=4.015m 力矩M2=180926.021KNm 方向逆时针b水平静水压力PP=0.59.81(242.2-155)2=37296.021KN 方向水平向右力臂b=28 m 力矩M= Pb=1044311.38 KNm 方向顺时针C扬压力UU1 =64.09217.49.81=10940.12 KN 方向铅直向上力臂b1=0力矩M1=0U2 =3730.344KN方向铅直向上力臂b2=6.018 m力矩M2= U2 b2=22449.21 KNm 方向顺时针U3=914.684KN 方向铅直向上力臂b3=28.564 m力矩M3= 26110.57 KNm 方向顺时针U4=1829.369 KN力臂b4=29.713 m力矩M4=5435.431 KNm 方向顺时针M=-422365.459KNmW-U=52237.706 KN=198.18 KN/ m2=1431.97 KN/ m2折坡面足应力要求校核情况下（校核水位240.8 m0） 计算简图a重G (同设计水位)b水平静水压力PP1=77624.78 KN 方向水平向右力臂b1=41.93 m矩M1= 3254807.03 KNm 方向顺时针P2=2246.294 KN 方向水平向右力臂b2=7.13 m力矩 M2=16023.564 KNm 方向顺时针c.可利用水重WW1=3366.92 KN方向铅直向下力臂b1=47.31 m力矩M1= 159282.93 KNm方向逆时针W2=784.8 KN方向铅直向下力臂b2=47.98 m力矩M2= 39224.30 KNm方向逆时针W3=5141.7656 KN方向铅直向下力臂b3=43.867 m力矩M3= 22555.22 KNm方向顺时针d.扬压力U U1 =20701.592 KN 方向铅直向上力臂b1=0力矩M1=0U2 =8358.2 KN 方向铅直向上力臂b2=9.10 m力矩M2= 76059.64 KNm 方向顺时针U3=2253.16 KN 方向铅直向上力臂b3=43.81 m力矩M3= 98710.975 KN 方向铅直向上U4=4506.322 KN 方向铅直向上B4=45.64m力矩M4=205668.52 KNm方向顺时针=-1175791.184KNm=96881.950 KN=64071.713 KN=256.974 KN/ m2=1707.980 KN/ m2所以满足应力要求！K= =1.0280.95，所以满足抗滑稳定要求！第五章 溢流坝5.1 泄水建筑物砼溢流坝5.1.2 堰顶高程已知设计洪水位为239.0 m时，对应的下泄流量为4800m3 / s,由于坝基岩较好，取校核状况下的单宽流量q=70m3 / sm，校核时发电用水流量Q0=180 m3 / s ,则通过溢流前缘的流量Q为： (2-8)Q 过溢流前缘的泄流量（m3 / s）;Q s通过枢纽下泄的总流量（m3 / s）;Q0通过泄水孔，水电站发电，及其其它建筑物下泄的流量（m3 / s）;取1.0计算;Q=4800-1.0180=4620 m3 / s故溢流前缘净宽=66 m，取5孔，每孔净宽b=14 m，闸墩厚度取d=2.0m，则溢流前缘总宽L= L0+（n-1）d=70+25=80 m计算堰上水头 （校核状况Q下） (2-9)其中：淹没系数，取1.0计算；侧收缩系数，=0.90到0.95之间，取0.90计算；m流量系数，设计水头下取m=0.5计算；B0溢流前缘净宽，（m）则=，计算得H0=10.34 m所以堰顶高程为239.0-10.34=228.66 m，239.00-228.66+闸门安全超高（1到2 m）=11.44 m，取闸门高为12.00 m.5.1.3 溢流坝实用剖面设计设计堰上水头Hd=11.