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最好悬挑架专项施工方案
安置房一期工程2标段

悬
挑
式
脚
手
架
专
项
施
工
方
案

编制人：_____________职务（称）________________
审核人：____________ 职务（称）________________
批准人：_____________职务（称）________________
批准部门：（章）_______________________________
集团股份有限公司
2014年06月
安置房一期工程2标段
悬挑式钢管脚手架搭设方案
一、工程概况
1、工程名称：
2、工程地点：
3、建设单位：、
4、设计单位：
5、监理单位：
6、施工单位：
7、建筑面积：60395m2
8、结构类型：框剪13至17层
9、工期：暂定720天
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
《钢管脚手架扣件》GB15831-2006
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《钢结构设计规范》(GB 50205-2002)
《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-2011）
《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
本工程的相关的施工图纸
三、脚手架的搭设
3.1.1搭设顺序
画工字钢预埋点→预埋工字钢锚固钢筋→布置工字钢并固定→搭设底层大横杆→搭设内外立杆→依次按步距搭设大小横杆→搭设剪刀撑→设连墙件→铺脚手板→挂安全网→钢丝绳拉结。
3.1.2悬挑脚手架搭设的位置
1#楼在七层设一道悬挑，十三层设一道悬挑；3#楼、4#楼、6#楼、7#楼十二层设一道悬挑（以下位置设12米双立杆）；9#、10#楼八层设一道悬挑（以下位置设10米双立杆）。
搭设要点
3.1.2.2预埋工字钢锚固钢筋
在梁板筋绑扎完毕后预埋固定工字钢钢筋，预埋钢筋位置及尺寸见图示。Ø18钢筋作为拉结筋、Ø12钢筋作为定位筋。

3.1.2.3布置工字钢
将工字钢插入预埋钢筋，在调整好工字钢位置后用木楔加固工字钢，使工字钢不得移位。
3.1.2.4脚手架的基础
脚手架立杆落在16号工字钢上，工字钢顶焊10cm长Ø25钢筋头，立杆套住钢筋头防止立杆移动。钢筋头焊在工字钢上的焊缝高度不小于6mm。

定位钢筋头位置图
3.1.2.5脚手架扫地杆
纵向扫地杆距工字钢面200mm，横向扫地杆在纵向扫地杆下。横向扫地杆长1.2m，纵向扫地杆采用对接扣件接长。
3.1.2.6搭设内外立杆和大小横杆
每立面和每悬挑段的立杆、大横杆的钢管长度组合见外架立面图，立杆、大横杆接头位置见下图示：

立杆和大横杆接长采用对接扣件。大横杆步距900mm。在立杆和大横杆相交处设置小横杆，小横杆位于大横杆上。小横杆根据支撑脚手板的需要等间距设置时，最大间距不应大于纵距的1/2。
3.1.2.7支撑体系
脚手架的支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑。每立面剪刀撑搭设见外架立面图。
剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度1m，设置3个旋转扣件固定。搭接见图示：

剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在及之相交的小横杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
3.1.2.8建筑物及架体的拉结
在外圈每跨梁中部位置预埋短钢管，用扣件将短钢管和外架内外立杆水平拉结。短钢管伸出混凝土面不小于200mm、短钢管埋入梁内不小于300mm。在外侧每根框架柱中部位置用钢管扣件和外架大横杆水平连接。架体拉结见下图示：

3.2.1.9铺设脚手板
底层外架用木枋将废模板拼的板块钉起，木枋上铺竹脚手板。模板块要封到建筑物外边沿，模板到建筑物外边沿不得留有>14mm的孔隙。竹脚手板为2800×300×50mm，沿外架纵向布置4块脚手板。在操作层铺设4块脚手板。脚手板用14#铁丝和小横杆捆牢。脚手板具体布置见下图:

3.2.1.10挂安全网
立面安全网采用1800×6000mm密目安全网，用安全绳和大横杆绑牢，立网底部要压在作业面脚手板下。支设安全网要外高内低，两网搭接严密，受力均匀。安全网要平整张紧。
3.2.1.11钢丝绳拉结
在外层梁预埋钢筋拉环(拉环位置见工字钢平面布置图)，拉环和悬挑工字钢拉结钢丝绳连接。钢筋拉环采用梁中预埋Ø12钢筋，钢丝绳采用6×19Ø9.3钢丝绳，钢丝绳夹采用Y－10，索具螺旋扣选用0O型M22。用一米长钢丝绳做成的钢丝绳环套在工字钢端头，工字钢底焊接100mm高Ø25钢筋头防止钢丝绳环滑动。钢丝绳拉结见下图:

钢丝绳套环上钢丝绳夹间距60mm，钢丝绳末端距第一个钢丝绳夹140～160mm。钢丝绳夹U形部分卡在短绳头（即活头）一边。
3.2.1.12特殊部位处理
a、外架在施工电梯处的处理
施工电梯位置见工字钢平面布置图、施工电梯两侧外架布置见外架北立面图。施工电梯靠外架宽4000mm，外架搭设时，施工电梯所占位置按3跨(4500mm)考虑，6米钢管和施工电梯两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mm。施工电梯安装时，拆除6m钢管，拆除图示1、2号立杆及1、2号立杆下工字钢。北立面纵向水平杆排杆时从施工电梯两侧进行。

b、外架在卸料平台处的处理
卸料平台平面位置图见工字钢平面布置图，立面位置见外架南立面图。卸料平台宽2000mm、长6000mm，伸出外架长度2500mm。卸料平台所占位置按2跨(3m)考虑，4.5米钢管和卸料平台两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mm。卸料平台安装时，拆除4.5m钢管。卸料平台拆除后，恢复4.5m钢管、安全网、剪刀撑。4.5m搭接钢管做法可参照施工电梯处水平杆搭接做法。卸料平台使用时，卸料平台洞口加固见下图示：
卸料平台的具体设计将编制专项方案。
四、脚手架的使用
外脚手架的日常管理由架子班长李长荣负责，安全员周涔监督。
脚手架使用时登架作业人员应注意以下几个问题：
（1）脚手架验收合格方可使用。结构施工结束转入
（2）在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
（3）架子上作业人员若发现架子防护不完善，作业不方便时要及时找工长反映，由架子工处理架子问题。
（4）在从事外装修时，外装修工人不得随意拆除除装修部位的拉接点，因工程施工需要必须拆除拉接点时，要报工长先采取相应措施后再行拆除。
（5）工程外脚手架使用时间较长（约8个月），因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重，防护不全，拉接松动等问题要及时解决。
（6）严禁在外架上搁置木方、钢筋、钢管，外架上的零星材料、垃圾要及时清理。
五、脚手架的拆除
5.1拆除脚手架前的准备工作
5. 1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
5. 1.2应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
5. 1.3应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；
5.1.4脚手架拆除时拆除范围应设置警戒线，并派专人巡视。
5.2拆除脚手架时，应符合下列规定
5.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。脚手架拆除顺序按搭设顺序的逆向进行，所有杆件拆除完后，方可拆除拉接钢丝绳，抽出悬挑工字钢。
5.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；
5.2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
5.2.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加固后拆除。
5.3脚手架卸料时要求
5.3.1各构配件严禁抛至地面。各构配件从窗洞口传至楼面，用施工电梯进行垂直运输。
5.3.2运至地面的构配件应按品种、规格堆码整齐。
六、施工安全管理
1、脚手架搭设人员必须是经过按国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
4、当有六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设及拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。
5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
2）连墙件。
6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7、工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
一、参数信息
1.脚手架参数
搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48·3.5
横杆及立杆连接方式为单扣件，连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接，连墙件连接方式为单扣件；
2．活荷载参数
施工均布荷载（KN/m2）:3000；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数：2层
3．风荷载参数
本工程地处浙江宁波市，基本风压0.5 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1278；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施及安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
5．水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16#工字钢，其中建筑特外脚挑段长度1.2m，建筑内锚固段长度按规范要求留置（1.25b）。
锚固压点螺栓直径（mm）：Φ16，混凝土标号：（同楼板砼）
6．拉绳及支杆参数

钢丝绳安全系数为：6.000；
钢丝绳及墙距离为（m）：2.700；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳及建筑物拉结，最里面钢丝绳距建筑物1.1m.

7、悬挑钢梁的制作及设置
16#“工”字钢悬挑，末端长为净挑尺寸×1.25倍，末端固定及支点固定。做法如下：

二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.8/(2+1)=0.8 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.12×1.52 =0.278 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142×1.52-0.117×1.12×1.52 =-0.327 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.278×106,0.327×106)/5080=64.37 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ = 64.37 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.008=0.118 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0. 8 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.118×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.758 mm；
大横杆的最大挠度 1.758 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm及10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1) =1.200 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.893kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载及大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.038×0.82/8 = 0.004 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.893×0.8/3 = 0.505kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.509×106/5080=100.102 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =100.102 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载及大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900) = 0.008 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2= 1.378 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl（312-412/9）/72EI
νpmax = 0.997mm ；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；
小横杆的最大挠度为1.005 mm 小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333及10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×0.8/2=0.015 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.8×1.5/2 = 1.8 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.8=2.824 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1278kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×14.40 = 2.258kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NGD2= 0.3×0.8×1.5×(0.8+0.2)/2 = 1.89kN；
(3)栏杆及挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NGD3 = 0.15×0.8×1.5/2 = 0.9kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NGD4 = 0.005×1.5×14.4 = 0.108kN；
经计算得到，静荷载标准值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 5.156kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 3×0.8×1.5×2/2 =3.6 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×4.979+ 0.85×1.4×4= 10.735 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×5.156+ 1.4×3.6=11.227kN；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.44 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74，0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:
Wk1 = 0.7 ×0.5×0.74×0.214 =0.055 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.055×1.5×1.82/10=0.032kN·m；
1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N = Nd = 10.471kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值：N = N'd= 11.227kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ = 1.5；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到：φ= 0.186
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 10471.104/(0.186×489)+32055.073/5080 = 121.435 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 121.435 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 11227.104(0.186×489)=123.437 N/mm2；
立杆稳定性计算σ =123.437 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.5，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.5= 0.069kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.563kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0=6.563 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.89×10-4×205×103 =96.035 kN；
Nl = 6.563 < Nf = 96.035,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件及墙体连接。
由以上计算得到 Nl =6.563小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为及楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点墙体为1100mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2
受脚手架集中荷载N=1.2×5.156+1.4×3.6=11.227KN；
水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207KN/m

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R2=12.59KN
R3=10.798KN
R4=-0.312KN
最大弯矩Mmax=1.621KN•m
最大应力φ=M/1.05W+N/A=1.621×106/（1.05×108300）+7.927×103/2195=17.867N/mm2
水平支撑梁的最大应力计算值17.867 N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm2，满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16a号工字钢，计算公式如下：
σ = M/φb WX≤ [f]
其中φb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
Φb=（570tb/lh）×(235/fy)
经过计算得到最大应力Φb=（570tb/lh）×(235/fy)=570×10×63×235/（2400×160×235）=0.94
由于Φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到Φb值为0.77。
经过计算得到最大应力σ=1.621×106/（0.77×108300）=19.479N/mm2
水平钢梁的稳定性计算σ=19.479小于[f]=215N/mm2，满足要求！
十、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴线RUi按照下面计算
RAH=RUicos╰i
其中RUicos╰i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力
各支点的支撑力Rci=RUisin╰i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RUi=13.595KN
十一、拉绳的强度计算
钢丝拉绳（支杆）的内力计算
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=13.595KN
选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]为钢丝绳的容许拉力（KN）
Fg为钢线绳的钢线破断拉力总和（KN），查表得Fg=123KN
<--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8 <=0.85
K为钢丝绳使用安全系数K=6
得到[Fg]=17.425KN>RU=13.595KN
经计算，选择此型号钢丝绳能满足要求。
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.595KN
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为
σ = N/A≤ [f]
其中，[f]拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面的吊环应力不应大于50N/mm2
所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D={13595×4/（3.142×50×2）}1/2=13.2mm，选用Φ14mm,实际拉环选用直径D=18mm的HPB235钢筋制作。
十二、锚固段及楼板连接的计算
1、水平钢梁及楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式：h≥N/□d [fb]
其中，N为锚固力，即使用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.312KN
d为楼板螺栓的直径，d=18mm
[fb]为楼板螺栓及混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2
[f]为钢材强度设计值，取215N/mm2
h为楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度
经过计算得到h要大于312/（3.142×18×1.27）=4.344mm
螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×182×215×10-3=54.68KN
螺栓的轴向拉力N=0.312KN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683KN，满足要求！
2、水平钢梁及楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓的轴向压力，N=10.798KN
N≤（b2-□d2/4）fcc
其中，N为锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=10.798KN
d为楼板螺栓的直径，d=18mm
b为楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm
fcc为混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2
（b2-□d2/4）fcc=（902-3.142×182/4）×11.9/1000=93.362KN>N=10.798KN
经过计算得到公式右边等于93.36KN，大于锚固力N=10.80KN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！
十三、型钢悬挑卸料平台计算书（详见专项施工方案）

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