(10)吊料平台施工方案.doc

精品文档就在这里
-------------各类专业好文档，值得你下载，教育，管理，论文，制度，方案手册，应有尽有--------------
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

唐山市丰润昌盛国际酒店及商住楼工程

吊料平台施工方案

编制人： 职务职称：技术负责、工程师

审核人： 职务职称：项目经理、工程师

审批人： 职务职称：公司总工、高 工

监 理： 职务职称：项目总监、工程师

编制单位：唐山市房屋建筑安装工程总公司

监理单位：河北天鸿诚业工程管理有限公司

建设单位：唐山昌盛房地产开发有限公司

编制日期：2009年10月1日

一、 工程概况
本工程为层昌盛国际酒店及商住楼工程，项目位于唐山市丰润区新区长途汽车站以南，唐山华新纺织厂西侧，紧邻林荫路，建设单位唐山昌盛房地产开发有限公司，设计单位北京凯帝克建筑设计有限公司，施工单位唐山市房屋建筑安装工程总公司，工程总建筑面积13万平米，其中酒店为地下一层，裙房4层，主楼15层；商住楼1门、7门为27层，中间为18层带阁楼。酒店、高层住宅楼及中间地下车库系本次施工范围。
建筑物呈"三"字型布置，施工现场“三通一平”工作已基本就绪， 施工道路已基本接通。
二、平台搭设
悬挑吊料平台尺寸为4000×3000，从二层楼面开始至十九层楼面结束，平台采用50厚脚手板，悬挑结构采用18#＃槽钢，总长度为5500mm。中间按500mm宽度设置四道槽钢，伸入楼板内长度为1500mm，两道卡箍间距为1000mm，外部悬挑4000mm。槽钢采用卡箍锚板法即在浇筑混凝土前在制定位置预留Φ20圆钢，端部套丝，待混凝达到设计强度后用螺锚与圆钢拧紧固定槽钢，圆钢与槽钢接触面焊接防止槽钢水平移动。在平台前两个角点和中间两边设置钢丝绳拉结点(位置详见附图)。钢丝绳环抱上层楼面外侧梁（详见附图）。待该楼面材料拆除完毕后，将平台移上层楼面。如上下层楼面材料需同时运输时，上下两层吊料平台相应错开设置。

三、18#槽钢挑板式悬挑脚手架设计计算
型钢悬挑卸料平台计算书
丰润昌盛国际酒店及商住楼工程； 工程建设地点:唐山市丰润区；属于0结构； 地上19层； 地下1层；建筑高度：84m；标准层层高：3.8m ；
本工程由昌盛地产投资建设，北京凯帝克建筑设计有限公司设计，唐山中地勘察地质勘察，唐山诚信工程建设监理有限公司监理，唐山房建总公司组织施工；由王永远担任项目经理，周艳军担任技术负责人。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.50；
钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：18号槽钢槽口水平[ ；
次梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.80。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：3.00。

二、次梁的验算:
次梁选择 16号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：
面积 A=25.15cm2；
惯性距 Ix=934.5cm4；
转动惯量 Wx=116.8cm3；
回转半径 ix=6.1cm；
截面尺寸：b=65mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用16号槽钢槽口水平[，标准值为0.19 kN/m
Q2=0.19 kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2
Q3=2.00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：10.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.18+0.19)+1.4×2.00×0.50=1.84kN/m
P=1.4×10.00=14.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：
Mmax = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4
经计算得出: Mmax = (1.84×3.002/8)×(1-(0.002/3.002))2+14.00×3.00/4=12.57kN·m。
最大支座力计算公式:
R = [P + q(l+2m)]/2
经计算得出: R = (14.00 + 1.84×(3.00 + 2×0.00))/2 = 9.76kN
3.抗弯强度验算
次梁应力：
σ = M/γxWx ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =1.26×104/(1.05×116.80)=102.51 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =102.515 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = (570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到 φb=570×10.00×65.00×235/(3000.00×160.00×235.0)=0.77；
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb' = 1.07 - 0.282/φb ≤1.0
得到 φb' = 0.705；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =1.26×104/(0.705×116.800)=152.76 N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =152.756 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 18号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为：
面积 A=29.29cm2；
惯性距 Ix=1369.9cm4；
转动惯量 Wx=152.2cm3；
回转半径 ix=6.84cm；
截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1 = 0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m
静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.23) = 0.44kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；
2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力：
R[1] = 15.436 kN；
R[2] = 19.658 kN；
R[3] = -5.535 kN。
最大支座反力为 Rmax=19.658 kN；
最大弯矩 Mmax=10.605 kN·m；
最大挠度 ν=0.036 mm。
3.抗弯强度验算
σ = M/（γxWx） + N/A ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 σ =10.605×106/1.05/152200.0+1.97×104/2929.000=73.074 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 73.074 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
σ = M/（φbWx） ≤ [f]
其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×（235/fy）
φb=570×10.5×70.0×235/(3500.0×180.0×235.0)=0.665；
由于 φb大于0.6，应按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb ≤1.0
可得 φb'=0.646；
主梁槽钢的稳定性验算 σ = 10.605×106/(0.646×152200.00)=107.87 N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算 σ = 107.87 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi = RUisinθi
其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；
RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)；
θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi = Sin (ArcTan (3.5/(1+2.5)) = 0.707；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi；
RUi = 15.436 / 0.707 = 21.83 kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径19.5mm。
[Fg] = aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝218.5KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.82；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝8。
得到：[Fg]=22.396KN>Ru＝21.83KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=21830.261N。
拉环强度计算公式为：
σ = N/A ≤ [f]
其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径 D=[21830.3×4/(3.142×50.00×2)]1/2=16.7mm。
实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

苗木供应合同书

甲方：
乙方：周至县哑柏镇绿星苗圃
经甲乙双方协商同意， 　（以下简称甲方）从周至县哑柏镇绿星苗圃（以下简称乙方）购买银杏苗木，（用于渭政办发[2010]205号文件，渭南市区绿化），并就相关事宜达成以下协议：
一、 苗木数量：
二、 苗木规格：胸径15cm以上，主干通直，树头完整，枝条匀称、丰满，无病虫害，树形美观。
三、 苗木价格：每株计人民币
四、 该价格包括：苗木费、挖掘费、包装费、装车费、拉运费五项。合计人民币（ ）
五、 付款方式：任务完成后，10日内一次付清。
六、 有关事项：
1、 土球规格：苗木所带土球直径1.2米以上，厚度60cm以上，卸车前完整不破裂。
2、 包装规格：土球包装腰带无间隙宽度12cm以上，纵扎草绳间隙在2cm以下。绳杆高度40cm，缠冠高度2米。
3、 所有苗木必须是播种培育，均为本苗圃苗木，严禁从外省、外地调动，由此产生的不良后果，由乙方负责。
4、 乙方必须按照甲方时间、地点、数量要求按时送苗。（送苗地点，渭南市城区）并保证我县任务完成居全市前三名。
5、 苗木结算数量以接收方接收单上的数据为准，因不符合合同条款中苗木规格要求的，接收方拒绝接收的苗木由乙方自行处理。
六、本合同未尽事宜，甲乙双方同意协商解决。
七、合同条款违约，造成经济损失，由造成损失方全额赔偿。
八、本合同一式两份，甲乙双方各执一份，自签字盖章之日起生效 二0一0年十二月

---------------------------------------------------------精品 文档---------------------------------------------------------------------