土力学与地基基础4.ppt

单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,单击此处编辑母版标题样式,第四章,土的抗剪强度与地基承载力,土力学与地基基础,目 录,4.1,概述,4.2,土的强度理论与强度指标,4.3,抗剪强度指标的确定,4.4,十字板剪切试验,4.5,影响抗剪强度指标的因素,一 地基强度的意义,二 地基强度的应用,4.1,概述,地基强度的意义,根据各级荷载及其相应的相对稳定沉降值，可得荷载与沉降关系曲线，即,p-s,曲线，如图所示。从,p-s,曲线的特征可以了解不同性质土体在荷载作用下的地基破坏机理。曲线,a,在开始阶段呈直线关系，但当荷载增大到某个极限值以后沉降急剧增大，呈脆性破坏的特征；曲线,b,在开始阶段也呈直线关系，到某个极限值以后虽然随着荷载增大，沉降增大较快，但不出现急剧增大的特征；曲线,c,在这个沉降发展的过程不出现明显的拐弯点，沉降对压力的变化率也没有明显的变化。这三种曲线代表三种不同的地基破坏特征。,载荷试验的,p-s,曲线图,地基强度的意义,一、整体剪切破坏,二、局部剪切破坏,整体剪切破坏是一种在荷载作用,下地基连续滑动面的地基破坏模,式，如图,a,所示。,三、冲剪破坏,地基强度的意义,一、整体剪切破坏,二、局部剪切破坏,局部剪切破坏是一种在荷载作下,地基某一范围内发生剪切破坏的,地基破坏型式，如图,b,所示。,三、冲剪破坏,局部剪切破坏介于整体剪切破坏和冲剪破坏之间。,地基强度的意义,一、整体剪切破坏,二、局部剪切破坏,冲剪破坏是一种在荷载作用下地基,土体发生垂直剪切破坏，使基础产,生较大沉降的一种地基破坏模式，,也称刺入剪切破坏，如图,c,所示。,三、冲剪破坏,为了土木工程的安全可靠，要求地基必须同时满足下列两个条件：,1,地基变形条件。包括地基的沉降量、沉降差、倾斜与局部倾斜都不超过相关规范规定的地基变形允许值。,2,地基强度条件。在上部荷载作用下，确保地基的稳定性，不发生地基剪切,或滑动破坏。,一 地基强度的意义,二 地基强度的应用,4.1,概述,地基强度的应用,在工程实践中，与土的强度有关的工程问题，主要有以下三类：,1,土作为建筑物地基的承载力问题。本章将进行详细介绍。,2,土作为材料构成的土工构筑物的稳定性问题。,天然构筑物。为自然界天然形成的山坡、河岸、海滨等。,人工构筑物。人类活动造成的构筑物，如土坝、路基、基坑等。,3,土作为工程构筑物的环境的问题，即土压力问题。,一 抗剪强度的库仑理论,二 摩尔,-,库仑强度理论,4.2,土的强度理论与强度指标,三 土的极限平衡条件,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,如图,抗剪强度与法向应力之间的关系,砂土：,黏性土：,库伦公式：砂土的抗剪,强度,f,与作用在剪切面,上的法向压力,成比，,比例系数为内摩擦系,数；黏性土的抗剪强度,f,比砂土的的抗剪强度,增加了土的黏聚力,c,。,即：,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,剪切破坏面上的法向有效应力（,kPa,）；,、,c,分别为土的有效内摩擦角（,）和有效黏聚力（,kPa,）。,抗剪强度的有效应,力法：,根据太沙基,（,Terzaghi,）有效应力概,念，土体内的剪应力仅能,由土的骨架承担，因此，,土的抗剪强度应表示为剪,切破坏面上的法向有效应,力的函数，库仑公式应修,改为：,砂土：,黏性土：,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,如图实线所示，莫尔包线表示材料受到不同应力作用达到极限状态时，剪切破坏面上法向应力,与图莫尔破坏包线剪应力,f,的关系。土的莫尔破坏包线通常可以近似地用直线代替，如图虚线所示，该直线方程就是库仑公式表达的图方程。,莫尔破坏包线,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,莫尔圆可以表示土体中一点,的应力状态莫尔圆圆周上各,点的坐标就表示该点在相应,平面上的正应力,和剪应力,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,莫尔圆与抗剪强度之间的关系,应力圆与强度线,相离：,应力圆与强度线,相切：,应力圆与强度线,相割：,f,破坏状态,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,土体中一点达极限平衡状态时的莫尔应力圆,黏性土：,土的强度论,与强度指标,一、抗剪强度的库仑定律,二、摩尔,-,库伦强度理论,三、土的极限平衡条件,无黏性土：,c=,0,由直角三角形,ARD,外角与内角的关系可得：,2,f,=,90,+,，即,f,=45+,/2,土的强度论,与强度指标,几点结论：,1,土体剪切破坏时的破裂面不是发生在最大剪应力,max,的作用面（,=,45,）上，而是发生在与大主应力作用面成,的平面上。,2,如果同一种土有几个试样在不同的大、小主应力组合下受剪破坏，则在,图上可得到几个莫尔极限应力圆，这些应力圆的公切线就是其强度包线，这条包线实际上是一条曲线，但在实用上常作直线处理，以简化分析。,土的强度论,与强度指标,3,土体受力状态判定。由实测最小主应力,3,及公式,a,可推求土体处于极限状态时所能承受的最大主应力,1f,；同理，由实测,1,及公式,b,可推求土体处于极限平衡状态时所能承受的最小主应力,3f,。,当,1f,1,或,3f,3,时，表示达到极限平衡状态要求的大主应力大于实测状态的大主应力；或实测状态的小主应力大于维持极限平衡状态所需要的小主应力。此时，土体处于稳定状态。,当,1f,=,1,或,3f,=,3,时，土体处于极限平衡状态。,当,1f,3,时，说明土体处于失稳状态。,土的强度论,与强度指标,例题,4-1,设某土样承受主应力,1,=300kPa,，,3,=110kPa,，土的抗剪强度指标,c,=20kPa,，,=26,，试判断该土体处于什么状态？,一 直接抗剪试验,二 三轴压缩试验,4.3,抗剪强度指标的确定,三 无侧限抗压强度试验,直接抗剪实验,应变控制式直,接,剪,切,仪,实验仪器：应变控制式直接剪切仪（应变控制式，应力控制式）,直接抗剪实验,直接剪切试验结果,试样在剪切过程中剪应力,与剪切位移,之间关系见图,a,，当曲线出现峰值时，取峰值剪应力作为该级法向应力,下的抗剪强度,f,；当曲线无峰值时，可取剪切位移,4mm,时所对应的剪应力作为该级法向应力,下的抗剪强度,f,。,直接剪切试验结果,直接抗剪实验,对同一种土至少取,4,个重度和含水量相同的试样，分别在不同法向压力,下剪切破坏，一般可取垂直压力为,100,、,200,、,300,、,400kPa,，将试验结果绘制成如图,b,所示的抗剪强度,f,和法向压力,之间的关系。,直剪试验的剪切位移及剪应力计算公式如下：,L,剪切位移（,0.01mm,）；,l,手轮转一圈的位移量，一般为,l=,20,0.01mm,；,n,手轮转动的圈数；,R,测力计读数（,0.01mm,）；,试样的剪切力（,kPa,）；,C,测力计率定系数（,N/0.01mm,）；,A,0,试样的初始断面积（,cm,2,），若环刀内径,6.18cm,，其面积为,30cm,2,。,直接抗剪实验,直接抗剪实验,试验结果表明：对于黏性土，其,f,关系曲线基本上成直线关系，该直线与横轴的夹角为内摩擦角,.,在纵轴上的截距为黏聚力,c,，直线方程可用库伦公式表示；对于无其他性土，,f,与,之间关系则是通过原点的一条直线。,直接剪切试验可分为快剪、固结快剪和慢剪三种方法。,接剪切仪是目前室内土的抗剪强度最基本的测定方法，具有构造简单，操作方便等优点。,但它存在若干缺点，主要有：,剪切面限定在上下盒之间的平面，而不是沿土样最薄弱的面剪切破坏。,剪切面上剪应力分布不均匀，土样剪切破坏时先从边缘开始，在边缘发生应力集中现象，且竖向荷载会发生偏转。,在剪切过程中，土样剪切面逐渐缩小，而在计算抗剪强度时却是按土样的原截面积计算的。,试验时不能严格控制排水条件，不能量测孔隙水压力，在进行不排水剪切时，试件仍有可能排水，特别是对于饱和黏性土，由于它的抗剪强度受排水条件的影响显著，故不排水试验结果不够理想。,试验时，上、下盒之间的缝隙中易嵌入砂粒，使试验结果偏大。,直接抗剪实验,一 直接抗剪试验,二 三轴压缩试验,4.3,抗剪强度指标的确定,三 无侧限抗压强度试验,三轴压缩实验,三轴,压缩,仪,三轴压缩试验是测定土抗剪强度的一种较为完善的方法。三轴压缩仪由压力室、轴向加荷系统、施加周围压力系统、孔隙水压力量测系统等组成,三轴压缩实验,试验步骤：,1.装样,2.施加周围压力,3.施加竖向压力,三轴压缩试验原理,用同一种土样的若干个试件（三个以上）分别在不同的周围压力,3,下进行试验，可得一组极限应力圆。根据莫尔库仑理论，作一条公切线，该直线与横坐标的夹角为土的内摩擦角,.,，在纵轴上的截距为黏聚力,c,，如图所示。,三轴试验莫尔破坏强度包线图,三轴压缩实验,根据土样剪切固结的排水条件和剪切时的排水条件，三轴压缩试验可分为三种试验方法：,1,不固结不排水（,UU,试验）,试样在施加周围压力和随后施加竖向压力直至剪坏的整个试验过程中都不允许排水，这样，从开始加压直至试样剪坏，土中的含水量始终保持不变，孔隙水压力也不可能消散。这种试验方法所对应的实际工程条件相当于饱和软黏土快速加荷时的应力状况，得到的抗剪强度指标用,c,u,、,u,表示。,三轴压缩实验,2,固结不排水（,CU,试验）,总应力强度指标以,（,1f,+,3,）,/2,为圆心，,（,1f,-,3,）,/2,为半径，绘制的莫尔圆如图,中,实线所示，得到总应力强度包线，并得到总应力强度指标,c,cu,和,cu,。,如用有效应力法表示，其有效大主应力为,1,=,1,-u,，有效小主应力为,3,=,3,-u,，,以,（,1f,+,3,）,/2,为圆心，,（,1f,-,3,）,/2,为半径绘制的有效破损应力。同组试样不同,3,的有效应力圆公切线即为有效应力强度包线，如图中虚线所示，并得到有效应力强度指标,c,和,。,三轴压缩试验强度包线,三轴压缩实验,三轴试验优点是能够控制排水条件以及可以量测土样中孔隙水压力的变化,此外，三轴试验中试件的应力状态也比较明确。常规三轴压缩试验的主要缺点是试样所受的力是轴对称的，但在工程际中土体的受力情况并非属于这类轴对称的情况,。,三轴压缩实验,3,.,固结排水剪（,CD,试验）,在施加周围压力,3,时允许排水固结，待固结稳定后，再在排水条件下施加竖向压力直至试件剪切破坏。得到的抗剪强度指标用,cd,、,d,表示。,例题,4-2,某饱和黏土在三轴仪中进行固结不排水试验，三轴室的压力,3,=210kPa,，得有效应力抗剪强度参数,c,=22kPa,，,=20,o,，破坏时测得孔隙水压力,u,=50kPa,，试问破坏时轴向增加多少压力？,三轴压缩实验,一 直接抗剪试验,二 三轴压缩试验,4.3,抗剪强度指标的确定,三 无侧限抗压强度试验,无侧限抗压强度试验,试验仪器：,无侧限压力仪,试验时，在不加任何侧向压力情况下，对圆柱体试样施加轴向压力，直至试样剪切破坏为止。,无侧限抗压强度试验,由无侧限抗压强度试验所得的极限应力圆的水平切线就是,破坏包线，即有,f,=c,u,=,q,u,/2,式中,f,土的不排水抗剪强度（,kPa,）；,c,u,土的黏聚力（,kPa,）；,q,u,无侧限抗压强度（,kPa,）。,4.4,十字板剪切试验,前面介绍的三种试验方法都是室内测定土的抗剪强度的方法，这些试验方法都要求事先取得原状土样，但由于试样在采取、运送、保存和制备等过程中不可避免地受到扰动，土的含水量也难以保持天然状态，特别是对于高灵敏度的黏性土，因此，室内试验结果对土的实际情况的反映就会受到不同程度的影响。原位测试时的排水条件、受力状态与土所处的天然状态比较接近。在抗剪强度的原位测试方法中，国内广泛应用的是十字板剪切试验，这种试验方法适合于在现场测定饱和黏性土的原位不排水抗剪强度，特别适用于均匀饱和软黏土。,4.4,十字板剪切试验,十字板剪力仪的构造如图所示。试验时，先把套管打到要求测试的深度以上,750mm,，并将套管内的土清除，然后通过套管将安装在钻杆下的十字板压入土中至测试的深度。由地面上的扭力装置对钻杆施加扭矩，使埋在土中的十字板扭转，直至土体剪切破坏，破坏面为十字板旋转所形成的圆柱面。,4.4,十字板剪切试验,设土体剪切破坏时所施加的扭矩为,M,max,，则它应该与剪切破坏圆柱面（包括侧面和上、下面）上土的抗剪强度所产生的抵抗力矩相等，即,M,max,剪切破坏时的扭矩（,kNm,）；,V,、,H,分别为剪切破坏时圆柱体侧面和上下面土的抗剪强度（,kPa,）；,D,、,H,十字板的直径和高度（,m,）。,4.4,十字板剪切试验,天然状态的土体是各向异性的，,V,H,，但实用上为了简化计算，假定土体为各向同性体，即,V,=,H,=,f,，则上式可写成,式中,f,在现场由十字板测定的土的抗剪强度（,kPa,）；其余符号同前。,通常认为十字板剪切试验为不排水剪切试验。因此，其试验结果与无侧限抗压强度试验结果接近。饱和软土不排水剪切,u=,0,则,f,=,q,u,/2,4.4,十字板剪切试验,十字板剪切试验直接在现场进行试验，不必取土样，故土体所受的扰动较小，被认为是比较能反映土体原位强度的测试方法，在软弱黏性土的工程勘察中得到了广泛应用。但如果在软土层中夹有薄层粉砂，测试结果可能失真或偏高。用有效应力法对饱和土体进行强度计算和稳定分析时，需估计外荷载作用下土体中产生的孔隙水压力。英国,A.W.,斯肯普顿（,Skempton,，,1954,）首先提出孔隙压力系数的概念，用以表示孔隙水压力的发展和变化，他认为土中的孔隙水压力不仅是由于法向应力产生，而且剪应力的作用也会产生新的孔隙水压力增量。根据三轴试验结果，引用孔隙压力系数,A,和,B,，建立了轴对称应力状态下土中孔隙压力与大、小主应力之间的关系。,4.4,十字板剪切试验,下图单元土体中孔隙压力的发展。,a,表示在地基表面瞬时施加一分布荷载，在地基中某点,M,产生附加应力增量,1,和,3,（不考虑,2,的影响）。图,b,是土样在室内三轴试验模拟,M,点的应力发生的情况。,M,点瞬时（不排水条件）承受,1,和,3,的应力条件，可以分解为两个过程：增加周围均匀压力,3,；轴向增加偏应力,1,3,。因此，,M,点产生的孔隙水压力,u,等于,3,引起的孔隙水压力,u,1,和由（,1,3,）引起的,u,2,之和。,4.4,十字板剪切试验,令孔隙水压力参数：,B=u,1,/,3,，,BA=u,2,(,1,-,3,),，则,M,点的孔隙水压力,u,可用下式表示：,u,=B,3,+B A,(,1,-,3,),或者写成一般的全量表达式：,u=B,3,+B A,(,1,-,3,),式中,A,、,B,分别为不同应力条件下的孔隙压力系数。,孔隙水压力参数,A,和,B,与土的性质有关，可以在室内三轴试验中测定。,4.4,十字板剪切试验,试验表明，孔隙水压力参数,B,与土的饱和度有关，当土完全饱和时，孔隙中的水是不可压缩的，根据有效应力原理得到，,B,1,；当土是干燥时，孔隙中的空气的压缩系数无穷大，得到,B,=0,，所以,B,的变化范围在,0,1,之间。,孔隙水压力参数,A,表示在偏应力增量作用下的孔隙水压力参数，它随偏应力增加呈非线性变化，高压缩性土的,A,值比较大。它的变化范围比较复杂，可参考下表的数值。超固结土在偏应力作用下将发生体积膨胀，孔隙水压力,u,2,可能很小甚至会出现负值；欠固结土或结构性很强、灵敏度很高的土，在偏应力作用下发生体积收缩，产生附加应力，孔隙水压力,u,2,会很大，甚至大于所施加的剪应力。因此，,A,值可以小于零，也可以大于,1,。,4.4,十字板剪切试验,对于,A,值很高的土，应特别注意由于扰动或其他因素引发很高的孔隙水压力而造成工程事故。,在实际工程中更关心的是土体在剪损时的孔隙水压力参数,A,f,，故常在试验中监测土样剪坏时的孔隙水压力,u,f,，相应的强度值为,(,1,-,3,),f,，所以对于饱和土可得,4.4,十字板剪切试验,例题,4-3,某无黏性土饱和试样进行排水剪试验，测得,c,=0,、,=31,，如果对同一试样进行固结不排水剪试验，施加的周围压力,3,=200kPa,，试样破坏时的轴向偏应力,(,1,-,3,),f,180kPa,。试求破坏时的孔隙水压力,u,f,和孔隙水压力参数,A,f,。,4.5,影响抗剪强度指标的因素,土的抗剪强度受到多种因素影响，归纳起来，主要是土的性质（如土的颗粒组成、原始密度、黏性土触变性等）和应力状态（如前期固结压力等）两个方面。,4.5,影响抗剪强度指标的因素,1,矿物成分砂土中石英矿物含量多，内摩擦角,大；云母矿物含量多，则内摩擦角,小。对黏性土而言，不同的黏土矿物具有不同的晶格构造，它们的稳定性、亲水性和胶体特性也各不相同，因而对黏性土的抗剪强度（主要是对内聚力）产生显著的影响。一般来说，黏性土的抗剪强度随着黏粒和黏土矿物含量的增加而增大。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,2,土的颗粒形状、大小及级配一般来说，若土的颗粒越粗、形状越不规则、表面越粗糙，则其内摩擦角,越大，因而其抗剪强度也越高。土的级配良好，内摩擦角,大；土粒均匀，内摩擦角,小。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,含水量的增高一般将使土的抗剪强度降低。这种影响主要表现在两方面：一是水分在较粗颗粒之间起着润滑作用，使摩阻力降低；二是黏土颗粒表面结合水膜的增厚使原始内聚力减小。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,但试验研究表明，砂土在干燥状态时的内摩擦角,值与饱和状态时的内摩擦角,值差别很小（仅差,1,2,），即含水量对砂土的抗剪强,度的影响是很小的。而对黏性土来说，含水抗量对抗剪强度有重大影响。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,图,4-17,表示黏土在相同的法向应力,度强下的不排水抗剪强度随含水量的增高而急剧下降的情况。通常在雨后容易出现山体滑坡，其主要原因就是雨水入渗使山坡土中含水量,0w,缩塑液含水率增加，降低了土的抗剪强度，从而导致山坡限限限失稳滑动。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,一般来说，土的原始密度越大，其抗剪强度就越高。对于粗颗粒土（例如，砂性土）来说，密度越大则颗粒之间的咬合作用越强，因而摩阻力就越大；对于细颗粒土（黏性土）来说，密度越大意味着颗粒之间的距离越小，水膜越薄，因而原始内聚力也就越大。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,下图表示不同密实程度的同一种砂土在相同周围压力,3,下受剪时的应力一应变关系的体积变化。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,从图中可见，密砂的剪应力随着剪应变的增加而很快增大到某个峰值，而后逐渐减小一些，最后趋于某一稳定的终值，其体积变化开始时稍有减小，随后不断增加（呈剪胀性）；而松砂的剪应力随着剪应变的增加则较缓慢地逐渐增大并趋于某一最大值，不出现峰值，其体积在受剪时相应减小（呈剪缩性）。所以，在实际允许较小剪应变的条件下，密砂的抗剪强度显然大于松砂。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,黏性土的强度会因受扰动而削弱，但经过静置又可得到一定程度的恢复，对黏性土的这一特性称为触变性，如图所示。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,由于黏性土具有触变性，故在黏性土地基中进行钻探取样时，若土样受到明显的扰动，则试样就不能反映其天然强度，土的灵敏度愈大，这种影响就愈显著；又如在灵敏度较高的黏性土地基中开挖基坑，地基土也会因施工扰动而发生强度削弱。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,黏性土的触变性对强度的影响是应值得注意的。另一方面，当扰动停止后，黏性土的强度又会随时间而逐渐增长。如在黏性土中进行打桩时，桩侧土因受到扰动而导致强度降低，但在停止打桩以后，土的强度则逐渐恢复，桩的承载力也随之逐渐增加，这种现象是土的触变性影响的表现。这种土未经处理不能作为动力基础。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,土的受压过程所造成的受力历史状态对土体强度的试验结果也有影响。上图为不同的压缩曲线与相应的强度包线。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,曲线,A,，,B,，,C,分别为初始压缩曲线、卸荷曲线以及再压缩曲线；相应地，,A,s,表示正常固结土的强度包线，,B,s,，,C,s,均为超固结土的强度包线。对于卸荷点,a,来说，,B,和,C,两曲线上的各点如,b,，,c,均处于超固结状态，它们的强度值将分别在,B,s,和,C,s,曲线上找到对应的位置。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,从图可见，,a,，,b,，,c,三点的垂直压力,p,相同，但因应力历史不同，,b,点的强度大于,c,点的强度，更大于,a,点的强度，,A,s,，,B,s,，,C,s,三曲线的强度参数,c,，,值也各不相同。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,4.5,影响抗剪强度指标的因素,以，考虑了应力历史影响的强度包线实际上应是两条直线组成的折线所构成，其间有一个转折点，如图中的虚线、以及,c,点所示，,c,点所对应的竖向压力是前期固结压力。,一、土的性质,二、土的含水量,三、原始密度的影响,四、黏性土触变性的影响,五、土的应力历史的影响,