悬挑脚手架专项方案.docx

一、编制依据
1.1《建筑施工手册》第四版；
1.2《建筑施工计算手册》；
1.3《钢结构设计规范》GB517-23；
1.4《建筑结构荷载规范》GB509-21；
1.5《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》；
1.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-21；
1.7《建筑地基基础设计规范》GB507-22；
1.8《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
二、工程概况及特点
2.1工程简介
应力管桩基础，结构形式为剪力墙结构。
2.2工程建设概况
三、脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量、安全等要求，故在选择方案时，
应充分考虑以下几点：
3.1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
3.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
3.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
3.5综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
3.6结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
a. 四层楼面以下采用钢管落地脚手架。
b. 四层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架。
16层（13#楼〜16#楼）分两个悬挑段：悬挑段A（四层8.960m ~十层
26.960m），悬挑段B （十层26.960m〜构架顶49.5m ）；
11层（12#楼）设置一个悬挑段，为悬挑段A1（五层12.260m〜构架顶 34.8m）。
四、悬挑脚手架材料选择
4. 1本工程水平悬挑梁采用16号工字钢，其钢材强度等级为
Q235-A，钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
4.2搭设脚手架的钢管选用外径48mm，壁厚3mm，钢材强度等级为Q235-A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管均有出厂合格证。脚手架施工前将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，才在施工中使用。搭设架子前均进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。
4.3扣件为可锻铸造扣件，均符合《钢管脚手架扣件》GB5831-26的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，均无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格与钢管相匹配，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不破坏。如使用旧扣件时，扣件均取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后才在施工中使用。
4.4脚手板、脚手片采用符合有关要求。
4.5安全网采用20目/1顷2密目式安全网，已做耐贯穿试验不穿透，1.6 x1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，满足环境效果要求。使用阻燃的安全网均有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。
4.6连墙件材料采用钢管，其材质均符合现行国家标准《碳素钢结
构》(GB 7-88 )中Q235A钢的要求。
4.7主要材料使用计划表
名称
数量
规格
工字钢
130吨
16#a
6米钢管
750吨
①48 x 3.5
1米钢管
36吨
①48 x 3.5
脚手板(冲压钢脚手
板)
35 吨

密目安全网
120 m2
20 目 /1cm2
直角扣件
1680 个

旋转扣件
15 个

对接扣件
360 个

钢丝绳15.5
5760m

钢丝绳17
63m

卡具
96 套

花篮螺栓
150 个

尼龙绳
24 kg

踢脚板
80m

灭火器
3个

钢筋吊环
45 个

钢筋压环
90 个

5厚钢板
13m2

4.8主要设备使用计划表
机具名称
数量
备注
架子扳手
250把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
30把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链
35把
调整架子水平弯曲度

五、脚手架搭设劳动力安排
5.1为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要20〜30人，均有上岗作业证书。
5.2建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
5.3外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
六、悬挑式脚手架搭设方案
6.1工艺流程
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）-安装悬挑梁（工字钢）一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一第一步、二步大横杆、小横杆-钢管斜撑-三、四步大、小横杆-连墙件-接立杆-
剪刀撑T绑扎桥架、铺脚手板T扎防护栏杆T扎安全网T循环搭设。
6.2构造要求
a）采用［16#a工字钢，自重为170N /m，搭设高度H=18m和22.5m,立杆横距b（架宽）=1.0m,立杆纵距L=1.5m,大横杆步距1.8m,铺竹脚手板2层，同时施工2层，施工荷载QK=2.7kN/m2,连墙杆布置为两步三跨。密目网全封闭。
b）脚手架每一纵距一步内只有一根小横杆，在立杆与大横杆的交点
处，小横杆伸出外排杆1mm，伸出150mm,里排立杆距墙3mm。
c）由于满铺脚手板，所以应在原有两根小横杆中间再加一根，同时还要增加2个扣件。
d）按照规定，作业层外排架临时防护为两道防护栏杆，原有一道大
横杆，需再增加一道大横杆及一个扣件。
e）剪刀撑按水平4跨垂直4步一组设置，两杆交叉与地面成450角。
f）悬挑架结构应满布剪刀撑。
g）连墙件采用主体预埋钢管，用槽钢将脚手架与主体连接，预埋槽钢以高出砼面20cm为宜。
6.3悬挑架搭设技术措施
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
a--内排架距陶墙长度lb-3Z杆的横距或排距
Z1--第一道玄悖距离堵的距离
m --县挟梁锚固长度t-忌挑梁悬桃长度
悬挑脚手架侧面图
悬挑架正立面图

直3.6m，水平4.0m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。
(2) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开5mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3 )立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1 / 4。
大横杆、小横杆设置
(1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
(3)大小横杆连接构造要求

剪刀撑

脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
脚手板、脚手片的铺设要求
(1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为2mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
防护栏杆
(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2) 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
连墙件
(1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。
楼层高度超过4m,则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
(2) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角】米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
(4) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。
架体内封闭
(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为2mm，如因结构设计的限制大于2mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-2mm、外径(^ 40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
七、悬挑式脚手架防护措施
7.1脚手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢固地拉结，并加设顶撑使之同时承受拉力和压力，保证架体与建筑物之间连接牢固，不摇晃、不倒塌。拉接点禁止设在工程围护结构上，拉接杆要设在靠近节点位置20cm范围以内，并且与大横杆扣紧。在立柱或梁上预埋①10钢筋，拉筋采用①6钢筋。双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数为4根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角为45°--60°。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于50cm，要用三只扣件，两头要大于10cm，剪刀撑最下部距地面10cm。剪刀撑沿脚手架连续设置，其间距不大于20cm。
7.2竹笆脚手板应按其主竹筋垂直纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
7.3密目网必须使用获得省安监总站准用证的产品，要从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧，密目网的绑扎要用尼龙绳每孔一扎。
7.4安全网的设置：从脚手架底部开始全部用密目式安全网全封闭，密目网要设在外排立杆的里侧。密目网的绑扎要用尼龙绳环形绑扎或用短绳每孔一绑。施工层要设随层网，设18cm高的连续挡脚板，挡脚板要用铁丝绑在立杆上。设0.6m和1.2m高防护栏杆两道，防护栏杆
8.4外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工 安全。
8.5外脚手架严禁钢竹、钢木搭设，禁止扣件、绳索、铁丝等混用。
8.6外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
8.7严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大
于 2.7KN/m2.
8.8控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在40〜
50N-m
范围内。
8.9严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使
施工荷载内、外传递平衡。
8.10保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉接，不得截断
架体。
8.11钢脚手架再架设和使用期间，要严防与带电体接触。钢脚手架需
要穿过或靠近380V以内的电力线路，距离在2山以内时，应采取可靠的绝缘措施。
8.12在钢脚手架上施工的电焊机和混凝土振动器等，要放在干燥木板
上。操作者要戴绝缘手套，经过钢脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。
8.13采用直径30mm，壁厚3mm的镀锌钢管设置避雷针。
8.14采用截面为16mm2铜导线，按照脚手架每40m设置一根接地线。接地线的连接保证接触可靠。
九、悬挑式脚手架拆除安全技术措施
9.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
9.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应专人指挥，禁止非作业人员进入。
9.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系好好全带、扎裹图腿、穿软底防滑鞋。
9.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，尔后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
9.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
9.6连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
9.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人由关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
9.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9.9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9.10拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回
收处理。
9.11其他安全技术措施参见《安全生产专项施工方案》。
附：《悬挑式脚手架计算书》
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
(JGJ130-21 )。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为©48 x 3.0,
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用［16b号槽钢U水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。拉杆采用钢管。
一、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150 x 1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值 Q=3.0 x 1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2 x 0.038+1.2 x 0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4 x 1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
%q2
1. Jii~ ~_~11
—t-—r-t—，t
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2. 抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下：
Mg =0.0跚『+0.1虹尸
跨中最大弯矩为
M1=(0.08 x 0.109+0.10 x 1.470) x 1.52
支座最大弯矩计算公式如下：
昭蜒=-0.10^2-0.117^/2
支座最大弯矩为
M2=-(0.10 x 0.109+0.117 x 1.470) x 1.52
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
^=0.412 x 106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3. 挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：
= 0.677-^—+ 0.990-^—
1^71^7
静荷载标准值 q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677 x 0.091+0.990 x 1.050) x 15.04/(1 x 2.06 x 105 x
107780.0)=2.511mm
大横杆的最大挠度小于15.0/150与10mm，满足要求！
二、小横杆的计算：
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1. 荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038 x 1.5=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150 x 1.050 x 1.5/3=0.079kN
活荷载标准值 Q=3.0 x 1.050 x 1.5/3=1.575kN
荷载的计算值 P=1.2 x 0.058+1.2 x 0.079+1.4 x
1.575=2.369kN
I
I JI
小横杆计算简图
2. 抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯
矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
=g尸侣
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
质g
M=(1.2 x 0.038) x 1.0502/8+2.369 x
#=0.835 x 106/4491.0=186.9N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3. 挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠
度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0 x 0.038 x 1050.4/(384 x 2.060 x 105 x 107780.0)=0.03mm
集中荷载标准值 P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350 x 1050.0 x(3 x 1050.02-4 x 1050.02/9)/(72 x 2.06 x 105
x 107780.0)=3.167mm
最大挠度和
V=V1+V2=3.194mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm，满足要求！
三、扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):
R < Rc
其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038 x 1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150 x 1.050 x 1.5/2=0.118kN
活荷载标准值 Q=3.0 x 1.050 x 1.5/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2 x 0.040+1.2 x 0.118+1.4 x
2.362=3.498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;
四、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248
NG1 = 0.125 x 16.8=2.097kN
(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150 x 3 x 1.5 x (1.050+0.3)/2=0.456kN
(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150 x 1.5 x 3/2=0.338kN
(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.5
NG4 = 0.5 x 1.5 x 16.8=0.126kN
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.016kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施
工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.0 x 2 x 1.5 x 1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
件0.7,《吧
其中W0基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》
(GB509-21)的规定采用：W0 = 0.450
Uz
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》

(GB509-21)的规定采用：Uz = 1.250
Us ——风荷载体型系数：Us = 1.2
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 x 0.450 x 1.250 x 1.2 =0.472kN/m2。
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
2/10
其中 Wk
风荷载基本风压标准值(kN/m2);
la
立杆的纵距(m);

h——立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算：
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.23kN;
步一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19;
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm;
10 —— 计算长度（m）,由公式l0 = kuh确定，l0=3.12m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W ——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；
ct钢管立杆受压强度计算值（N/hiM）；经计算得到打=
127.36
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.N/mm2；
仃＜ [f],满足要求！
2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.24kN；
跳——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19；
i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
10 —— 计算长度（m），由公式10 = kuh确定，10=3.12m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W ——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；
MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =0.273kN.m；
ct钢管立杆受压强度计算值（N/mni2）；经计算得到打=
175.86

[f]
钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.N/mm2;
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求！
六、连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 x wk x Aw
wk风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2;
Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =
3. 60 x 3. = 10. 8m2;
No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN); No
= 5.0
经计算得到Nlw = 7. 144kN,连墙件轴向力计算值Nl = 12. 144kN
连墙件轴向力设计值Nf = ©A[f]
其中跳一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i = 30. /1. 60的结果查表得到© = 0. 95;
A = 4.24cm2; [f] = 205.N/mm2。
经过计算得到Nf = 82. 709kN
Nf>Nl,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl = 12. 144kN大于扣件的抗滑力8. 0kN,不满足要求！

连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体3mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1450mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3,
截面积A = 25.15cm2。
受脚手架集中荷载P=10.23kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2 x 25.15 x 0.01 x 7.85 x 10=0.24kN/m

悬挑脚手架示意图
10.23kN
50 1450 1 30.
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
1115

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
1.077
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
0.204
0.2

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=11.086kN,R2=10.451kN,R3=-0.4kN
最大弯矩
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.833 x 106/(1.05 x 1168.0)+3.215
X 10/2515.0=16.226N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用[16b号槽钢U水平，计算公式如下
其中©b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
」57。姑235
经过计算得到 ©b=570 x 10.0 x 65.0 x 235/(1450.0 x 160.0 x
235.0)=1.60
由于怔大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB517-23)附录B其值
用©b'查表得到其值为0.893
经过计算得到强度 £7=1.83 x 106/(0.893 x 1168.)=17.57N/mm2;
a < [f],满足要求！
九、拉杆的受力计算：
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
汽疵=£汽负。。泌
其中RUicos^i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisin$i
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=11.543kN
十、拉杆的强度计算：
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.543kN
拉杆的强度计算：
上面拉杆以钢管1.0 x 10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算:cr=N/A < [f]
其中N ——斜拉杆的轴心压力设计值，N = 11.54kN;
A ——斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2;
寸一一斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是3.87
N/mm2;
[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2;
受拉斜杆的稳定性计算< [f],满足要求！
斜撑杆的焊缝计算：
斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为斜撑杆的轴向力，N=11.543kN;

lwt为焊接面积，取2984.52mm2;
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2;
经过计算得到焊缝抗拉强度= 11543.18/2984.52 = 3.87N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！
十一、锚固段与楼板连接的计算：
1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.451kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混
凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10451 x 4/(3.1416
50x2)]1/2=12mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中N ——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.45kN;
d楼板螺栓的直径，d = 16mm;
[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
1.5N/mm2;
h ——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 10451.23/(3.1416 x 16 x 1.5)=138.6mm。
3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N ——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.45kN;
d楼板螺栓的直径，d = 16mm;
b ——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm;
fcc ——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2;
经过计算得到公式右边等于84.2kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求！