T梁张拉计算公式.docx

*拉顺序：N1（1%）-N2（50%）-N3（1%）-N2（1%）
1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN

阶段1（10%）
阶段2（20%）
阶段3（50%）
阶段 4（1%）
*拉控制力（KN）
97.7
195.3
488.3
976.5
油压表读书Y（Mpa）
2.42
4.54
10.91
21.52
一端伸长量（mm）
68.35+4.29（工作长度）
理论伸长量（mm ）
145.28

阶段1（10%）
阶段2（20%）
阶段3（50%）
阶段 4（1%）
*拉控制力（KN）
97.7
195.3
488.3
976.5
油压表读书Y（Mpa）
2.21
4.34
10.73
21.37
一端伸长量（mm）
68.35+4.29
理论伸长量（mm ）
145.28
2、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN

阶段1（10%）
阶段2（20%）
阶段3（50%）
阶段 4（1%）
*拉控制力（KN）
117.18
234.36
585.9
1171.8
油压表读书Y（Mpa）
2.84
5.39
13
25.77
一端伸长量（mm）
68.54+4.29
理论伸长量（mm ）
145.66

阶段1（10%）
阶段2（20%）
阶段 3（1%）
阶段 4（1%）
*拉控制力（KN）
117.18
234.36
585.9
1171.8

油压表读书Y（Mpa ）
2.63
5.19
12.85
25.63
一端伸长量（mm ）
68.54+4.29
理论伸长量（mm ）
145.66
3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN

阶段1 (10%)
阶段2 (20%)
阶段3(50%)
阶段 4 (1%)
*拉控制力（KN）
117.18
234.36
585.9
1171.8
油压表读书Y（Mpa ）
2.84
5.39
13
25.77
一端伸长量（mm ）
68.37+4.29
理论伸长量（mm ）
145.31

阶段1 (10%)
阶段2 (20%)
阶段 3 (1%)
阶段 4 (1%)
*拉控制力（KN）
117.18
234.36
585.9
1171.8
油压表读书Y（Mpa ）
2.63
5.19
12.85
25.63
一端伸长量（mm ）
68.37+4.29
理论伸长量（mm ）
145.31
锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；

伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（1%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、*拉力的计算：
根据设计图纸提供*15.2钢铰线：
公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，

*拉控制应力：ocon=0.75fpk=0.75 x1860=1395Mpa ;
单根钢铰线截面积查钢绞线质量证明书）为：Ap=140mm 2
单根钢铰线的*拉力为：P= ccon xAp=1395 x140=195.3KN
单束（5根）钢铰线*拉力为：P =195.3 x5=976.5KN7
单束（6根）钢铰线*拉力为：P=195.3x6=1171.8KN
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二、理论伸长值的计算：
1、根据《公路桥涵施工技术规*》（JTG/T F50-2011 ）提供公式:
理论伸长值：但=PpL/ApEp
预应力筋平均*拉力计算式：
（1）预应力筋为直线时P广P
（2）预应力筋为曲线时Pp =P[1-e*+）q/（ k* +）0
其中：Pp：平均*拉力（N ）
L：预应力筋的长度（mm ）
Ap :预应力筋的截面积（mm 2）
Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm 2即Mpa ）
P：预应力钢绞线*拉端的*拉力（N ）*:从*拉端至计算截面孔道长度（m ）

&从*拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数
N：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数
2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：
钢铰线弹性模量Ep=1.95 xlOsMpa ;
锚具变形、钢筋回缩按6mm （一端）计算；
塑料波纹管摩阻系数成0.25，偏差系数K= 0.15;
钢绞线一端工作长度为：0.6m, 一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算
1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
段落
角度
长度
L1
0
5984
L2
0.1059rad
2118
L3
0
1590

设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸
长量计算如下:

① L=5.984m0=0
1
KL1+ =0.15 x5.984+0=0.8976
e*+ )=0.99106
*拉端力 P=976.5 KN
终点力 P1=P xe*+)0= 967.8KN
平均*拉力 Pp = P[1-e(k*+ 0/( k* +0 =972.1KN
但，=^L=P L/AE1p 1 p p
=42.62mm
② L2=2.118m0=0.1059
KL2+ =0.15 x2.118+0.25x0.1059=0.029652
e-(k*+ )=0.97078
*拉端力 P=P 1=967.8KN
终点力 P2= P xe-(k*+)= 939.5KN
Pp =P [1-Wk*+ 0/( k* +0 =953.6KN
但2，= Z^=PpL2/ApEp
=14.80mm
③ L3=1.590m0=0
.
KL3+ ^0.15 x1.590+0=0.239
e*+ )=0.99762
*拉端力 P=P 2=939. 5KN
终点力 P3= Pxe*+ 冷=937.3KN
Pp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =938.4KN
但广 ^=PpL3/ApEp
=10.93mm
一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 35mm
所以计算理论伸长值气广2*但=136.7mm
2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
段落
角度
长度
L1
0
3877
L2
0.09965rad
1993
L3
0
3902

设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸
长量计算如下:

① L=3.877m0=0
1
KL1+ =0.15 x3.877+0=0.58155
e*+ ）=0.99420
*拉端力 P=1171.8KN
终点力P1=P xe-（k*+ ）e= 1165KN
平均*拉力 Pp = P[1-e（k*+ 0/（ k* +0 =1168.4KN
但，=^L=P L/AE1p 1 p p
=27.65mm
② L2=1.993m0=0.09965
KL2+ =0.15 x1993+0.25 x0.09965=0.027902
e-（k*+ ）=0.97248
*拉端力 P=P 1=1165KN
终点力 P2= P xe-（k*+）= 1132.9KN
Pp =P [1-Wk*+ 0/（ k* +0 =1148.9KN
但2，= Z^=PpL2/ApEp
=13.98mm
③ L3=3.902m0=0
.
KL3+ ^0.15 x3.902+0=0.585
e*+ )=0.99416
*拉端力 P=P2=1132.9KN
终点力 P3= Pxe*+ 冷=1126.3KN
Pp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =1129.6KN
但广 ^=PpL3/ApEp
=26.91mm
一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 54mm
所以计算理论伸长值^N1=2*但=137.08mm
3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
段落
角度
长度
L1
0
1832
L2
0.0724rad
1448
L3
0
6475

设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸
长量计算如下:

① L=1.832m0=0
1
KL1+ =0.15 x1.832+0=0.2748
e*+ )=0.99726
*拉端力 P=1171.8KN
终点力 P1=P xe*+)0= 1168.6KN
平均*拉力 Pp = P[1-e(k*+ =/( k* += =1170.2KN
但，=^L=P L/AE1p 1 p p
=13.09mm
② L2=1.448m*0.0724
KL2+ =0.15 X1448+0.25 x0.0724=0.020272
e-(k*+ )=0.97993
*拉端力 P=P 1=1168.6KN
终点力 P2= P xe-(k*+ = 1145.1KN
Pp =P [1-Wk*+ =/( k* += =1156.8KN
但2，= Z^=PpL2/ApEp
=10.23mm
③ L3=6.475m*0
.
KL3+ ^0.15 x6.475+0=0.971
e*+ )=0.99033
*拉端力 P=P 2=1145.1KN
终点力 P3= Pxe*+ 冷=1134.1KN
Pp = P2[1-e-(k*+)G/( k* +)0 =1139.6KN
但广 ^=PpL3/ApEp
=45.05mm
一端伸长量但=四/ 但2+但3 =68. 37mm
所以计算理论伸长值^N1=2*但=136.74mm