中空区域施工平台方案.doc

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目录
第一章、 工程概况 - 2 -
第二章、 脚手架布置搭设方案 - 2 -
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目录
第一章、 工程概况 - 2 -
第二章、 脚手架布置搭设方案 - 2 -
第三章、 脚手架钢平台施工方案 - 2 -
1. 情况分析 - 2 -
2. 施工部署 - 2 -
2.1 施工设想 - 2 -
2.2 工字钢平台布置 - 2 -
2.3 槽钢斜撑布置 - 3 -
2.4 平台上操作架搭设 - 3 -
2.5 悬挑钢梁施工 - 6 -
2.6 下层安全兜网支设 - 7 -
3. 计算复核 - 7 -
3.1 工字钢梁负荷验算 - 8 -
3.2 悬挑钢梁计算 - 9 -
第四章、 钢平台拆除 - 11 -
第五章、 钢平台搭、拆过程中的安全措施 - 13 -
第六章、 应急保证措施 - 14 -
6.1本工程现场突发事故常设领导小组为： - 14 -
6.2应急电话 - 14 -
6.3应急物资准备 - 14 -
6.4应急处理措施 - 14 -
附件1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 - 16 -
附件2、扣件钢管楼板模板支架计算书 - 23 -
附件3：中空区域钢平台钢梁计算 - 29 -
附件4:悬挑钢梁C-C剖面计算 - 35 -
附件5:D-D剖面悬挑钢梁计算 - 40 -

第一章、 工程概况
杭政储出[2007]17#地块商品住宅及商业金融用房一期工程位于杭州市钱江新城，东面为望江路，邻规划上城区政府和杭州广电中心。南面为鲲鹏路，西面为闻潮路，北靠新塘河和富春江路。工程占地面积32149㎡，总建筑面积约114129.63㎡，其中地上建筑面积90143.63㎡，地下建筑面积23986㎡，建设单位为杭州绿城海企房地产开发有限公司，由五栋100m高层住宅及商铺组成。
五幢住宅楼中5#、6#、7#、9#楼的外形尺寸为26.8×13.2m，8#楼外形尺寸为167.66×16.2m，均为地上三十层（最高）地下一层。8#楼8-27轴与8-29轴间距为9.8m，地上18层（楼板标高+57.65m）以下该部分为中空区域，19层（楼板标高+60.08m）以上存在楼板，将两侧结构连接起来，在整个立面形成“n”形。

第二章、 脚手架布置搭设方案

主楼以外地下室顶板梁底模板支撑间距一览表 (未注单位为m)
楼 层
梁截面
尺寸
(mm)
支撑
净高
梁两侧立杆纵距
（与梁平行方向）
梁两侧立杆横距
（与梁垂直方向）
梁底模木枋根数
（与梁平行）
梁底模木枋下
小横杆间距
（与梁垂直）
梁底模水平杆下
大横杆间距
（与梁平行）
水平杆
步距
备注
8#楼19层中空区域上方梁支撑参数（57.65~60.8m）

500*1000
2.53
0.9
1.0
3
0.3
1.2
1.5
计算书见附件？
480*1000
2.53
0.9
1.0
3
0.3
1.2
1.5
计算书见附件？
240*800
2.53
0.9
1.0
3
0.3
1.2
1.5
计算书见附件？

板底模板支撑间距一览表 (未注单位为m)
楼 层
板厚度
尺寸
(mm)
支撑
净高
板下立杆纵距
板下立杆横距
板底木枋间距
板底模木枋下大横杆间距
水平杆
步距
备注
8#楼19层中空区域上方梁支撑参数（57.65~60.8m）
180
2.53
0.9
1.0
0.3
0.9
1.5
计算书见附件？

梁、板模采用九夹板配置。模板支撑均采用φ48×3.25mm钢管搭设室内满堂脚手架。
梁和楼板底模板钢管立杆纵横向间距均设计为0.9×1.0m，对于框架梁，由于截面较大梁，可在梁底增设一排立杆与满堂脚手架连接。
剪刀撑设置如下：所有框架梁中部下方（指每一柱跨）沿梁纵向至少设置一道剪刀撑，所有外围满堂架每一柱跨设置一道剪刀撑，输送泵伸出砼浇筑作业层楼面的水平管所经过的每块板跨均需设置剪刀撑。
扫地杆设置如下：所有外围框架梁下两（或三）排支撑立杆下都要设置与框架梁纵向相一致的两（或三）排通长扫地杆，并且每隔一根立杆设置与框架梁纵向垂直相交的一根至少能将框架梁下立杆连接起来的扫地杆，所有剪刀撑下脚都必须有扫地杆与之相连接。梁和楼板底模板支撑架见下页图。

第三章、 脚手架钢平台施工方案
1. 情况分析
根据19层结构在8-27轴与8-29轴间结构脚手架布置方案，施工时，因为下部是中空结构，架体搭设面临无支撑点的问题，且中空区域跨度达到9.56m，靠一般的连接达不到作为施工操作平台的要求，在施工时候，须在18层结构上搭设可以承受上部荷载的操作平台。
2. 施工部署
2.1 施工设想
拟在18层结构板面上按一定间距搭设工字钢，工字钢两端用预埋的钢筋固定，在工字钢上搭设钢管操作架，工字钢下部两端均用钢管斜撑加固，钢管操作架顶部搭设木枋及模板作为上部19层楼板的底模，操作架与8#楼东西两侧结构边平齐的位置搭设钢管外架，外架基础为从边框柱上伸出的钢牛腿，钢牛腿直接焊接在工字钢上，下方加斜撑，外架上挂密目安全网。17层结构板面上拉设双层防护兜网，对上部操作人员及材料进行保护。
2.2 工字钢平台布置
拟选用32a工字钢，规格为高度320mm，宽度130mm，腹板厚度9.5mm，翼缘厚度15mm，工字正立放置，间距详“8#楼中空区域钢平台横梁平面布置图”，工字钢两端搭设在8#楼东西两侧楼面上，端部放入预埋好的钢筋拉环里。钢筋的规格为25,32a工字钢的规格如示意图所示,其中h=320mm,b=130mm,d=9.5mm,t=15mm,R=11.5mm。边框柱上设置钢牛腿，牛腿亦采用32a工字钢。
工字钢在18层楼板面上的铺设情况如下示意图所示：

单根工字钢梁重量为609.2Kg,安装就位塔吊配合吊装。
2.3 钢管斜撑布置
斜撑选用108*5钢管，钢管两端分别与32a工字钢梁及预埋在下层梁柱上的埋件满焊。 单根斜撑杆重量约61Kg,斜撑杆施工时塔吊配合就位，斜撑竿与工字钢梁焊接操作平台，可从工字钢梁上搭设挂架。
2.4 平台上操作架搭设
在工字钢形成的平台上搭设钢管脚手架，竖向钢管放置在预先点焊在工字钢上的25钢筋上，25钢筋沿工字钢长度方向间距0.9mm均匀布置，两端距结构边为280mm，详“8#楼中空区域钢平台横梁平面布置图”，在纵横两个方向设置扫地杆，将各工字钢上的立杆连成体系，扫地杆离地20cm设置，钢管体系上部横杆上面搁置木枋，木枋上部支设底模板，梁中部按照千分之三起拱。

2.5 悬挑钢梁施工
在19层中空区域结构施工时，尚应设置外围护脚手架，因此，考虑在8-A/8-27、8-A/8-29、8-J/8-27、8-J/8-29轴上的框架柱上设置钢牛腿，钢牛腿采用32a工字钢，工字钢下方斜撑采用108*5钢管，如下悬挑钢梁节点详图所示。外围护架基础也采用32a工字钢。如下图所示：

2.6 下层安全兜网支设
为了确保脚手架钢平台在搭设过程中的安全，防止高空坠物，在16层结构的楼板面标高位置拉设安全兜网，安全兜网中间部分拉两根线到上部工字钢上。

3. 计算复核
3.1 工字钢梁负荷验算
3.1.1钢梁荷载计算
工字钢主要受钢筋混凝土结构重量、钢管脚手架、模板支撑体系等向下荷载，19层中空区域的最大框架梁为500*1000，跨度9.56m，次梁截面为240*800，该区域的楼板厚度为300mm，钢筋混凝土密度按照2500Kg/m3计算，钢管脚手架布置详脚手架布置搭设方案，工字钢梁所受荷载F1、F2 计算如下：
混凝土框架梁单位荷载：q1=0.51×0.9×2500÷1000×10÷2=5.625KN/m
混凝土次梁单位荷载： q2=0.24×0.8×0.9×2500÷1000×10÷2=2.16KN/m
框架梁钢管脚手架及其它荷载：
F1=q1+钢管脚手架重量及其它荷载（取5.625KN）=5.625+5.625=11.3KN
F2= q1+钢管脚手架重量及其它荷载（取2.64KN）=2.16+2.64=4.8KN
3.1.2钢梁计算简图

3.1.2根据计算软件求得各种杆件进行计算：
计算内容详附件3
3.1.3构造要求
由于斜撑杆顶撑处内较大，为了防止构件局部稳定性，所有工字钢梁在斜撑杆支撑点两侧焊接300*70加劲板（每个支撑点共焊接4块加劲板）。
3.2 悬挑钢梁计算
3.2.1荷载计算
(1)工字钢单位荷载（按12m计）：F1=6.32KN/m
(2)钢管脚手架单位荷载：F2=1.54KN/m(外脚手架为整体提升脚手架，在与结构拉接后，脚手架本身重量将由脚手架附着承担，整体提升架在搭设高度达到3层（按10m计）的时候便可以与结构进行，在此之前整体提升架重量将由悬挑钢梁承担,故只考虑10M高架体重量作为计算荷载)
(3)边框梁单位荷载：F3=0.5×1×2500÷1000÷3=4.17KN/m(梁截面500*1000,钢筋混凝土密度2500Kg/m3)
(4)A-J轴上挑板单位荷载(板厚110):F4=0.11×0.65×2500÷1000=1.79KN/m
P1=(F1+F2)/2=(6.32×12+1.54×9.56)/2=22.64KN
P2=(F1×12+F2×9.56÷2+F3×9.56)/2= (6.32×12+1.54×9.56+4.17×9.56)/2=65.22KN
P3=( F1×12+F3×9.56+F4×9.56)/2= (6.32×12+4.17×9.56+1.79×9.56)/2=66.41KN

3.2.2计算简图

3.2.3悬挑钢梁计算
C-C剖面悬挑钢梁计算详附件4
D-D剖面悬挑钢梁计算详附件5
第四章、 钢平台拆除
钢平台在搭设过程中，有塔吊配合，但在拆除时由于上部结构封闭，无法利用塔吊进行拆除，鉴于此情况，钢平台拆除将考虑采用设置在19层楼面上的卷扬机将工字钢吊放至地面，19层楼面上预留100*100的洞口，方便卷扬机钢丝绳通过，具体步骤如下：
1、19层（60.8m）混凝土浇注时，在楼板上预留洞口，洞口尺寸为100*100，洞口位置为每根工字钢靠中部上方上方的楼板上留洞口，具体分布详下图：

2、工字钢梁拆除前，应先拆除19层楼板及梁的支撑体系、以及平台上的木板木枋，同时外围护脚手架应脱离钢平台上挑出去的支架。在上述工作完成后，由中间向两边拆除钢梁。钢梁拆除时首先在钢梁中部2m范围内焊接两个钢筋吊环，作为卷扬机钢丝绳吊点，并将钢丝绳卡在钢筋吊环上、拉紧，再用氧炔焰齐工字钢根部（结构外边）割除工字钢梁和斜撑钢，所有与结构连接点割断后，通过卷扬机将钢梁匀速吊至地面。按照上述顺序由中间向两个逐个拆除。工字钢拆卸示意图如下：

第五章、 钢平台搭、拆过程中的安全措施
在钢平台搭、拆过程中，必须做好各项安全防护措施以确保安全生产：
1、钢梁吊装、拆除过程中，应在中空区域周边拉设警戒线，并安排专人看守。
2、钢梁应平稳起吊，塔吊指挥的指令应明确，防止与结构、外架发生碰撞。
3、钢梁就位后，应及时与预埋件进行连接固定。
4、钢平台下方斜撑焊接及平台上方的木防在铺设过程中应预先将16层的平网设置好，防止高空坠物。
5、在高空作业过程中必须系好安全带，安全带必须系挂在可靠的地方。
6、有高血压、恐高症的人员禁止进行高空作业。
7、禁止穿拖鞋、酒后进行高空作业。
8、在钢平台搭、拆全过程中应有专人进行监护。
9、钢梁拆除时，应由中间向两边依次拆除，钢梁和斜撑将作为一个整体由卷扬机吊放至地面，在钢梁、斜撑与结构连接点进行割除时，操作人员应该系好安全带，卷扬机上的钓钩应提前将钢梁吊住，以钢丝绳绷紧为宜，同时在钢梁两端各系两根绳子，分别由四个人进行牵引，防止在钢梁与结构断开的瞬间碰撞切割钢梁的操作人员。
10、在钢梁拆除前，19层以下中空区域两侧幕墙不能先行安装，应待中空区域钢平台拆除后再行施工，以避免在钢梁拆除过程中碰撞幕墙。

第六章、 应急保证措施
6.1本工程现场突发事故常设领导小组为：
事故救援小组组长：刘石福：15857197877
事故救援小组副组长：柴明晓15157193200
事故救援小组副组长：黄三明13738190336
项目安全总监：谈伟13738176752
后勤保障：蔡亚清15168217616
项目司机：胡宗贵15868857506
6.2应急电话
报警电话：110
火警电话：119
紧急救援：120
武警医院：0571-86685599
派出所：0571-86063837
6.3应急物资准备
常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。
6.4应急处理措施
6.4.1迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。
6.4.2保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗咽和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。
6.4.3有效止血,包扎伤口。
6.4.4视其伤情采取报警直接送往医院，或待简单处理后去医院检查。
6.4.5若伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。
6.4.6若伤员有断肢等应尽量用干净的干布（无菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。
6.4.7预防感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。
6.4.8记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制、受伤部位、受伤程度等第一手资料。
6.4.9若有必要应立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。

附件1梁模板扣件钢管高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容
易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使
用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为2.7米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=500mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米 。

图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.25。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.000×0.300=7.500kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.300×0.300×(2×1.000+0.500)/0.500=0.450kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.800+1.500)×0.500×0.300=0.345kN
均布荷载 q = 1.2×7.500+1.2×0.450=9.540kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.345=0.483kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；
I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.085kN
N2=3.503kN
N3=0.665kN
最大弯矩 M = 0.085kN.m
最大变形 V = 0.5mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.085×1000×1000/16200=5.223N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2069.0/(2×300.000×18.000)=0.575N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.478mm
面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
（一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.503/0.300=11.677kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.68×0.30×0.30=0.105kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.300×11.677=2.102kN
最大支座力 N=1.1×0.300×11.677=3.853kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；
I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.105×106/53333.3=1.97N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2102/(2×50×80)=0.788N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.677×9.731×300.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.026mm
方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.130kN.m
最大变形 vmax=0.05mm
最大支座力 Qmax=4.688kN
抗弯计算强度 f=0.13×106/5080.0=25.58N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到
跨中弯矩 =1.031kN.m
最大变形 vmax=2.61mm
最大支座力 Qmax=15.313kN
抗弯计算强度 f=1.13×106/5080.0=203N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,基本满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=15.31kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=15.31kN (已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×2.650=0.411kN
N = 15.313+0.411+0.000=15.723kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

公式(1)的计算结果： = 156.68N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 50.90N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；
公式(3)的计算结果： = 62.31N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1
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步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1
k1 1.243 1.185 1.167 1.163
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表2 模板支架计算长度附加系数 k2
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H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

附件2、扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为2.5米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.25。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.300×1.000+0.200×1.000=7.700kN/m
活荷载标准值 q2 = (1.200+0.800)×1.000=2.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W