QTZ4自升塔式起重机施工方案.doc

QTZ4自升塔式起重机施工方案完整
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塔式起重机

施
工
方
案

四川省泸州市第三建筑工程公司
二〇一二年二月二日目 录
第一章 工程概况 2
第一节 项目概况 2
第二节 塔吊选型 2
第二章 塔机基础的设计及制作 2
第一节 塔吊位置选择 2
第二节 塔吊基础设计 3
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数 3
二、塔吊基础设计 4
第三节 塔吊基脚螺栓预埋 4
第四节 塔吊基础的防雷接地引接 4
QTZ40塔吊桩基础的计算书 5
塔吊边坡稳定性计算书 9

第一章 工程概况
第一节 项目概况
本项目由桐梓县顺发房地产开发投资兴建，贵州筑城建筑设计设计，贵州富友建设咨询监理，四川省泸州市第三建筑工程4承建，为框架剪力墙结构的商住建筑物一栋，地上21层，地下2层。主体建筑长轴长为38.5m,短轴为18。4m，建筑占地面积为719。82m2,总建筑面积约为17137平方米，建筑物高度：从±0。000起计至屋面高69。90m,梯屋、电梯机房顶高75。9m，地下室底板面标高为-7。600m。
第二节 塔吊选型
根据施工需要，计划装一台型号为:四川省昌隆工程机械制造自升塔式起重机QTZ40。该塔吊起升高度不超过30米时，采用独立式,大于30米时采用附着式,塔吊首次安装高度 30m，加附着最大可提升120m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时，工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨，起吊高度21m，满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。

第二章 塔机基础的设计及制作
第一节 塔吊位置选择
1、塔吊基础选择
塔吊基础采用4根φ600钻孔灌注桩，桩长约12。5m，桩端支承在卵石层,塔吊基础承台尺寸是3000×5000×1500，混凝土强度等级C30.
2、塔吊位置选择
本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于D轴交7轴外侧（基础底板下为塔基承台面)。此处为整个外围场地中离主楼位置最近的地方，方便加附着。

第二节 塔吊基础设计
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数
根据拟建场区建筑物规模（21层），结合场地工程地质情况,设计采用钻（冲)孔桩，摩擦桩作为持力层。单桩竖向承载力特征值可按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002式8.5。5—1式DBJ15-31-2003式10.2。3或10。2.4估算。
公式Ra=qsaAp+up∑qsia Li[摩擦桩公式]
Ra=Rsa+ Rra +Rpa[嵌岩桩公式］
桩基的设计施工还需符合《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)有关要求.各岩土层桩周摩阻力特征值、桩端土承载力特征值等参数详见地勘报告。
1、杂填土C=5KPa、φ=20°、γ=19KN/m3；厚度2.5m
2、粘土地基承载力特征值fak=80KPa,侧阻力标准值 qsik=44KPa,C=15.5KPa、φ=7.5°、γ=17。9KN/m3及Es=2.4MPa。厚度6。5m.
3、砾砂层地基承载力特征值fak=340KPa，取极限侧阻力标准值qsik=100KPa，变形模量E0=32MPa;厚度30m
4、中风化泥质灰岩饱和单轴抗压强度标准值frk=32MPa、地基承载力特征值fa=4200KPa；
二、塔吊基础设计
1、塔吊基础承台采用D600mm钻孔桩；桩端进入粘土及砾石、卵石层。
2、桩基础承台为5m（长）×3m（宽）×1.4m（厚)，桩承台混凝土为 C30砼,上下配筋为Ⅱ钢φ18mm＠175mm双向双层钢筋,内肢Ⅰ钢φ10mm＠300mm双向筋。

第三节 塔吊基脚螺栓预埋
塔吊基脚螺栓预埋为12根φ36mm长=900mm,螺栓为原厂产品。安装预埋螺栓时用固定模具套入，模具上下螺母固定定型，采用水平仪校核准确，与承台钢筋焊接牢固。
第四节 塔吊基础的防雷接地引接
塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针。接地电阻值小于4Ω。
基础制作后，等其强度达到80％并检查合格方可安装塔机。
QTZ40塔吊桩基础的计算书
一、塔吊的基本参数信息
塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H=90。000m，
塔吊倾覆力矩M=490kN.m， 混凝土强度等级：C30，
塔身宽度B=1.6m, 基础以上土的厚度D=0。500m，
自重F1=357.7kN， 基础承台厚度Hc=1.500m，
最大起重荷载F2=50kN， 基础承台宽度Bc=5.000m，
桩钢筋级别：II级钢， 桩直径=0.600m，
桩间距a=1。8m， 承台箍筋间距S=300。000mm，
承台砼的保护层厚度=50。000mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算
塔吊自重(包括压重）F1=357。70kN，
塔吊最大起重荷载F2=50.00kN,
作用于桩基承台顶面的竖向力F=1。2×（F1+F2）=489.24kN，
塔吊的倾覆力矩M=1.4×490.00=686.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算
设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1。 桩顶竖向力的计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94—94的第5。1.1条。

其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=489.24kN;
G──桩基承台的自重
G=1。2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=
1。2×(25×5。00×5.00×1.50+20×5。00×5。00×0.50）=1425。00kN；
Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取686。00kN.m;
xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=0。90m；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN)；
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，
最大压力：N=（489。24+1425。00)/4+686.00×0。90/（4× 0。902）=669.12kN。
2. 矩形承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条。
其中 Mx1，My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2—B/2=0。10m;
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN)，Ni1=Ni—G/n=312.87kN/m2；
经过计算得到弯矩设计值:
Mx1=My1=2×312.87×。
四、矩形承台截面主筋的计
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）第7。2条受弯构件承载力计算。

式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0。94,期间按线性内插法得1。00；
fc──混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2;
ho──承台的计算高度Hc-50。00=1450。00mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2;
经过计算得：αs=62.57×106/(1。00×14.30×5000。00×1450.002）=0。000；
ξ =1—（1—2×0。000）0。5=0.000；
γs =1—0。000/2=1。000；
Asx =Asy =62。57×106/（1。000×1450.00×300.00）=143.88mm2。
五、矩形承台斜截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》(JGJ94—94）的第条和第5。6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，
记为V=669。12kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；
bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm；
ho──承台计算截面处的计算高度,ho=1450mm；
λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho，
此处,ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处
至x， y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得（Bc/2—B/2)-（Bc/2—a/2)=100。00mm,
当 λ〈0。3时，取λ=0.3；当 λ〉3时，取λ=3， 满足0.3-3。0范围;
在0.3-3。0范围内按插值法取值。得λ=0.30；
β──剪切系数,当0。3≤λ＜1.4时,β=0。12/(λ+0.3)；当1。4≤λ≤3。0时，β=0.2/（λ+1.5),
得β=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2；
S──箍筋的间距,S=300mm。
则，1.00×669。12=6。69×105N≤0。20×300.00×5000×1450=2。07×107N；
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋！
六、桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94—94)的第4。1。1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=669.12kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式:

其中，γo──建筑桩基重要性系数,取1.00；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14。30N/mm2；
A──桩的截面面积，A=2。83×105mm2。
则，1.00×669115.56=6.69×105N≤14。30×2.83×105=4。04×106N；
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
七、桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94—94)的第5.2。2-3条；
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=669。12kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：

其中 R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:

Qpk──单桩总极限端阻力标准值：

ηs， ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，
γs, νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值;
qpk──极限端阻力标准值;
u──桩身的周长,u=1.885m;
Ap──桩端面积,取Ap=0.283m2；
li──第i层土层的厚度;
由于桩长度为14m，其中有约7。00m入砾石层,所以取地基承载力特征值fak=340KPa,取极限侧阻力标准值qsik=100KPa,极限端阻力标准值qpk=2000Kpa,变形模量E0=32MPa.
单桩竖向承载力验算：
R=1。88×(4。00×100。00×1.885×7)/1.67+1.72×2000.00×0。283/1.67=(5941。7+3894.08)=9835。78KN〉N=669.12kN；
上式计算的R的值大于最大压力669.12kN，所以满足要求！
塔吊边坡稳定性计算书
一、示意图

二、参数信息
重要性系数：1.00；
土坡面上均布荷载值：60。00;
荷载边沿至基坑边的距离：1。50；
均布荷载的分布宽度:2.00；
开挖深度度：7.00；
基坑下水位深度:9.00；
基坑外侧水位深度：2。00;
桩嵌入土深度：7。00；
基坑外侧土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重
（m) （kN/m3) (°） （kPa） (kN/m3）
1 填土 2 18。5 18 10 20
2 粘性土 5 18。75 25 27 21
3 砾砂 7 21 37。5 9 21
基坑以下土层参数：
序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重
（m） (kN/m3) （°） （kPa) （kN/m3)
1 砾砂 7 21 37.5 9 21
三、主动土压力计算

Kai=tan2(450-18.000/2)=0.53;
临界深度计算：

计算得z0=2×10.00/（18。50×0。531/2）—24。00/18.50=0.19;
第1层土计算：
σajk上=24。00 kPa；
σajk下=σajk下=24.00+18。50×2。00=61。00 kPa；
eak上=24。00×0.53—2×10。00×0。531/2=—1.86 kPa;
eak下=61.00×0。53—2×10.00×0.531/2=17。67 kPa；
Ea=（0.00+17。67)×(2。00-0。19)/2=15。98 kN/m；

Kai=tan2（450—25。000/2）=0.41；
第2层土计算:
σajk上=σajk下=61.00 kPa;
σajk下=σajk下=61.00+18。75×0。00=61。00 kPa；
eak上=61.00×0.41—2×27。00×0.411/2=-9。64 kPa；
eak下=61。00×0。41—2×27。00×0。411/2=-9.64 kPa；
Ea=(0。00+0.00）×0.00/2=0。00 kN/m;
第3层土计算：
σajk上=σajk下=61.00 kPa；
σajk下=σajk下=61.00+18.75×4.00=136.00 kPa；
eak上=61。00×0.41-2×27。00×0。411/2=—9.64 kPa；
eak下=136.00×0.41—2×27。00×0.411/2=20。79 kPa；
Ea=(0。00+20.79）×4。00/2=41.59 kN/m;
第4层土计算：
σajk上=σajk下=136.00 kPa；
σajk下=σajk下=136。00+18。75×0。00=136。00 kPa；
eak上=136。00×0.41-2×27。00×0.411/2=20.79 kPa；
eak下=136.00×0。41-2×27。00×0。411/2=20.79 kPa;
Ea=（20.79+20.79）×1.00/2=20。79 kN/m；

Kai=tan2(450-37。500/2）=0.24；
第5层土计算:
σajk上=σajk下=136。00 kPa；
σajk下=σajk下=136。00+21.00×0.00=136。00 kPa;
eak上=136.00×0.24—2×9.00×0。241/2+［(7.00—2.00)—（6。00—2。00)×1.00×0。24］×10=64。47；
eak下=136.00×0。24-2×9。00×0.241/2+［（13.00-2。00)—（6。00-2.00）×1.00×0。24］×10=124。47 kPa;
Ea=（64。47+124。47)×6.00/2=566.82 kN/m；
四、力矩验算:
第一层：
M1=5×（7—2/1)×15。98 kN/m=479.4KNm
第二层：
M2=0
第三层：
M3=5×(7—5/2)×41.59KN/m=935.775KNm
第四层、第五层在基坑以下。
按基坑支护设计的锚索拉力为4X210kN=800kN
所能承受的力矩为M5=5m×800KN=4000KNm〉M1+M2+M3 =1415。175KNm.,经验算满足要求。

QTZ63自升塔式起重机

施
工
方
案

XX工程公司
年月日
目 录
第一章 工程概况 1
第一节 项目概况 1
第二节 塔吊选型 1
第二章 塔机基础的设计及制作 1
第一节 塔吊位置选择 1
第二节 塔吊基础设计 2
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数 2
二、塔吊基础设计 4
第三节 塔吊基脚螺栓预埋 4
第四节 塔吊基础的防雷接地引接 5
第五节 塔吊基础与底板接头处理 5
第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理 5
第七节 地下室顶板预留孔洞围护 6
QTZ5014塔吊桩基础的计算书 6
附图 11

第一章 工程概况
第一节 项目概况
本项目由西安金洲房产开发投资兴建，深圳市筑道建筑设计院设计，成都交大建设监理公司监理，西安市第五建筑公司南部分司4承建，为商住建筑物,地上16层，局部地下1层，其中有2层裙楼.建筑物平面形状呈H型，东西向从1轴至23轴长63.90m，南北向从A轴至P轴长83。20m，总建筑面积约为56326平方米，建筑物高度：从±0.000起计至屋面高99。90m，梯屋、电梯机房顶高104。90m，地下室底板面标高为-8.400m。
第二节 塔吊选型
根据施工需要，计划装一台型号为:＊＊机械制造自升塔式起重机QTZ63（5013)。该塔吊安装总高度 130m，塔吊首次安装高度 17.2m，随后爬升至自由高度37.5m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时,工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨，起吊高度21m,满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。

第二章 塔机基础的设计及制作
第一节 塔吊位置选择
1、塔吊基础选择
塔吊基础采用4根φ800钻孔灌注桩，桩长约10.5m，桩端支承在中风化岩层,塔吊基础承台尺寸是5000×5000×1400,混凝土强度等级C35.
2、塔吊基础选择
本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于D至E 轴交6至10轴处（基础底板下为塔基承台面）。

第二节 塔吊基础设计
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数
根据拟建场区建筑物规模(32层),结合场地工程地质情况，设计采用钻（冲）孔桩，以连续完整的中风化岩作桩端持力层.单桩竖向承载力特征值Ra—1式DBJ15-31-2003式10。2.3或10。2。4估算。
公式Ra=qsaAp+up∑qsia Li［摩擦桩公式]
Ra=Rsa+ Rra +Rpa[嵌岩桩公式]
桩基的设计施工还需符合《建筑桩基技术规范》(JGJ94—94）有关要求。各岩土层桩周摩阻力特征值、桩端土承载力特征值等参数详见下表1

地层代号
岩土名称
状态
层号
地基承载力特征值fak（kPa)
压缩模量Es（Mpa)
桩周摩阻力特征值qsa(kPa)
钻（冲)孔灌注桩
桩端承载力特征值
qsa(kPa)
岩石抗
压强度
fr（Mpa)
Qml
素填土
松散

\
\
10

Qal
淤泥质土
流塑
1
50
2.5
6

粉砂
松散—稍密
3
110
\
15

K
粉砂质土岩
强风化
1
700

75
1000
fr=1。5MPa
中风化
2
1200

160
1500
fr=4。4MPa
微风化
3
3000

330
3500
fr=10。0MPa

岩石抗压强度统计表 表2
地层
时代
风化
程度
岩性
地层
序号
指标
天然抗压强度
fr(Mpa)
备注
K
强风化
粉砂质泥岩
1
参加统计组数
3

最大值
2。9
最小值
0.65
平均值
1。5
中风化
粉砂质泥岩
2
参加统计组数
28
其中9组微风化夹层样未参与数理统计
最大值
8.7
最小值
2。8
平均值
5.0
标准差
1。81
变异系数
0.36
标准值
4。4
微风化
粉砂质泥岩
3
参加统计组数
42

最大值
19。4
最小值
8.4
平均值
12。9
标准差
2.98
变异系数
0.23
标准值
12.1
二、塔吊基础设计
1、塔吊基础承台设计D800mm钻孔桩；桩端要求穿过砂层、强风化进入强风化岩≥2.5m.
2、桩基础承台为5m（长)×5m(宽）×1。4m（厚）,桩承台混凝土为 C35砼，上下配筋为Ⅱ钢φ20mm＠200mm双向双层钢筋,内肢Ⅱ钢φ16mm＠200mm双向筋。
第三节 塔吊基脚螺栓预埋
塔吊基脚螺栓预埋为16根φ36mm长=900mm，螺栓为原厂产品。安装预埋螺栓时用固定模具套入,模具上下螺母固定定型,采用水平仪校核准确,与承台钢筋焊接牢固。
第四节 塔吊基础的防雷接地引接
塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针.接地电阻值小于4Ω.
基础制作后，等其强度达到80％并检查合格方可安装塔机。
第五节 塔吊基础与底板接头处理
塔吊承台与工程结构承台地板分界接头处理：
先做塔吊承台，在塔吊承台面预埋钢板止水片,塔吊承台与工程承台分界20mm，工程底板施工连接入于塔吊承台面处800 mm，并预留工程底板钢筋搭接头,工程底板预留二次钢板止水片,承台面标高比底板面标高低800mm，塔吊拆除后再浇筑本部位钢筋混凝土，做法同后浇带.做法详见大样图。

第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理
对立架处顶板主、次梁、板断开处理方法如下:
1、梁板砼施工缝接头为梁长的1/3L位置处,在原设计的配筋中各加大一级配筋预留搭接,钢筋搭接应错开为1/2倍数.
2、施工缝搭接头钢筋加焊接；单面焊接为10倍D，双面焊接为5倍D。预留钢筋用钢刷进行清锈.
3、预留孔洞砼接头处理；先浇砼接头必须凿毛,清洗干净，二次浇筑的砼加渗5—10%AEA澎胀水泥。
第七节 地下室顶板预留孔洞围护
预留孔洞口处四周采用Φ48mm钢管搭设高1。5m,并用胶合板密封围蔽.防止杂物下落伤人.

QTZ5014塔吊桩基础的计算书

一. 参数信息
塔吊型号：QTZ5014，自重(包括压重）F1=765。00kN,最大起重荷载F2=60.00kN
塔吊倾覆力距M=1658。00kN。m,塔吊起重高度H=37.50m，塔身宽度B=1。6m
混凝土强度：C35,钢筋级别：Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m
桩直径或方桩边长 d=0.80m，桩间距a=3.00m，桩长约10m，要求进中风化2。5m；
承台厚度Hc=1。40m，基础埋深D=0。00m，承台箍筋间距S=200mm，保护层厚度：50mm
二。 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1。 塔吊自重（包括压重)F1=765.00kN
2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN
作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1。2×(F1+F2)=990.00kN
塔吊的倾覆力矩 M=1。4×1658.00=2321。20kN.m
三. 矩形承台弯矩的计算
计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5。1。1条)

其中 n──单桩个数，n=4；
F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×825。00=990.00kN;
G──桩基承台的自重，G=1。2×（25。0×Bc×Bc×Hc+20。0×Bc×Bc×D)=1050。00kN；
Mx，My──承台底面的弯矩设计值(kN。m)；
xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
Ni──单桩桩顶竖向力设计值（kN).
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
N=(990.00+1050。00)/4+2321.20×（3.00×1.414/2)/［2×(3.00×1。414/2)2]=1057.19kN
没有抗拔力！
2。 矩形承台弯矩的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94—94的第条）

其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN。m）;
xi，yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m）;
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN），Ni1=Ni—G/n.
经过计算得到弯矩设计值：
N=(990.00+1050。00)/4+2321.20×（3.00/2）/[4×(3。00/2）2］=896.87kN
Mx1=My1=2×896。87×（1。50-0.80)=1255。61kN.m

四. 矩形承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002)第7。2条受弯构件承载力计算。

式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0。94，期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2。
经过计算得 s=1255.61×106/（1.00×16.70×5000。00×1350.002)=0。008
=1-(1—2×0。008)0。5=0.008
s=1—0。008/2=0。996
Asx= Asy=1255.61×106/(0。996×1350.00×300。00)=3113.18mm2。

五. 矩形承台截面抗剪切计算

依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.6。8条和第5.6。11条。
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性,
记为V=1057.19kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数，取1.0;
──剪切系数,=0。20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16。70N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm;
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2；
S──箍筋的间距,S=200mm.
经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!

六.桩承载力验算

桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94—94）的第4.1。1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1057.19kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 0──建筑桩基重要性系数,取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积,A=0.503m2.
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋!
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-94）的第5。2。2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1057。19kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力：

其中 R──最大极限承载力；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值：

Qpk──单桩总极限端阻力标准值：

Qck──相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值:

qck──承台底1/2承台宽度深度范围（≤5m）内地基土极限阻力标准值；
s，p──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
c──承台底土阻力群桩效应系数;按下式取值:

s，p,c──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数;
qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2。513m；
Ap──桩端面积，取Ap=0。50m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表;
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值（kPa) 土端阻力标准值（kPa) 土名称
1 4 0 0 粉砂
2 4 75 1000 强风化
3 3 160 1500 中风化
由于桩的入土深度为10.5m,所以桩端是在第3层土层。
最大压力验算:
R=2.51×(4×0×。9177+4×75×.9177+2。5×160×.9177)/1.67+1。56×1500.00×0.50/1。67+0.00×656。25/1.65=1670。91kN
上式计算的R的值大于最大压力1057.19kN，所以满足要求!
附图
1、塔吊基础平面和剖面大样图.

海西（福建)汽车汽配城二期Ⅰ标段

塔
吊
基
础
施
工
方
案

福建省第一建筑工程公司
2021年07月07日
目 录
第一章 工程概况 2
第一节 项目概况 2
第二节 塔吊选型 2
第二章 塔机基础的设计及制作 2
第一节 塔吊位置选择 2
第二节 塔吊基础设计 2
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数 2
二、塔吊基础设计 3
第三节 塔吊基脚螺栓预埋 3
第四节 塔吊基础的防雷接地引接 4
第五节 塔吊基础与底板接头处理 4
第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理 4
第七节 地下室顶板预留孔洞围护 5
QTZ70塔吊桩基础的计算书 5
附图 10

第一章 工程概况
第一节 项目概况
本项目由江南(福建）投资投资兴建，厦门中建东北设计院设计，福建众亿工程项目管理监理，福建省第一建筑工程公司4承建，为框剪结构的商住建筑物,地上32层,地下1层,其中有1层裙楼。建筑物平面形状呈品型,总建筑面积约为19.6万平方米，建筑物高度:从±0。000起计至屋面高99.90m。
第二节 塔吊选型
根据施工需要，计划装一台型号为：自升塔式起重机QTZ70.该塔吊安装总高度 130m,塔吊首次安装高度 17。2m，随后爬升至自由高度37.5m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时，工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨,起吊高度21m，满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。

第二章 塔机基础的设计及制作
第一节 塔吊位置选择
1、塔吊基础选择
塔吊基础采用4根φ1000/1400人工挖空灌注桩，桩长约8。24m,桩端支承在强风化岩层,塔吊基础承台尺寸是5000×5000×1600，混凝土强度等级C35。
2、塔吊基础选择
本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于10＃楼基坑内侧(地下室底板底标高—0.500mm为塔基承台面)，安放位置详见平面布置图。
第二节 塔吊基础设计
一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数
根据拟建场区建筑物规模( 层)，结合场地工程地质情况,设计采用人工挖孔桩，以连续完整的中风化岩作桩端持力层。单桩竖向承载力特征值Ra可按《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002式8。5。5—1式DBJ15-31-2003式10。2.