QTZ4自升塔式起重机施工方案.doc

QTZ4自升塔式起重机施工方案完整(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）塔式起重机施工方案四川省泸州市第三建筑工程公司二一二年二月二日目 录第一章 工程概况2第一节 项目概况2第二节 塔吊选型2第二章 塔机基础的设计及制作2第一节 塔吊位置选择2第二节 塔吊基础设计3一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数3二、塔吊基础设计4第三节 塔吊基脚螺栓预埋4第四节 塔吊基础的防雷接地引接4QTZ40塔吊桩基础的计算书5塔吊边坡稳定性计算书9第一章 工程概况第一节 项目概况本项目由桐梓县顺发房地产开发投资兴建，贵州筑城建筑设计设计，贵州富友建设咨询监理，四川省泸州市第三建筑工程4承建，为框架剪力墙结构的商住建筑物一栋，地上21层，地下2层。主体建筑长轴长为38.5m,短轴为18。4m，建筑占地面积为719。82m2,总建筑面积约为17137平方米，建筑物高度：从0。000起计至屋面高69。90m,梯屋、电梯机房顶高75。9m，地下室底板面标高为-7。600m。第二节 塔吊选型根据施工需要，计划装一台型号为:四川省昌隆工程机械制造自升塔式起重机QTZ40。该塔吊起升高度不超过30米时，采用独立式,大于30米时采用附着式,塔吊首次安装高度 30m，加附着最大可提升120m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时，工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨，起吊高度21m，满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。第二章 塔机基础的设计及制作第一节 塔吊位置选择1、塔吊基础选择塔吊基础采用4根600钻孔灌注桩，桩长约12。5m，桩端支承在卵石层,塔吊基础承台尺寸是300050001500，混凝土强度等级C30.2、塔吊位置选择本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于D轴交7轴外侧（基础底板下为塔基承台面)。此处为整个外围场地中离主楼位置最近的地方，方便加附着。第二节 塔吊基础设计一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数根据拟建场区建筑物规模（21层），结合场地工程地质情况,设计采用钻（冲)孔桩，摩擦桩作为持力层。单桩竖向承载力特征值可按建筑地基基础设计规范GB50007-2002式8.5。51式DBJ15-31-2003式10.2。3或10。2.4估算。公式Ra=qsaAp+upqsia Li摩擦桩公式Ra=Rsa+ Rra +Rpa嵌岩桩公式桩基的设计施工还需符合建筑桩基技术规范(JGJ94-94)有关要求.各岩土层桩周摩阻力特征值、桩端土承载力特征值等参数详见地勘报告。1、杂填土C=5KPa、=20、=19KN/m3；厚度2.5m2、粘土地基承载力特征值fak=80KPa,侧阻力标准值 qsik=44KPa,C=15.5KPa、=7.5、=17。9KN/m3及Es=2.4MPa。厚度6。5m.3、砾砂层地基承载力特征值fak=340KPa，取极限侧阻力标准值qsik=100KPa，变形模量E0=32MPa;厚度30m4、中风化泥质灰岩饱和单轴抗压强度标准值frk=32MPa、地基承载力特征值fa=4200KPa；二、塔吊基础设计1、塔吊基础承台采用D600mm钻孔桩；桩端进入粘土及砾石、卵石层。2、桩基础承台为5m（长）3m（宽）1.4m（厚)，桩承台混凝土为 C30砼,上下配筋为钢18mm175mm双向双层钢筋,内肢钢10mm300mm双向筋。第三节 塔吊基脚螺栓预埋塔吊基脚螺栓预埋为12根36mm长=900mm,螺栓为原厂产品。安装预埋螺栓时用固定模具套入，模具上下螺母固定定型，采用水平仪校核准确，与承台钢筋焊接牢固。第四节 塔吊基础的防雷接地引接塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针。接地电阻值小于4。基础制作后，等其强度达到80并检查合格方可安装塔机。QTZ40塔吊桩基础的计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H=90。000m，塔吊倾覆力矩M=490kN.m， 混凝土强度等级：C30，塔身宽度B=1.6m, 基础以上土的厚度D=0。500m，自重F1=357.7kN， 基础承台厚度Hc=1.500m，最大起重荷载F2=50kN， 基础承台宽度Bc=5.000m桩钢筋级别：II级钢， 桩直径=0.600m，桩间距a=1。8m， 承台箍筋间距S=300。000mm，承台砼的保护层厚度=50。000mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重）F1=357。70kN， 塔吊最大起重荷载F2=50.00kN, 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1。2（F1+F2）=489.24kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.4490.00=686.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1。 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ9494的第5。1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=489.24kN; G桩基承台的自重 G=1。2（25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1。2(255。005.001.50+205。005。000.50）=1425。00kN； Mx，My承台底面的弯矩设计值，取686。00kN.m; xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=0。90m； Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=（489。24+1425。00)/4+686.000。90/（4 0。902）=669.12kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第条。其中 Mx1，My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2B/2=0。10m; Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN)，Ni1=NiG/n=312.87kN/m2；经过计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2312.87。四、矩形承台截面主筋的计依据混凝土结构设计规范（GB500102002）第7。2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0。94,期间按线性内插法得1。00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2; ho承台的计算高度Hc-50。00=1450。00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2;经过计算得：s=62.57106/(1。0014.305000。001450.002）=0。000； =1（120。000）0。5=0.000； s =10。000/2=1。000； Asx =Asy =62。57106/（1。0001450.00300.00）=143.88mm2。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ9494）的第条和第5。6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，记为V=669。12kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度,ho=1450mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处,ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x， y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得（Bc/2B/2)-（Bc/2a/2)=100。00mm, 当 0。3时，取=0.3；当 3时，取=3， 满足0.3-3。0范围; 在0.3-3。0范围内按插值法取值。得=0.30； 剪切系数,当0。31.4时,=0。12/(+0.3)；当1。43。0时，=0.2/（+1.5), 得=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2； S箍筋的间距,S=300mm。则，1.00669。12=6。69105N0。20300.0050001450=2。07107N；经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋！六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范（JGJ9494)的第4。1。1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=669.12kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式: 其中，o建筑桩基重要性系数,取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14。30N/mm2； A桩的截面面积，A2。83105mm2。则，1.00669115.56=6.69105N14。302.83105=4。04106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ9494)的第5.2。2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=669。12kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值： s， p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值; qpk极限端阻力标准值; u桩身的周长,u=1.885m; Ap桩端面积,取Ap=0.283m2； li第i层土层的厚度;由于桩长度为14m，其中有约7。00m入砾石层,所以取地基承载力特征值fak=340KPa,取极限侧阻力标准值qsik=100KPa,极限端阻力标准值qpk=2000Kpa,变形模量E0=32MPa.单桩竖向承载力验算： R=1。88(4。00100。001.8857)/1.67+1.722000.000。283/1.67=(5941。7+3894.08)=9835。78KNN=669.12kN；上式计算的R的值大于最大压力669.12kN，所以满足要求！塔吊边坡稳定性计算书一、示意图二、参数信息重要性系数：1.00；土坡面上均布荷载值：60。00;荷载边沿至基坑边的距离：1。50；均布荷载的分布宽度:2.00；开挖深度度：7.00；基坑下水位深度:9.00；基坑外侧水位深度：2。00;桩嵌入土深度：7。00；基坑外侧土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重 （m) （kN/m3) (） （kPa） (kN/m3）1 填土 2 18。5 18 10 20 2 粘性土 5 18。75 25 27 21 3 砾砂 7 21 37。5 9 21 基坑以下土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 饱和容重 （m） (kN/m3) （） （kPa) （kN/m3)1 砾砂 7 21 37.5 9 21 三、主动土压力计算 Kai=tan2(450-18.000/2)=0.53;临界深度计算： 计算得z0=210.00/（18。500。531/2）24。00/18.50=0.19;第1层土计算：ajk上=24。00 kPa；ajk下=ajk下=24.00+18。502。00=61。00 kPa；eak上=24。000.53210。000。531/2=1.86 kPa;eak下=61.000。53210.000.531/2=17。67 kPa；Ea=（0.00+17。67)(2。00-0。19)/2=15。98 kN/m； Kai=tan2（45025。000/2）=0.41；第2层土计算:ajk上=ajk下=61.00 kPa;ajk下=ajk下=61.00+18。750。00=61。00 kPa；eak上=61.000.41227。000.411/2=-9。64 kPa；eak下=61。000。41227。000。411/2=-9.64 kPa；Ea=(0。00+0.00）0.00/2=0。00 kN/m;第3层土计算：ajk上=ajk下=61.00 kPa；ajk下=ajk下=61.00+18.754.00=136.00 kPa；eak上=61。000.41-227。000。411/2=9.64 kPa；eak下=136.000.41227。000.411/2=20。79 kPa；Ea=(0。00+20.79）4。00/2=41.59 kN/m;第4层土计算：ajk上=ajk下=136.00 kPa；ajk下=ajk下=136。00+18。750。00=136。00 kPa；eak上=136。000.41-227。000.411/2=20.79 kPa；eak下=136.000。41-227。000。411/2=20.79 kPa;Ea=（20.79+20.79）1.00/2=20。79 kN/m； Kai=tan2(450-37。500/2）=0.24；第5层土计算:ajk上=ajk下=136。00 kPa；ajk下=ajk下=136。00+21.000.00=136。00 kPa;eak上=136.000.2429.000。241/2+(7.002.00)（6。002。00)1.000。2410=64。47；eak下=136.000。24-29。000.241/2+（13.00-2。00)（6。00-2.00）1.000。2410=124。47 kPa;Ea=（64。47+124。47)6.00/2=566.82 kN/m；四、力矩验算:第一层： M1=5（72/1)15。98 kN/m=479.4KNm第二层： M2=0第三层： M35(75/2)41.59KN/m=935.775KNm第四层、第五层在基坑以下。按基坑支护设计的锚索拉力为4X210kN=800kN所能承受的力矩为M5=5m800KN=4000KNmM1+M2+M3 =1415。175KNm.,经验算满足要求。QTZ63自升塔式起重机施工方案 XX工程公司年月日目 录第一章 工程概况1第一节 项目概况1第二节 塔吊选型1第二章 塔机基础的设计及制作1第一节 塔吊位置选择1第二节 塔吊基础设计2一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数2二、塔吊基础设计4第三节 塔吊基脚螺栓预埋4第四节 塔吊基础的防雷接地引接5第五节 塔吊基础与底板接头处理5第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理5第七节 地下室顶板预留孔洞围护6QTZ5014塔吊桩基础的计算书6附图11第一章 工程概况第一节 项目概况本项目由西安金洲房产开发投资兴建，深圳市筑道建筑设计院设计，成都交大建设监理公司监理，西安市第五建筑公司南部分司4承建，为商住建筑物,地上16层，局部地下1层，其中有2层裙楼.建筑物平面形状呈H型，东西向从1轴至23轴长63.90m，南北向从A轴至P轴长83。20m，总建筑面积约为56326平方米，建筑物高度：从0.000起计至屋面高99。90m，梯屋、电梯机房顶高104。90m，地下室底板面标高为-8.400m。第二节 塔吊选型根据施工需要，计划装一台型号为:机械制造自升塔式起重机QTZ63（5013)。该塔吊安装总高度 130m，塔吊首次安装高度 17.2m，随后爬升至自由高度37.5m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时,工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨，起吊高度21m,满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。第二章 塔机基础的设计及制作第一节 塔吊位置选择1、塔吊基础选择塔吊基础采用4根800钻孔灌注桩，桩长约10.5m，桩端支承在中风化岩层,塔吊基础承台尺寸是500050001400,混凝土强度等级C35.2、塔吊基础选择本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于D至E 轴交6至10轴处（基础底板下为塔基承台面）。第二节 塔吊基础设计一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数根据拟建场区建筑物规模(32层),结合场地工程地质情况，设计采用钻（冲）孔桩，以连续完整的中风化岩作桩端持力层.单桩竖向承载力特征值Ra1式DBJ15-31-2003式10。2.3或10。2。4估算。公式Ra=qsaAp+upqsia Li摩擦桩公式Ra=Rsa+ Rra +Rpa嵌岩桩公式桩基的设计施工还需符合建筑桩基技术规范(JGJ9494）有关要求。各岩土层桩周摩阻力特征值、桩端土承载力特征值等参数详见下表1地层代号岩土名称状态层号地基承载力特征值fak（kPa)压缩模量Es（Mpa)桩周摩阻力特征值qsakPa)钻（冲)孔灌注桩桩端承载力特征值qsa(kPa)岩石抗压强度fr（Mpa)Qml素填土松散10Qal淤泥质土流塑1502.56粉砂松散稍密311015K粉砂质土岩强风化1700751000fr=1。5MPa中风化212001601500fr=4。4MPa微风化330003303500fr=10。0MPa岩石抗压强度统计表 表2地层时代风化程度岩性地层序号指标天然抗压强度fr(Mpa)备注K强风化粉砂质泥岩1参加统计组数3最大值2。9最小值0.65平均值1。5中风化粉砂质泥岩2参加统计组数28其中9组微风化夹层样未参与数理统计最大值8.7最小值2。8平均值5.0标准差1。81变异系数036标准值4。4微风化粉砂质泥岩3参加统计组数42最大值19。4最小值8.4平均值12。9标准差2.98变异系数0.23标准值12.1二、塔吊基础设计1、塔吊基础承台设计D800mm钻孔桩；桩端要求穿过砂层、强风化进入强风化岩2.5m.2、桩基础承台为5m（长)5m(宽）1。4m（厚）,桩承台混凝土为 C35砼，上下配筋为钢20mm200mm双向双层钢筋,内肢钢16mm200mm双向筋。第三节 塔吊基脚螺栓预埋塔吊基脚螺栓预埋为16根36mm长=900mm，螺栓为原厂产品。安装预埋螺栓时用固定模具套入,模具上下螺母固定定型,采用水平仪校核准确,与承台钢筋焊接牢固。第四节 塔吊基础的防雷接地引接塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针.接地电阻值小于4.基础制作后，等其强度达到80并检查合格方可安装塔机。第五节 塔吊基础与底板接头处理塔吊承台与工程结构承台地板分界接头处理：先做塔吊承台，在塔吊承台面预埋钢板止水片,塔吊承台与工程承台分界20mm，工程底板施工连接入于塔吊承台面处800 mm，并预留工程底板钢筋搭接头,工程底板预留二次钢板止水片,承台面标高比底板面标高低800mm，塔吊拆除后再浇筑本部位钢筋混凝土，做法同后浇带.做法详见大样图。第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理对立架处顶板主、次梁、板断开处理方法如下:1、梁板砼施工缝接头为梁长的1/3L位置处,在原设计的配筋中各加大一级配筋预留搭接,钢筋搭接应错开为1/2倍数.2、施工缝搭接头钢筋加焊接；单面焊接为10倍D，双面焊接为5倍D。预留钢筋用钢刷进行清锈.3、预留孔洞砼接头处理；先浇砼接头必须凿毛,清洗干净，二次浇筑的砼加渗510%AEA澎胀水泥。第七节 地下室顶板预留孔洞围护预留孔洞口处四周采用48mm钢管搭设高1。5m,并用胶合板密封围蔽.防止杂物下落伤人.QTZ5014塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号：QTZ5014，自重(包括压重）F1=765。00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1658。00kN。m,塔吊起重高度H=37.50m，塔身宽度B=1。6m混凝土强度：C35,钢筋级别：级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.80m，桩间距a=3.00m，桩长约10m，要求进中风化2。5m；承台厚度Hc=1。40m，基础埋深D=0。00m，承台箍筋间距S=200mm，保护层厚度：50mm二。 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1。 塔吊自重（包括压重)F1=765.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1。2(F1+F2)=990.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1。41658.00=2321。20kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5。1。1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2825。00=990.00kN; G桩基承台的自重，G=1。2（25。0BcBcHc+20。0BcBcD)=1050。00kN； Mx，My承台底面的弯矩设计值(kN。m)； xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值（kN). 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(990.00+1050。00)/4+2321.20（3.001.414/2)/2(3.001。414/2)2=1057.19kN 没有抗拔力！ 2。 矩形承台弯矩的计算（依据建筑桩基础技术规范JGJ9494的第条） 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN。m）; xi，yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m）; Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN），Ni1=NiG/n. 经过计算得到弯矩设计值： N=(990.00+1050。00)/4+2321.20（3.00/2）/4(3。00/2）2=896.87kN Mx1=My1=2896。871。50-0.80)=1255。61kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范（GB50010-2002)第7。2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0。94，期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值,fy=300N/mm2。 经过计算得 s=1255.61106/（1.0016.705000。001350.002)=0。008 =1-(120。008)0。5=0.008 s=10。008/2=0。996 Asx= Asy=1255.61106/(0。9961350.00300。00)=3113.18mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6。8条和第5.6。11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性, 记为V=1057.19kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0; 剪切系数,=0。20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16。70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm; fy钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2； S箍筋的间距,S=200mm. 经过计算承台已满足抗剪要求,只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ9494）的第4.1。1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值,取其中最大值N=1057.19kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数,取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积,A=0.503m2. 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）的第52。2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1057。19kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值： Qpk单桩总极限端阻力标准值： Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围（5m）内地基土极限阻力标准值； s，p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数;按下式取值: s，p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数; qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2。513m； Ap桩端面积，取Ap=0。50m2； li第i层土层的厚度,取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值（kPa) 土端阻力标准值（kPa) 土名称1 4 0 0 粉砂2 4 75 1000 强风化3 3 160 1500 中风化由于桩的入土深度为10.5m,所以桩端是在第3层土层。 最大压力验算: R=2.51(40。9177+475.9177+2。5160.9177)/1.67+1。561500.000.50/1。67+0.00656。25/1.65=1670。91kN 上式计算的R的值大于最大压力1057.19kN，所以满足要求!附图1、塔吊基础平面和剖面大样图.海西（福建)汽车汽配城二期标段塔吊基础施工方案福建省第一建筑工程公司2021年07月07日目 录第一章 工程概况2第一节 项目概况2第二节 塔吊选型2第二章 塔机基础的设计及制作2第一节 塔吊位置选择2第二节 塔吊基础设计2一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数2二、塔吊基础设计3第三节 塔吊基脚螺栓预埋3第四节 塔吊基础的防雷接地引接4第五节 塔吊基础与底板接头处理4第六节 塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理4第七节 地下室顶板预留孔洞围护5QTZ70塔吊桩基础的计算书5附图10第一章 工程概况第一节 项目概况本项目由江南(福建）投资投资兴建，厦门中建东北设计院设计，福建众亿工程项目管理监理，福建省第一建筑工程公司4承建，为框剪结构的商住建筑物,地上32层,地下1层,其中有1层裙楼。建筑物平面形状呈品型,总建筑面积约为19.6万平方米，建筑物高度:从0。000起计至屋面高99.90m。第二节 塔吊选型根据施工需要，计划装一台型号为：自升塔式起重机QTZ70.该塔吊安装总高度 130m,塔吊首次安装高度 17。2m，随后爬升至自由高度37.5m，可利用一台16吨和一台30吨汽车吊进行安装，吊装最重部件起重臂时，工作半径9m，24m臂杆，起重量6.95吨,起吊高度21m，满足吊装要求。塔机的总体结构详见产品说明书。第二章 塔机基础的设计及制作第一节 塔吊位置选择1、塔吊基础选择塔吊基础采用4根1000/1400人工挖空灌注桩，桩长约8。24m,桩端支承在强风化岩层,塔吊基础承台尺寸是500050001600，混凝土强度等级C35。2、塔吊基础选择本工程使用一部塔吊，塔机的安装位置设于10楼基坑内侧(地下室底板底标高0.500mm为塔基承台面)，安放位置详见平面布置图。第二节 塔吊基础设计一、桩基承载力特征值估算及有关岩土设计参数根据拟建场区建筑物规模( 层)，结合场地工程地质情况,设计采用人工挖孔桩，以连续完整的中风化岩作桩端持力层。单桩竖向承载力特征值Ra可按建筑地基基础设计规范GB50007-2002式8。5。51式DBJ15-31-2003式10。2.