QTZ8塔吊基础施工方案报告.doc

QTZ8塔吊基础施工方案报告完整
(完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）

塔吊基础专项方案目录
1。设计依据 2
2.工程概况: 3
3.塔吊选型： 4
4。塔吊位置的确定 4
5。塔吊基础的确定 6
5.1.地质情况分析 6
5.2。承台基础设计 8
5。3。施工工序 8
6。塔吊基础施工工艺及质量保证措施: 10
6。1压桩： 10
6。2基坑开挖 10
6.3钢筋安装 10
6。4钢筋隐蔽验收 11
6.5混凝土浇筑 11
6.6塔吊安装 11
6。7塔吊安装检测 11
7.安全、文明施工措施： 11
8.塔吊桩基础的计算书 12
9。群吊平面布置图 22

1.设计依据
1。1《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94
1。2《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
1.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）
1.4上海市工程建设规范《地基基础设计规范》（DGJ08—11—2021）
1.5《建筑机械使用安全规程》(JGJ33—2001)
1.6《建筑结构荷载规范》(GB50009—2002)
1。7、《上海市保障性住房三林基地2号地块（B1—2街坊）岩土工程勘察报告》
1.8、《上海市保障性住房三林基地2号地块(B1-2街坊)施工图》
1.9、简明施工计算手册
1。10、QTZ80塔吊使用说明书

2。工程概况：
三林基地2号地块二期B1—2街坊，总建设用地面积为11737.1平方米，为住宅用地，建筑总面积41250.84平方米，其中地上建筑总面积37257.24平方米，地下建筑总面积3993.60平方米。B1-2街坊北临芦南路，东面紧邻B1—3幼儿园用地,南面B1-4地块为三类住宅组团用地,西临三鲁路.整体规划遵循“统一规、统一组织、统一配套、统一管理"的原则，将项目建设成为“交通便捷、配套完善、质量可靠、和谐安居”的保障性示范居住基地。
地块内包含：1幢全埋式单层地下车库，2幢28~33层高层住宅（含1层地下室），1幢2层配套公建，及部分单层附属用房。
单体名称
数量
层数
地上/地下
高度/高度
地上/地下
总面积
1＃
1
32F/-1F
91.3/3.6
13396.07
2＃
1
33/-1F
94。1/3。6
23208.34
3＃
1
2F
8.7
388.32
地下车库
1
—1F
4。3
3993。60
合计面积
41250.84
拟建建（构）筑物性质一览表
参建单位：
3、 建设单位：上海义品置业
4、 勘察单位：上海岩土工程勘察设计研究院
5、设计单位：上海中房建筑设计
6、围护设计单位：上海岩土工程勘察设计研究院
7、监理单位：上海鼎颐建设监理
8、施工单位：上海崇明建设（集团）
9、专业监测单位：上海建浩工程顾问

3.塔吊选型：
整个工程在施工中垂直运输工作量很大，材料的运输周转也很大，项目部结合建筑物的高度、结构特点、施工现场环境，综合考虑工期、吊运能力、机械类型等因素，合理安排机械数量和布置位置，根据本工程特点、布局,拟选用2台QTZ80型液压自升塔式起重机（简称塔吊），其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要.

4。塔吊位置的确定
为最大限度的满足施工需要,拟将塔吊位置作如下确定。
PHC管桩Ø600,桩长20m， 桩顶沉桩相对标高 —4。850，相当于绝对标高 +0。750

5.塔吊基础的确定
5.1。地质情况分析
根据上海岩土工程勘察设计研究院地质勘察资料，其土层分布依次如下:
1）、第①层填土，局部表层有10～30cm厚的水泥地坪，其下含多量碎石、碎砖、石子等建筑垃圾，下部以粘性土为主，含少量碎石子、植物根茎等。
2）、第②层褐黄～灰黄色粉质粘土，含氧化铁斑点及铁锰质结核，局部夹粘土，土质自上而下逐渐变软，呈可塑～软塑状，中等～高等压缩性。该层局部区域缺失。
3)、第③层灰色淤泥质粉质粘土夹砂质粉土，含云母、有机质，在5.0—7.0m深度范围内夹较多粉性土，土质不均匀,呈流塑状，高等压缩性。
4）、第④层灰色淤泥质粘土，含云母、有机质，夹少量薄层粉砂，土质均匀，呈流塑状，高等压缩性；
5)、第⑤1层灰色淤泥质粉质粘土,含云母、有机质及贝壳碎屑，夹少量薄层粉性土，局部夹粘土、粉质粘土，呈软塑状，高等压缩性;
第⑤2-1层灰色粉砂,颗粒成分主要以云母、长石、石英为主，夹薄层粉性土及粘性土，呈稍密~中密状，中等压缩性；第⑤2—2层灰色粉质粘土，含云母、有机质,局部夹粉砂及薄层粉性土，呈可塑状，中等压缩性；第⑤2—3层灰色粉砂，颗粒成分主要以云母、长石、石英为主，局部夹细砂、粘质粉土及薄层粘性土，呈稍密～中密状，中等压缩性；
第⑤3-1层灰色粉质粘土，含云母、有机质,局部夹贝壳碎屑,夹薄层粉性土，呈可塑状,中等压缩性；第⑤3—2层灰色粉质粘土夹粘质粉土，含云母、有机质，夹薄层粉砂，土质不均匀，呈可塑状,中等压缩性；第⑤3-3层灰色粉砂夹粉质粘土，颗粒成分主要以云母、长石、石英为主，局部夹细砂及薄层粉性土，呈中密~密实状,中等压缩性.
6）、第⑧层灰色粉质粘土，含云母、有机质，夹薄层粉性土，局部夹粘土，呈软塑状，中等压缩性。该层拟建场地局部分布。
7）、第⑨层灰色粉细砂，颗粒成分主要以云母、长石、石英为主,局部夹少量薄层粘性土、粉性土,呈密实状,中等压缩性。

桩侧极限摩阻力标准值fs及桩端极限端阻力标准值fp一览表 表3.3。3-1
层序
土名
层底埋深
（m）
Ps
（MPa)
预制桩（PHC管桩）
灌注桩
抗拔承载力系数λ
桩侧极限摩阻力标准值
fs(kPa）
桩端极限摩阻力标准值
fp（kPa）
桩侧极限摩阻力标准值
fs（kPa）
桩段极限摩阻力标准值
fp（kPa）
②
粉质粘土
3.40~4。30
0。84
15

15

0.7
③
淤泥质粉质粘土夹砂质粉土
8.30~9。30
0.83
6m以上15

6m以上15

0.7
6m以下35
6m以下30
④
淤泥质粘土
17.00~18。10
0。59
25

20

0.7
⑤1
淤泥质
粉质粘土
19.30~20.70
0.79
40

30

0。7
⑤2-1
粉砂
21.00～22.80
4.81
65
2000
50

0.6
⑤2-2
粉质粘土
23.40～25。90
1。78
55

45

0。7
⑤2—3
粉砂
29。40~30.60
4.69
70
3000
55

0。6
⑤3-1
粉质粘土
37.00～38.70
1.45
60
1200
50

0.7
⑤3-2
粉质粘土夹粘质粉土
50.40～51。90
2。29
70
2000
55

⑤3-3
粉砂夹
粉质粘土
59.60～63.20
7.72
75
4500
60
1300

注：上表中各土层的fs和fp值除以安全系数2即为相应的特征值。

从本工程的土质情况、土方开挖后承台的支撑以及对边坡支护影响等因素考虑,塔吊采用承台基础，承台下为预应力管桩支撑，以确保塔吊基础的稳定性，基础承载力满足使用要求.预应力管桩的深度根据土层情况,桩持力层选择在粉砂层,约在22 米深度，根据附计算书，确定PHC桩直径600，桩长20m，承台下布置四根桩，四角分别布置，桩中心点距离为3600mm。
5。2.承台基础设计
根据地质情况分析， 结合厂家提供的基础施工要求， 承台选用5000mm×5000mm×1350mm（长×宽×高）， C35 钢筋砼,承台底标高为相对标高 —4。750，相当于绝对标高 +0.850，承台底配HRB335 Φ22＠140,承台面配HRB335 Φ20@200双向,承台竖向设Ф10 @500拉筋。根据土质情况，塔吊基础承台下设100 厚C15 素混凝土垫层。
5.3.施工工序
⑴、根据施工要求确定塔吊的基础位置，先施工塔吊的桩基础。
⑵、按围护设计会审要求对塔基周边土体进行搅拌桩加固，此措施有利于场地文明施工要求和减少对本地块各号房、地库围护体系造成影响。
⑶、塔机基础开挖后，完成垫层浇筑,桩与承台连接详见（03SG409)图集第27页，承台顶标高与所属单体室外地坪落低0。50m.但须保证预埋节范围内无积水.
⑷、按塔机说明书配筋图要求扎铁,预埋节基础在扎好底层钢筋时需通知塔吊出租方安放预埋节，预埋节安放完成后再扎上层钢盘和竖向加固筋。预埋节尺寸偏差在5mm 内，整个承台面要求平整，平整度控制在1/500。z
⑸、预埋节安放完成后，施工现场对未完成之竖向加固筋施工，并用扁铁预埋两组接地装置后封模。
⑹、接地必须良好，并按图纸施工，接地避雷器的电阻不得大于4Ω,接地保护装置的电缆与任何一根塔身主弦杆的螺栓连接，并清除螺栓及螺母的涂料。

6。塔吊基础施工工艺及质量保证措施：
做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时,还必须有足够质量意识。对每道工序认真执行质量自检、互检、交接验收制度。
6.1压桩：
6.1.1检查进场PHC桩质量:桩型、桩长、管径、壁厚、中间矢高、端板预应力钢棒等均应达到规范要求。
6。1.2压桩机械进场需进行设备报审，沉桩场地需平整并达到静压桩机行走荷载要求。
6.1.3在压桩过程中,应随时检查压桩压力、压入深度，当压力表读数突然上升或下降时，应停机对照地质资料进行分析，查明是否碰到障碍物或产生断桩等情况。
6.1.4接桩时上下节桩段应保持顺直，错位偏差不应大于2mm。管桩对接前,上下端板表面应用铁刷子清刷干净，坡口处应刷至露出金属光泽。为保证接桩的焊接质量，焊丝、焊剂应具有出厂合格证.电焊工应持证上岗，方可操作.施焊宜由两个焊工对称进行。焊接层数不得小于3层，内层焊渣必须清理干净后方可在外层施焊。焊缝应饱满连续，焊接部分不得有咬边、焊瘤、夹渣、气孔、裂缝、漏焊等外观缺陷，焊缝加强层宽度及高度均应大于2mm.应尽可能缩小接桩时间，焊好的桩接头应自然冷却后，方可继续压桩，自然冷却时间应>3min。焊接接桩应按隐蔽工程进行验收.
6.2基坑开挖
6.2.1根据施工图放白灰线,采用机械开挖,承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样.
6。2。2确定土方开挖到基底标高，验槽,对有暗浜的基槽必须继续开挖至沉积老土,并回填砂砾石夯实至设计基底，浇捣垫层。
6.3钢筋安装
PHC桩与基础连接按图集施工，基础钢筋按照塔吊基础施工图翻样加工现场安装，钢筋采用HRB335钢，检测合格后使用.保护层厚50mm，中间固定塔机基础节后再对基础钢筋进行绑扎复位。
6.4钢筋隐蔽验收
浇砼前对塔吊基础的钢筋按施工图统一检查，报监理验收，合格后方可浇砼，浇砼前塔吊基础节必须预埋到位。位置正确。
6。5混凝土浇筑
钢筋验收合格后，申请浇筑砼，浇筑时砼必须振捣密实，不漏振，无蜂窝麻面。且按规范要求留置试块。
6.6塔吊安装
6。6.1待基础砼强度达到80%后,方可进行塔吊安装。
6。6。2定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量。
6。7塔吊安装检测
塔吊基础施工结束后（包括电器设备和调试）根据塔吊委托检测申请表所需要的材料收集齐全，装订成套(包括基础部分的保证资料和评定资料）。检测合格后方可正式投入使用。
7.安全、文明施工措施：
开挖时注意事项：
1、对作业人员做好安全、技术交底、每个人员分工明确.
2、基坑开挖时由施工员指挥人、机作业、安全员现场协调安全工作。
3、划定作业范围、存土、转土地点、挖机行走路线，作业半径内严禁人员行走。
4、基坑周边设立警戒线,围护设置，防止与基坑施工无关人员误伤，同时保护基坑内作业人员安全。
5、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。

8。塔吊桩基础的计算书

矩形板式桩基础计算书
一、塔机属性
塔机型号
QTZ80(浙江建机）
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
45
塔机独立状态的计算高度H（m）
48
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B（m）
1。6
二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
494.1
起重臂自重G1(kN）
40.52
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
22
小车和吊钩自重G2(kN）
4.2
最大起重荷载Qmax(kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m)
15。8
最大起重力矩M2(kN.m）
800
平衡臂自重G3（kN)
21。2
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m）
6。05
平衡块自重G4(kN）
146
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11。8
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
上海 上海
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.61
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽,小车变幅
地面粗糙度
D类(有密集建筑群且房屋较高的城市市区）
风振系数βz
工作状态
2.1
非工作状态
2.24
风压等效高度变化系数μz
0.68
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
工作状态
0.8×1.2×2。1×1。95×0.68×0。2＝0.53
非工作状态
0。8×1。2×2。24×1。95×0。68×0.61＝1。74
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
494.1+40.52+4.2+21。2+146＝706.02
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
706.02+60＝766。02
水平荷载标准值Fvk（kN）
0。53×0.35×1。6×48＝14。25
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
40.52×22+4。2×15.8-21.2×6。05—146×11。8+0.9×（800+0。5×14。25×48)＝134。54
非工作状态
竖向荷载标准值Fk’(kN）
Fk1＝706。02
水平荷载标准值Fvk'（kN）
1。74×0.35×1。6×48＝46.77
倾覆力矩标准值Mk’（kN·m）
40.52×22-21.2×6。05-146×11.8+0。5×46.77×48＝162.86
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN）
1。2Fk1＝1。2×706.02＝847。22
起重荷载设计值FQ(kN)
1。4FQk＝1。4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN）
847。22+84＝931.22
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1。4×14.25＝19.95
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1。2×(40。52×22+4.2×15。8—21。2×6。05-146×11。8）+1。4×0.9×（800+0.5×14。25×48）＝367.01
非工作状态
竖向荷载设计值F’（kN)
1。2Fk'＝1。2×706。02＝847.22
水平荷载设计值Fv'（kN）
1。4Fvk'＝1。4×46.77＝65。48
倾覆力矩设计值M'(kN·m）
1.2×（40。52×22-21。2×6。05-146×11。8）+1.4×0。5×46。77×48＝419。93
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m)
1.35
承台长l（m)
5
承台宽b(m)
5
承台长向桩心距al(m）
3。6
承台宽向桩心距ab(m）
3.6
桩直径d（m)
0.6
承台参数
承台混凝土等级
C30
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'（m）
0。5
承台上部覆土的重度γ'（kN/m3)
18
承台混凝土保护层厚度δ(mm）
50
配置暗梁
否

矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl（hγc+h’γ’)=5×5×(1。35×25+0。5×18）=1068。75kN
承台及其上土的自重荷载设计值:G=1。2Gk=1.2×1068.75=1282。5kN
桩对角线距离:L=(ab2+al2)0。5=（3.62+3。62)0。5=5。09m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下:Qk=(Fk+Gk)/n=(706。02+1068。75）/4=443.69kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+(Mk+FVkh)/L
=（706.02+1068。75)/4+(162。86+46。77×1。35）/5.09=488。08kN
Qkmin=(Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh）/L
=（706.02+1068。75)/4—(162.86+46。77×1.35)/5。09=399.3kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+(M+Fvh）/L
=（847。22+1282.5)/4+（419.93+65。48×1.35）/5。09=632.28kN
Qmin=（F+G)/n—（M+Fvh）/L
=（847。22+1282。5)/4-(419。93+65.48×1。35)/5.09=432。59kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C80
桩基成桩工艺系数ψC
0。85
桩混凝土自重γz(kN/m3)
25
桩混凝土保护层厚度б（mm)
35
桩入土深度lt(m）
20
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
预应力混凝土
桩身预应力钢筋配筋
40Si2Mn 11Φ10.70
地基属性
是否考虑承台效应
是
承台效应系数ηc
0。32
土名称
土层厚度li(m)
侧阻力特征值qsia(kPa)
端阻力特征值qpa（kPa)
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
填土
2。19
15
100
0。7
100
粉质粘土
2.11
15
300
0。7
300
淤泥质粉土
5
35
300
0。7
300
粉质粘土
11。4
40
700
0。7
700
粉砂
2。1
65
2000
0.6
2000
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0。6=1.88m
桩端面积：Ap=πd2/4=3。14×0。62/4=0。28m2
承载力计算深度：min(b/2，5)=min(5/2,5)=2.5m
fak=（2。19×100+0。31×300）/2。5=312/2.5=124。8kPa
承台底净面积：Ac=(bl—nAp)/n=（5×5—4×0。28)/4=5。97m2
复合桩基竖向承载力特征值:
Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=1。88×(0.69×15+2.11×15+5×35+11.4×40+0.8×65）+700×0。28+0.32×124。8×5.97=1802。82kN
Qk=443.69kN≤Ra=1802。82kN
Qkmax=488。08kN≤1。2Ra=1.2×1802。82=2163.39kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=399.3kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=632。28kN
ψcfcAp+0。9fy’As'=(0.85×36×0.28×106 + 0。9×(400×989.12))×10-3=9023.56kN
Q=632.28kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=9023.56kN
满足要求！
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=399.3kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
五、承台计算
承台配筋(不设暗梁）
承台底部长向配筋
HRB335 Φ22@140
承台底部短向配筋
HRB335 Φ22＠140
承台顶部长向配筋
HRB335 Φ20@200
承台顶部短向配筋
HRB335 Φ20＠200
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1350—50—22/2=1289mm
M=(Qmax+Qmin）L/2=(632.28+（432。59））×5.09/2=2710.7kN·m
X方向：Mx=Mab/L=2710.7×3。6/5。09=1916。75kN·m
Y方向：My=Mal/L=2710.7×3。6/5.09=1916.75kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=847.22/4 + 419.93/5。09=294。29kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.89
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab—B—d)/2=（3.6—1。6—0。6)/2=0.7m
a1l=（al-B—d）/2=(3。6—1.6-0。6）/2=0。7m
剪跨比：λb’=a1b/h0=700/1289=0。54，取λb=0。54；
λl’= a1l/h0=700/1289=0.54，取λl=0.54;
承台剪切系数：αb=1。75/(λb+1）=1.75/（0。54+1)=1。13
αl=1.75/(λl+1）=1.75/(0。54+1)=1。13
βhsαbftbh0=0.89×1。13×1.43×103×5×1。29=9277。36kN
βhsαlftlh0=0.89×1。13×1。43×103×5×1。29=9277。36kN
V=294。29kN≤min（βhsαbftbh0, βhsαlftlh0)=9277.36kN
满足要求!
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1。29=4。18m
ab=3.6m≤B+2h0=4.18m，al=3。6m≤B+2h0=4.18m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
（1)、承台底面长向配筋面积
αS1= My/(α1fcbh02)=1916.75×106/（1。04×14。3×5000×12892)=0。016
ζ1=1-(1—2αS1）0.5=1—（1—2×0.016)0.5=0。016
γS1=1—ζ1/2=1-0。016/2=0。992
AS1=My/(γS1h0fy1)=1916.75×106/（0。992×1289×300)=4996mm2
最小配筋率：ρ=max（0.2，45ft/fy1)=max（0。2,45×1。43/300）=max(0。2,0。21)=0。21％
梁底需要配筋：A1=max（AS1， ρbh0）=max（4996,0.002×5000×1289）=13825mm2
承台底长向实际配筋:AS1'=13957mm2≥A1=13825mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= Mx/（α2fcbh02)=1916。75×106/（1。04×14。3×5000×12892）=0。016
ζ2=1—（1-2αS2)0.5=1-(1—2×0.016）0。5=0。016
γS2=1-ζ2/2=1—0.016/2=0.992
AS2=Mx/（γS2h0fy1）=1916.75×106/（0。992×1289×300）=4996mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2，45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/300)=max（0。2，0。21)=0。21%
梁底需要配筋：A2=max（9674， ρlh0）=max(9674,0。002×5000×1289）=13825mm2
承台底短向实际配筋：AS2’=13957mm2≥A2=13825mm2
满足要求！
（3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS3'=8169mm2≥0.5AS1'=0.5×13957=6979mm2
满足要求!
(4）、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：AS4’=8169mm2≥0。5AS2'=0。5×13957=6979mm2
满足要求！
（5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ10＠500。
六、配筋示意图

矩形桩式承台配筋图

矩形桩式桩配筋图

QTZ80型塔吊基础抗倾覆验算
一、
根据该工程的施工特点和进度要求及本公司的设备情况，本工程选用QTZ80（TC5610-6)塔机作为垂直运输工具。塔机基本技术参数如下表:
QTZ80(TC5610-6）塔机主要技术参数
项目名称
单位
设计值
备注
公称起重力矩
KN·m
800

最大额定起重量
t
6

最大工作幅度
m
56

最小工作幅度
m
2.5

最大幅度时额定起重量
t
6

最大起重量时允许最大幅度
m
56

起升高度
固定式
m
40。5

附着式
m
220
a=2时
起升机构
起升速度
倍率

a=2
a=4

速度
m/min
80
40
8.88
40
20
4.44

相应最大起重量
t
1.5
3
3
3
6
6

整机总功率（不包括顶升）
KW
32.8

二、基础承台及桩基的设计验算
本案1号塔吊桩基础采用四根静压预制管桩PHC A400 80 10 10，桩顶标高为-1.800m。基础承台尺寸为5500×5500×1350，混凝土强度等级为C35，基础承台上表面标高为-0。500m，基础承台埋深为-1。8m.基础配筋拟采用Ⅲ级钢，直径选择25mm.
具体验算过程如下：
1)参数信息
塔吊型号：QTZ80,自重（包括压重),最大起重荷载 ；
塔吊倾覆力距，塔吊起重高度，塔身宽度；
混凝土强度：C30,钢筋级别：Ⅱ级,承台尺寸
桩直径,桩间距，承台厚度，
基础埋深,保护层厚度:50mm
2）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
1. 塔吊自重（包括压重）
2. 塔吊最大起重荷载
作用于桩基承台顶面的竖向力
塔吊的倾覆力矩
3）矩形承台弯矩的计算
计算简图：

图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩最不利方向进行验算。
1。 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94—94的第5。1.1条）

其中 ──单桩个数，；
─作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，；
─桩基承台的自重：，─承台底面的弯矩设计值（）；
，─单桩相对承台中心轴的方向距离(m）;
─单桩桩顶竖向力设计值（).
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:

由于最小单桩竖向承载力>0，故没有抗拔力!
2。 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5。6.1条）

其中 ，─计算截面处方向的弯矩设计值（）；
，─单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
─扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（）,

经过计算得到弯矩设计值：

4）矩形承台截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002）第7。2条受弯构件承载力计算。

式中 ─等效抗压强度比值，当混凝土强度不超过C50时,取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，
取为0。94,期间按线性内插法确定;
─混凝土抗压强度设计值，本案采用C30砼，；
─承台的计算高度。
─钢筋受拉强度设计值，。
经过计算得

采用Ⅲ级钢，直径为25mm的钢筋，需要12根 ；
由于最小配筋率为0。2%,按最小配筋率配筋:
采用直径为25mm的钢筋,需要30根；
故塔吊基础底面配筋为双向布置，各为30根直径25mm的Ⅲ级钢.
5）矩形承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6。8条和第5。6.11条。
根据第二步的计算方案可以得到方向桩对矩形承台的最大剪切力，考虑对称性，
取单桩最大竖向力,我们考虑承台配置拉筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：

其中 ─建筑桩基重要性系数,取1.0;
─剪切系数, =0。08；
─混凝土轴心抗压强度设计值，;
─承台计算截面处的计算宽度，；
─承台计算截面处的计算高度,；
─钢筋受拉强度设计值，本案为；
─箍筋的间距,。

〉
经过计算承台已满足抗剪要求；
只需要按照使用说明书配置一定数量的构造拉结筋.
采用Ⅱ级钢，直径14mm，间距500mm，梅花型布置承台拉筋。
6)桩顶承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94—94）的第4.1。1条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

其中 ─建筑桩基重要性系数，取1。0；
─混凝土轴心抗压强度设计值，；
─桩的截面面积,本案采用高强度预制管桩，桩型号为PHC A400 80 10 10,砼强度为C80；
.
〈
经过计算得：管桩桩顶抗压强度满足要求！
7）桩竖向极限承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94—94)的第5.2。2-3条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
最大压力:

其中 ─最大极限承载力；
─单桩总极限侧阻力标准值：

─单桩总极限端阻力标准值：

,─分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数;
,─分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数,承台底土阻抗力分项系数；
─桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；
─极限端阻力标准值，按下表取值;
─桩身的周长,；
─桩端面积, ;

桩竖向极限承载力为：

因此>
所以单桩竖向承载力满足要求！
QTZ80塔吊基础具体配筋详见附图1。

目 录
一、工程概况 1
二、塔吊概况 1
三、塔吊安装位置及基础型式选择 1
四、塔吊的使用与管理 4
五、塔吊基础 4
六、QTZ80(6013）塔吊天然基础的计算书 4

岗顶酒店工程塔吊基础施工方案
一、工程概况

二、塔吊概况
本工程施工计划设置塔吊1台，塔吊布设位置见平面布置图.采用QTZ80(6010）型塔吊，该塔吊独立式起升高度为45米，（本工程实际使用搭设高度约40米）,工作臂长60米，最大起重量6吨，公称起重力矩为800KN。m.
综合本工程地质条件及现场实际情况，参照《兰田岙造船基地扩建项目岩土工程勘察报告》及工程设计图纸，本塔吊基础采用天然地基基础。
三、塔吊安装位置及基础型式选择
（一）塔吊生产厂家提供的说明书中对塔吊基础的要求：
1． 地基基础的土质应均匀夯实，要求承载能力大于20t/㎡；底面为6000×6000的正方形。
2． 基础混凝土强度C35,在基础内预埋地脚螺栓，分布钢筋和受力钢。
3． 基础表面应平整，并校水平。基础与基础节下面四块连接板连接处应保证水平，其水平度不大于1/1000；
4． 基础必须做好接地措施,接地电阻不大于4Ω。
5． 基础必须做好排水措施，保证基础面及地脚螺栓不受水浸，同时做好基础保护措施,防止基础受雨水冲洗，淘空基础周边泥土。
6． 基础受力要求：
荷载
工况
基础承载
PH
PV
M
MZ
工作状况
24
597
2102
320
非工作状况
80
530
1930
0
PH—基础所受水平力kN
PV—垂直力kN
M-倾覆力矩kN．m
MZ—扭矩kN．m

（二)本工程塔吊安装位置详见下图:

按塔吊说明书要求,塔吊铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，根据本工程地质勘察报告及现场实际情况，塔吊基础位于4—2强风化砾岩层，该层土质的承载力达0.60MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在持力层土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
经综合分析，选取4-2强风化砾岩层为塔吊基础的持力层，基础面标高与建筑物的基础底标高相平.
因塔吊基础上