冷却塔砼工程量计算书.doc

冷却塔砼工程量计算书（全面版）资料
2
工 程 量 计 算 书

2
工 程 量 计 算 书

2
工 程 量 计 算 书

2
工 程 量 计 算 书

2
工 程 量 计 算 书

冷却塔与循环水池方案
在钢拉杆厂南部围墙附近开阔地带建开方式热废水蓄水池及冷水蓄水池，热水池上建防雨蓬，冷水池上建方形逆流开放式冷却塔。冷水池旁边建一泵站及补水井。从热水池到链条车间开一封闭条水沟，链条厂废热水经水沟自然流入废热水池，废水在池里面经过回型水路沉淀、初步降温；冷却塔泵将热水池水泵如冷却塔布水系统。 冷却塔顶部的电机风机，强行把外部的冷空气，经塔下部的进风百叶窗吸入塔内，热水由布水系统均匀分布到各个雾化器，经喷头使热水向上方喷射雾化，与进塔的空气同向上升，并进行热交换，雾滴上升到一定高度后靠自重自然下落，这时又与正在上升的冷空气相遇再次进行热交换，湿热空气由风机排出塔外，冷却水集中后进入冷水池。冬季气温低时热水直接由热水池回流流进冷水池自然冷却可以节约能源。
冷却后的水经泵站输送到链条车间配水阀处。一路供车间设备冷却用，一路供热处理冷却水用，冬季时水温在25℃以下直接进入热处理用水管路。夏季水温在25℃以上时水经过车间内制冷系统冷却后进入现有的封闭式保温蓄水池。由现有的供水系统送进热处理用水管路。
设备总需水量5000m³/h，水温升温5-7℃。可以根据股份公司其它分厂需求合建个大型集中的冷却循环系统，集中管理降低投资成本和运行成本

方案图

样例

链条厂设备用电及水量情况
生产线
规格范围
mm
使用设备
型号
装机功率（Kw）
用水量
厂家
1#
直径6-10
SKBL-11编机（1台）
7.5
130m³/h
山东矿机
SKH100焊机（1台）
125
2#
直径12-14
SKBL16编机（1台）
7.5
山东矿机
SKHL250焊机（1台）
25
3#
直径16-20
KEB8.1编机（1台）
46
瓦菲奥斯(德国)
KEH8焊机（1台）
350
4#
直径20-30
KBA601编机（1台）
550
瓦菲奥斯(德国)
KSH502D焊机（1台）
450
5#
直径30-48
KBA/IEW601编机（1台）
650
瓦菲奥斯(德国)
KSH602D焊机（1台）
610
6#、11#
直径6-10
编机（2台）
2×7.5
杭州环链
焊机（2台）
2×125
杭州久远
7、8、12、13、14#
直径12-14
编机（5台）
5×18.5
杭州环链
焊机（5台）
5×300
杭州久远
9、15#
直径16-20
编机（2台）
2×25
杭州环链
焊机（2台）
2×400
杭州久远
10、16、17#
直径20-30
编机（2台）
2×550
待定
焊机（3台）
3×450
待定
18#
直径30-48
异型环编机（1台）
550
无锡福克斯
焊机（1台）
450
校链设备
6-10
SKX-10
2.2
30m³/h
山东矿机
6-10
SZK4
2.5
浙江双鸟
10-14
FWL-1000KN-ZD
22
无锡福克斯
16-30
KPH400
20
瓦菲奥斯(德国)
32-48
KPH600
72
18-30
BLS-1000Z（3台）
3×22
张家口北方对焊
26-48
BLS-2000Z（2台）
2×30
链条热处理机床
6-10
KGPS-100KW/8KH2（1台）
100
300m³/h
苏州胜吴
12-14
KGPS-160KW/6KH2（1台）
160
16-22
KGPS-250KW/4S（2台）
400
24-36
KGPS-400KW/2.5S（1台）
600
32-48
KGPs-900KW（1台）
900
湘潭机电
12-16
IGPS160/80-8L（1台）
260
湘潭机电
6-10
IGPS100/60-8L（1台）
160
湘潭兆恒电器
12-14
IGPS160/80-8L（2台）
2×260
16-20
IGPS200/100-8L（1台）
300
20-30
IGPS250/120-8L（1台）
370
其它辅助设备
退火炉、抛丸机、拉丝机、实验设备等
500kW
40m³/h

合计
13393.2kW（装机功率）×0.7（实际负荷系数）×0.7（开机率）=6562.5kW（实际用电功率）
500m³/h
□未定□新增

DOI :10.3876/j. issn. 1000Ο1980. 2021. 05. 019
　　 收稿日期 :2021Ο09Ο01
作者简介 :韩琴 (1983—
, 女 , 内蒙古包头人 , 硕士研究生 , 主要从事火电厂冷却水系统瞬变流及冷却塔热力计算研究 . 大型冷却塔热力计算模型
韩 　 琴 1,2, 刘德有 1, 陈负山 1, 齐慧卿 1, 焦诗元 1
(1. 河海大学水利水电工程学院 , 江苏 南京 　 210098; 2. 国电机械设计研究院 , 浙江 310030
摘要 :基于质量守恒和能量守恒原理 , 却塔热力计算的湿差模型 , , 分析了不同模型 的计算结果差异以及气象条件 ( 、 淋水面积和风速等参数对冷却 塔出塔水温的影响 . , 或者在一定的范围内 , 淋水面积的增大 , 或者 风速的增大 , . :湿差模型和焓差三阶模型是适用于大型或超大型冷却塔 , 应特别重视循环冷却水系统冷端参数的综合优化分析 .
关键词 :大型冷却塔 ; 热力计算 ; 出塔水温 ; 湿差模型 ; 焓差模型 ; 四变量模型
中图分类号 :TK123　　　 文献标识码 :A　　　 文章编号 :1000Ο1980(2021 05Ο0591Ο05
冷却塔是火电厂的重要冷端设备之一 , 其冷却性能的好坏直接影响整个电厂运行的经济性和安全性 . 而冷
却塔的出塔水温是衡量冷却塔冷却性能的重要技术指标 [1Ο4]. 根据冷却塔的出塔水温及其变化规律 , 不仅可以
对冷却塔系统进行运行监控和状态优化分析 , 而且可以为冷却塔的运行维护和检修改造提供基本技术依据 .
冷却塔的出塔水温对发电机组热效率的影响较大 , 如对于 1台超高压汽轮机 , 当冷却塔出塔水温降低 1℃ , 凝汽器真空提高 270Pa , 机组热循环效率提高 012%~013%[5], 因此 , 在冷却塔设计时首先必须采用准 确的热力计算模型 .
在现行的冷却塔设计中 , 大多采用以麦克尔方程 [6]为基础的焓差模型 , 即将接触散热和蒸发散热相关的 2个未知变量 (不同高度淋水截面的空气干球温度和空气中的水蒸气分压力 均用 1个未知量 “ 比焓” 来代替进行 热力计算 , 而很少用不同传质和传质系数的计算模型来计算 . 在焓差模型的求解上 , 则大多采用辛普森二阶积 分法 . 但工程实践表明 , 这种以辛普森二阶积分的焓差模型 (以下简称焓差二阶模型 不能准确地适用于目前的 大型冷却塔 [7](8500m 2≤ A <11000m 2 以及超大型冷却塔 (A ≥ 11000m 2 的热力计算分析 , 其中 A 为淋水面积 .
本文基于质量守恒和能量守恒原理 , 建立了适用于大型冷却塔热力计算的新的湿差模型 , 并与焓差二 阶 、 三阶模型以及四变量模型分别进行了比较计算 , 分析了各有关参数对大型冷却塔出塔水温的影响 . 1　 湿差模型的推导
1. 1　 水体质量守恒方程
根据质量守恒原理 , 水面蒸发的水量 , 即部分变为空气中水蒸气的水量可表示为
d Q =βpv (p ′ v -p v d V (1
式中 :Q — — — 进入冷却塔的水量 , kg/s ; V — — — 填料体积 , m 3; βpv —
— — 单位填料体积与水蒸气压力相关的散质系 数 , kg/(m 3・ Pa ・ s ; p ′ v — — — 空气温度为水温 t 时的饱和水蒸气压力 , Pa ; p v — — — 水蒸气的分压力 , Pa . p ′ v , p v 可 分别改写为
p ′ v =x ′ +01622p a
(2 p v =x +01622p a (3
式中 :x ′ — — — 空气温度为水温 t 时的饱和蒸气含湿量 , kg/kg ; x — — — 空气中水蒸气的含湿量 , kg/kg ; p a — — — 大 第 37卷第 5期 2021年 9月 河 海 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 Journal of H ohai University (Natural Sciences V ol. 37N o. 5Sep. 2021

气压力 , Pa .
将式 (2 ~(3 代入式 (1 , 得
d Q =βxv (x ′ -x d V =βxv (x ′ -x A d z (4
βxv =1161βpv [1-1161(x ′
+x ]p a (5 式中 :βxv —
— — 单位填料体积与空气含湿量相关的散质系数 , kg/(m 3・ s ; A — — — 塔中填料水平断面面积 , m 2; z — — — 垂向坐标 , 向上为正 .
由于空气中水蒸气增加的水量 d Q 也可以表示为
d Q =G d x
(6 因此 , 由式 (4 , (6 可得
βxv (x ′
-x (7 式中 G 为进塔空气质量 , kg/s .
1. 2　 热量平衡方程
, 即
d H q =αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′ -x A d z +ct d Q (8
式中 :H q — — — 水散出的热量 , k J/s ; αv —
— — 单位体积接触散热系数 , k J/(m 3・ s ・ ℃ ; t — — — 水温 , ℃ ; θ— — — 空气 的干球温度 , ℃ ; γw —
— — 水的汽化热 , 取 242813k J/kg ; c — — — 水的比热容 , 取 411868k J/(kg ・ ℃ . 空气增加的总热量为
d H g =Gc w d θ+h q d Q
(9 式中 :H g — — — 空气增加的热量 , k J/s ; c w — — — 湿空气的比热 , 取 1105k J/(kg ・ ℃ ; h q — — — 水蒸气含热量 , k J/kg .
在正常稳定运行状态下 , 水散发的总热量等于空气增加的总热量 , 则由式 (8 , (9 可得
αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′
-x A d z +ct d Q =Gc w d θ+h q d Q (10 考虑到蒸发水量 d Q 相对很小 , 将其带走的热量忽略 , 且 h q =r 0+c v θ, 则式 (10 可化简为
Gc w d θ=αv (t -θ
A d z (11 式中 :r 0— — — 水 0℃ 时的汽化热 , k J/kg ; c v — — — 水蒸气比热容 , 取 11842k J/(kg ・ ℃
. 1. 3　 热传递平衡方程
水损失的热量为
d H q =cQt -c (Q -d Q (t -d t (12
式 (12 为忽略二阶微小量化简得到的 . 将式 (8 代入式 (12 , 化简后可得 cQ d t =αv (t -θ A d z +γw βxv (x ′
-x A d z (13 　　 令 A =g a , A
=q , 将式 (7 , (11 , (13 分别改写导出湿差模型即可 :d z =β(x -x g a
(14 d z =α(t -θ c w g a (15
d z =α( β( cq
(16 　　 求解式 (14 ~式 (16 需作如下假设 :(a 系数 αv , c v , c w , c 及 γw 都取常数 ; (b 水温取其断面平均值 , 不考 虑交面阻力 ; (c 空气在填料出口处未达到饱和状态 ; (d 填料面积沿垂直方向不变 ; (e 取刘易斯数 Le =αv /(c w βxv =111, 1, 0193, 0191, 019, 分别计算其对出塔水温的影响 .
2　 焓差模型和四变量模型简介
2. 1　 焓差模型
水所损失的热量等于空气所获得的热量 , 即
cq d t =g a d i (17
295河 海 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 第 37卷

式中 i 为湿空气焓 , k J/kg .
从水到空气的热量传递 , 可用焓差 [8]表示为
cq d t =βxv (i ′ -i d z (18
式中 i ′ 为水温 t 时的饱和空气焓 , k J/kg .
将式 (18 改写成积分形式 , 即
βz q =t 1t 2i ′ -i (19
　　 求解式 (19 需作如下假设 :(a ( 忽略蒸发水量损失 ; (c 由于冷却塔内水蒸气的压力很小 , 对塔内压力影响很小 d 散热系数 、 散质 系数和湿空气的比热在整个过程中均为常数 .
对于式 (19 右边项的积分 , . n =2, 3时 , 可分别写成式 (20 , (21 的积分形式 , t t 2i ′ -i =Δt 3n h ′ 2-h 1+h ′ m -h m +h ′ 1-h 2(20 t 1t 2i ′ -i =Δt 3n h ′ 2-h 1+h ′ 23-h 13+h ′ 13-h 23+h ′ 1-h 2(21
式中 :h 1, h 2— — — 进塔 、 出塔空气比焓 , k J/kg ; h m , h ′ m — — — 塔内平均水温的空气比焓 、 饱和比焓 ; h 13, h ′ 23—
— — 空 气干球温度为 t =t 2+1/3Δt 时的比焓 、 饱和比焓 , k J/kg ; h 23, h ′ 13—
— — 空气干球温度 t =t 2+2/3Δt 时的比焓 、 饱和比焓 , k J/kg .
2. 2　 四变量模型
根据质量守恒和能量守恒原理 , 并考虑蒸发损失引起的水量变化 , 可得四变量模型 [6]:
d z =βpv (p ′ v -p v (22
d z =αcq (t -θ +γβcq (p ′ v -p v (23
d z =c w g a q d z +c (ct -γw -c θ d z (24
d z =( 202122g a p a d z (25 　　 求解四变量模型需作如下假设 [9]:(a 冷却塔内水蒸气分压力所占比例很小 , 可采用不变的大气压力 ; (b 系数 αv , c v , c w , c 及 γw 都取常数 ; (c 水温取其断面平均值 , 不考虑交面阻力 ; (d 空气在填料出口处未达 到饱和状态 ; (e 填料面积沿垂直方向不变 .
3　 4种模型的比较计算分析
现针对湿差模型、 焓差二阶模型 、 焓差三阶模型 、 四变量模型这 4种热力计算模型进行比较计算分析 , 并 作如下说明 :(a 湿差模型的求解 , 采用中心差分方法将偏微分方程组转化为差分方程组后再编写程序 ; (b 焓差模型的求解 , 分别对其二阶 、 三阶模型进行对比分析 , 同时为了保证式 (20 的解有合理的求解区间曲 线 [10], 根据 4个焓差都大于零的条件来编写 F ortran 程序 , 以使其解具有数学和实际意义 ; (c 四变量模型 , 采 用中心差分方法将其转化为方程组后再进行求解 , 并考虑水量的蒸发损失 .
本文以邯峰电厂冷却塔为研究对象 . 该冷却塔为自然通风冷却塔 , 淋水面积为 9000m 2, 采用高为 112m 的 T 26Ο60°梯形波填料 . 气象条件为 :空气干球温度 2115℃ , 湿球温度 17℃ , 大气压力 99850Pa.
4种模型的热力计算结果如图 1~4所示 . 比较分析这些计算结果 , 可得出如下结论 :
a. 四变量模型的出塔水温计算结果比其他模型大 , 与实测出塔水温比较误差较大 , 说明该模型相对不 准确 .
b. 由图 1可见 , 当淋水面积从 4000m 2增大到 8000m 2时 , 焓差二阶模型的出塔水温计算结果与湿差模
395第 5期 韩 　 琴 , 等 　 大型冷却塔热力计算模型

图 1　 出塔水温随淋水面积变化曲线
Fig. 1　 V ariation of outlet w ater temperature of cooling
tow er

with

filling area for 4therm al 22　 I on outlet w ater

cooling tow er for4therm al models
图 3　 淋水密度对出塔水温的影响
Fig. 3　 I nfluence of w ater density on outlet w ater
temperature of cooling tow er for 4therm al models 图 4　 刘易斯数取值对出塔水温的影响 Fig. 4　 I nfluence of different values of Lewis number on outlet w ater temperature of cooling tow er
型的计算结果相差很小 . 但随着淋水面积的增大 , 焓差二阶模型的计算结果与湿差模型的计算结果相差越来 越大 , 此时 , 焓差三阶模型与湿差模型的计算结果越来越接近 , 且与实测出塔水温很接近 . 说明大型冷却塔的 热力计算不宜再用焓差二阶模型 , 应采用湿差模型和焓差三阶模型 .
c. 由图 2可见 , 随着风速的增加 , 出塔水温呈近似直线下降趋势 . 而由图 3可见 , 随着冷却塔淋水密度 的增加 , 出塔水温也相应增加 . 由图 4可见 :随着刘易斯数的增大 , 出塔水温减小 ; 当刘易斯数从 111减小到 110时 , 出塔水温增加 0115%.由此可见 , 刘易斯数的选取是值得注意的问题 .
4　 结 　　 语
由湿差模型、 焓差二阶模型 、 焓差三阶模型 、 四变量模型这 4种热力计算模型的对比分析可见 , 对于大型 冷却塔的热力计算 , 本文湿差模型和焓差三阶模型优于焓差二阶模型和四变量模型 . 因此 , 采用本文导出的 湿差模型 , 结合冷却塔的空气动力学阻力 抽力关系等进行冷却塔各未知量的设计计算 , 可以避免塔形对计 算结果的影响 .
对于特定的地形条件和气候条件 , 并不是冷却塔淋水面积越大越好 . 如图 1所示 , 当冷却塔淋水面积从 4000m 2增大到 10000m 2时 , 出塔水温从 281295℃ 降低到 241114℃ , 出塔水温的变化是很明显的 ; 但冷却塔淋 水面积增大到一定限度后 , 如果再增大淋水面积 , 冷却塔出塔水温的降低非常缓慢 , 如塔淋水面积从 13000m 2增大到 14000m 2时 , 出塔水温只降低 01296℃ , 但其相应的造价以及运行维护费用却明显增加 , 这 在技术经济上显然是不合适的 . 因此 , 在冷却塔设计时 , 应结合整个循环冷却水系统的冷端参数设计进行系 统综合优化分析 .
参考文献 :
[1]史佑吉 . 冷却塔运行与试验 [M].北京 :水利电力出版社 ,1990:194Ο208.
[2]S OY LET MEZ M S. On the optimum per formance of forced draft counter flow cooling towers[J].Energy C onversion and Management ,
2004,45:2335Ο2341.
[3]JABER H ,WE BB R L. Design of cooling towers by the effectiveness 2NT U method[J].AS ME J Heat T rans fer ,1989,111:837Ο843.
495河 海 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 第 37卷

[4]BERMIER M A. Thermal per formance of cooling towers[J].ASHRAE J ,1995,7:56Ο61.
[5]齐复东 , 贾树本 , 马义伟 . 冷却塔 [M].北京 :水利电力出版社 ,1990:10Ο11.
[6]赵振国 . 冷却塔 [M].北京 :中国水利水电出版社 ,1996:195Ο197.
[7]赵顺安 . 海水冷却塔 [M].北京 :中国水利水电出版社 ,2007:171Ο173.
[8]王启山 . 冷却塔热力计算的数学模型 [J].中国给水排水 ,1996(12 :4Ο7. (W ANG Qi 2shan. A mathematical m odel of cooling tower
therm odynamic calculation[J].China Water &Wastewater ,1996(12 :4Ο7. (in Chinese
[9]钱焕群 , 金安 . 冷却塔的模型探讨 [J].冷藏技术 ,1998(1 :15Ο18. (QI AN Huan 2qun , J I N An. Discussion on cooling tower m odels
[J].C old S torage T echnic , 1998(1 :15Ο18. (in Chinese
[10]王东 . 自然通风冷却塔冷却性能计算模型及影响因素 [D].北京 :华北电力大学 Thermal tow ers
De 21Fu 2shan 1, QI H ui 2qing 1, JIAO Shi 2yuan 1
(1. College o f and Hydropower Engineering , Hohai Univer sity , Nanjing 210098, China ;
2. State Power Machinery , Hangzhou 310030, China
Abstract :According to the conservation of mass and energy , a thermal calculation m odel for large cooling towers , namely humidity difference m odel , was established by regarding the outlet water tem perature as the assessment index of cooling performance. A com paris on was made am ong the enthalpy difference m odel , four 2variable m odel and humidity difference m odel. The differences of the results calculated by various m odels as well as the influences of meteorological conditions (atm ospheric pressure , air dry 2bulb tem perature and air wet 2bulb tem perature , filling area and wind velocity on the outlet water tem perature of large cooling towers were analyzed. With the decrease of the dry 2bulb tem perature and the air wet 2bulb tem perature or the increase of the filling area or the increase of the wind in certain range , the outlet water tem perature decreases. The results show that the present m odel and the enthalpy difference m odel are applicable to the thermal calculation of large or super 2large cooling towers , and during the design of large cooling towers , much im portance should be attained to the optimization of cold end parameters of a circulating cooling water system.
K ey w ords :large cooling tower ;thermal calculation ;outlet water tem perature of cooling tower ;humidity difference m odel ; enthalpy difference m odel ;four 2variable m odel 5
95第 5期 韩 　 琴 , 等 　 大型冷却塔热力计算模型

煤矿工程成本测算方法与工程费用定额及工程量清单计算对照应用手册
图书 编委会
出 版 社：科学技术出版社2007年8月出版
册数规格：全四卷＋1CD 16开精装
定价：￥1088元 
优惠价：480元

详细目录
第一篇 矿山工程工程量清单项目及计算规则
第一章 露天工程
第一节 爆破工程
第二节 采装运输工程
第三节 岩土排弃工程
第四节 路基及附属工程
第五节 筑坝工程
第六节 窄轨铁路铺设工程
第二章 井巷工程
第一节 立井井筒工程
第二节 冻结工程
第三节 钻井工程
第四节 地面预注浆工程
第五节 斜井井筒工程
第六节 平硐及平巷工程
第七节 斜巷工程
第八节 硐室工程
第九节 辅轨工程
第十节 斜坡道工程
第十一节 天溜井工程
第十二节 其他工程
第十三节 辅助系统工程
第二篇 矿山工程成本测算方法

第一章 成本测算总论
第二章 成本单价要素的测算
第一节 清包工单价的测算
第二节 材料采购价、租赁价的测算
第三节 机械租赁费的测算
第四节 临时设施费的测算
第五节 管理费的测算
第六节 其他成本项的测算
第七节 税金与规费的测算与筹划
第三章 成本消耗量要素的测算
第一节 材料消耗量的测算
第二节 人工、机械消耗量的测算
第四章 成本的测算方法
第三篇 煤炭建设井巷工程基础定额
第一章 立井井筒定额
第二章 斜井井筒定额
第三章 斜巷定额
第四章 平硐及平巷定额
第五章 硐室定额
第六章 铺轨定额
第七章 平巷及斜巷机械化掘进定额
第四篇 煤炭建设井巷工程概算定额
第一章 立井井筒定额
第二章 斜井井筒定额
第三章 斜巷定额
第四章 平硐及平巷定额
第五章 硐室定额
第六章 铺轨定额
第七章 注浆定额
第五篇 煤炭建设地面建筑工程基础定额
第一章 桩基础工程基础定额
第二章 脚手架工程基础定额
第三章 混凝土及钢筋混凝土工程基础定额
第四章 屋面及防水工程基础定额
第五章 防腐、保温、隔热及耐磨层工程基础定额
第六章 建筑物超高增加人工、机械定额
第七章 地面窄轨铁路、场区道路工程基础定额
第六篇 煤炭建设地面建筑工程概算指标
第一章 提升系流概算指标
第二章 通风系统概算指标
第三章 压风系统概算指标
第四章 地面生产系统概算指标
第五章 辅助厂房及仓库概算指标
第七篇 煤炭建设特殊凿井工程概算定额
第一章 冻结工程定额
第二章 钻井工程定额
第三章 地面预注浆工程定额
第八篇 煤炭建设机电设备安装工程预算定额
第一章 凿井设备、设施安装定额
第二章 采掘设备安装定额
第三章 提升设备、设施安装定额
第四章 立井井简装备定额
第五章 钢井架安装定额
第六章 通风及压风设备安装定额
第七章 排水设备安装定额
第八章 井下工业管道安装定额
第九章 输送设备安装定额
第十章 输电线路工程安装定额
第十一章 电气安装定额
第十二章 井简装备辅助费和井下安装照明费定额
第九篇 煤炭建设机电安装工程概算指标
第一章 井底、车场、巷道及硐室机电设备安装指标
第二章 输送设备安装指标
第三章 采区机械设备安装指标
第四章 矿井提升设备、设施安装指标
第五章 井下排水设备安装指标
第六章 通风及压风设备安装指标
第七章 供电系统设备、设施安装指标
第八章 安全技术及监控系统设备、设施安装指标
第九章 通信调度设备、设施安装指标
第十章 矿山管路工程指标
第十一章 室外给排水、采暖、通风等设备安装工程指标
第十篇 煤炭建设工程施工机械台班费用定额

冷却塔技术需求

序号
品牌
型号
设备形式
设备需求
数量
备注
1
中日合资斯频德
CTA-250UFW
方形横流开放式冷却塔
温度：37℃-32℃-27℃
循环水量：≥271m3/h
风机电量N≤5.5KW*2
1台

冷水塔报价要求：
一、 冷却水塔的风机为外置，以防潮湿腐蚀。
二、 冷水塔填料为100%纯料PVC材质且阻燃。
三、 保证设备平稳运行部件为进口产品；如：电机、皮带、浮球进水阀等
四、 风机叶片为优质FRP材质（为考虑到噪声及腐蚀问题而考虑）
五、 冷水塔集水槽为钢质且防腐蚀与主管路连接方便、牢固、不开裂（玻璃钢水槽易开裂）
六、 横流开式冷水塔应有多个风机组成，应具备可与之配套的开关柜1台。

水塔安装辅材一览表

序号
项目名称
单位
工程量
1
室外无缝钢管 DN200
10m
3.9
2
室外无缝钢管 DN100
10m
1.9
3
室内镀锌钢管 DN65
10m
1.4
4
室内镀锌钢管 DN32
10m
2.1
5
镀锌薄钢板矩形风管 δ=1.2
10m2
1.8
6
蝶阀 DN200
个
2
7
蝶阀 DN100
个
4
8
铜截止阀 DN32
个
3
9
铜截止阀 DN25
个
2
10
设备支架制作安装
t
2.6
11
室内管道支吊架
100kg
3.36
12
电源开关柜安装
台
1
13
电线管敷设
100m
0.75
14
控制电缆敷设(6芯以内)
100m
14.5
15
　冷却水塔安装
1台　

注：以上材料为安装冷却水塔时的辅材，此表采用广联达预算软件编制，预算件中包括水塔的安装费用但不包含水塔的设备费用。