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1、填函式换热器设备计算 计算单位 压力容器专用计算软件 壳程设计压力 0.60 MPa 管程设计压力 0.60 MPa 壳程设计温度 120.00 ℃ 管程设计温度 90.00 ℃ 筒体公称直径 700.00 mm 筒 填函式换热器筒体最小壁厚 4.50 mm 体 筒体名义厚度 8.00 mm 校核 合格 筒体法兰厚度 30.00 校核 合格 前端管箱筒体名义厚度
2、 8.00 mm 前 校核 合格 端 前端管箱封头名义厚度 8.00 mm 管 校核 合格 箱 前端管箱法兰厚度 30.00 mm 校核 合格 后端管箱筒体名义厚度 8.00 mm 后 校核 合格 端 后端管箱封头名义厚度 8.00 mm 管 校核 合格 箱 后端管箱法兰厚度 30.00 mm 校核 合格 管 管板厚度 35.00 mm 板
3、校核 合格 填函式换热器筒体计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 筒体简图 计算压力 Pc 0.60 MPa 设计温度 t 120.00 ° C 内径 Di 700.00 mm 材料 S30408 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s] 137.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 137.00 MPa 试验温度下屈服点 ss 205.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 0.00
4、 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算 计算厚度 d = = 1.54 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70 mm 名义厚度 dn = 8.00 mm 重量 439.71 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 PT = 1.25P = 1.0000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ss = 184.50 MPa 试验压力下 圆筒的应力 sT = = 45.95
5、 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果 合格 压力及应力计算 最大允许工作压力 [Pw]= = 2.98121 MPa 设计温度下计算应力 st = = 27.57 MPa [s]tf 137.00 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论 合格 前端管箱筒体计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 筒体简图 计算压力 Pc 0.60 MPa 设计温度 t 90.00 ° C 内径 D
6、i 700.00 mm 材料 S30408 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s] 137.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 137.00 MPa 试验温度下屈服点 ss 205.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算 计算厚度 d = = 1.54 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70 mm 名义厚度 dn = 8.00 mm 重量 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型
7、 液压试验 试验压力值 PT = 1.25P = 1.0000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ss = 184.50 MPa 试验压力下 圆筒的应力 sT = = 45.95 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果 合格 压力及应力计算 最大允许工作压力 [Pw]= = 2.98121 MPa 设计温度下计算应力 st = = 27.57 MPa [s]tf 137.00 M
8、Pa 校核条件 [s]tf ≥st 结论 合格 前端管箱封头计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 椭圆封头简图 计算压力 Pc 0.60 MPa 设计温度 t 90.00 ° C 内径 Di 700.00 mm 曲面深度 hi 175.00 mm 材料 S30408 (板材) 设计温度许用应力 [s]t 137.00 MPa 试验温度许用应力 [s] 137.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2
9、 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 PT = 1.25Pc= 1.0000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力[s]t [s]T£ 0.90 ss = 184.50 MPa 试验压力下封头的应力 sT = = 45.70 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果 合格 厚度及重量计算 形状系数 K = = 1.0000 计算厚度 dh = = 1.53 mm 有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70 mm 最小厚度
10、 dmin = 2.00 mm 名义厚度 dnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量 36.64 Kg 压 力 计 算 最大允许工作压力 [Pw]= = 2.99751 MPa 结论 合格 后端管箱筒体计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 筒体简图 计算压力 Pc 0.60 MPa 设计温度 t 90.00 ° C 内径 Di 700.00 mm 材料 S30408 ( 板材 ) 试验温度许用应力 [s]
11、 137.00 MPa 设计温度许用应力 [s]t 137.00 MPa 试验温度下屈服点 ss 205.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 厚度及重量计算 计算厚度 d = = 1.54 mm 有效厚度 de =dn - C1- C2= 7.70 mm 名义厚度 dn = 8.00 mm 重量 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 PT = 1.25P = 1.0000 (或由用户输入) MPa
12、 压力试验允许通过 的应力水平 [s]T [s]T£ 0.90 ss = 184.50 MPa 试验压力下 圆筒的应力 sT = = 45.95 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果 合格 压力及应力计算 最大允许工作压力 [Pw]= = 2.98121 MPa 设计温度下计算应力 st = = 27.57 MPa [s]tf 137.00 MPa 校核条件 [s]tf ≥st 结论 合格 后端管箱凸型封头计算结果 计
13、算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 椭圆封头简图 计算压力 Pc 0.60 MPa 设计温度 t 90.00 ° C 内径 Di 700.00 mm 曲面深度 hi 175.00 mm 材料 S30408 (板材) 设计温度许用应力 [s]t 137.00 MPa 试验温度许用应力 [s] 137.00 MPa 钢板负偏差 C1 0.30 mm 腐蚀裕量 C2 0.00 mm 焊接接头系数 f 1.00 压力试验时应力校核 压力试验类型 液
14、压试验 试验压力值 PT = 1.25Pc= 1.0000 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力[s]t [s]T£ 0.90 ss = 184.50 MPa 试验压力下封头的应力 sT = = 45.70 MPa 校核条件 sT£ [s]T 校核结果 合格 厚度及重量计算 形状系数 K = = 1.0000 计算厚度 dh = = 1.53 mm 有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 7.70 mm 最小厚度 dmin = 2.00 mm 名义厚度 dnh = 8.00 mm 结论 满足最
15、小厚度要求 重量 36.64 Kg 压 力 计 算 最大允许工作压力 [Pw]= = 2.99751 MPa 结论 合格 筒体法兰计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 设 计 条 件 简 图 设计压力 p 0.600 MPa 计算压力 pc 0.600 MPa 设计温度 t 120.0 ° C 法兰输入厚度δf 30.0 mm 法 材料名称 S30408 许用 137.0 MPa 兰 应力 109.6 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 196
16、0 MPa 应力 174.0 MPa 栓 公称直径 dB 20.0 mm 螺栓根径 dd 17.3 mm 数量 n 38 个 25.30 m 2.00 垫 2b" 5 y(MPa) 11.0 D 830.0 结构尺寸 Di 700.0 片 mm Db 790.0 = 762.0 db 23.0 δ1 16.0 螺 栓 受 力 计 算 预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa Wa= πb'Db y =690652.0 N 操作状态下需要的最小螺
17、栓载荷Wp Wp = F'+F'p + F R = 1050324.5 N 实际使用螺栓总截面积 Ab Ab == 8926.1 mm2 弯 矩 计 算 FD = 0.785Di2pc = 230790.0 N 整体: 活套: LD = 45.0 mm = 46294.1 N = 29.5 mm = 14363.3 N = 14.0 mm = 758877.1 N = 15.8 mm 计算用弯矩 M0 = FRLR = 11952314
18、0 N.mm 螺 栓 间 距 校 核 实际间距 65.3 mm 最小间距 46.0 (查GB150.3-2011表7-3) mm 最大间距 120.0 mm 计 算 结 果 按弯曲应力确定的法兰厚度 20.2 mm 校核合格 前端管箱法兰计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 设 计 条 件 简 图 设计压力 p 0.600 MPa 计算压力 pc 0.600 MPa 设计温度 t 90.0 ° C 法兰输入厚度δf 30.0 mm 法 材料名称 S30408
19、 许用 137.0 MPa 兰 应力 116.9 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 196.0 MPa 应力 178.5 MPa 栓 公称直径 dB 20.0 mm 螺栓根径 dd 17.3 mm 数量 n 28 个 25.30 m 2.00 垫 2b" 5 y(MPa) 11.0 D 830.0 结构尺寸 Di 700.0 片 mm Db 790.0 = 762.0 db 23.0 δ1 16.0 螺 栓
20、 受 力 计 算 预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa Wa= πb'Db y =690652.0 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp Wp = F'+F'p + F R = 1050324.5 N 实际使用螺栓总截面积 Ab Ab == 6577.2 mm2 弯 矩 计 算 FD = 0.785Di2pc = 230790.0 N 整体: 活套: LD = 45.0 mm = 46294.1 N = 29.5 mm = 14363.3 N
21、 = 14.0 mm = 758877.1 N = 15.8 mm 计算用弯矩 M0 = FRLR = 11952314.0 N.mm 螺 栓 间 距 校 核 实际间距 88.6 mm 最小间距 46.0 (查GB150.3-2011表7-3) mm 最大间距 120.0 mm 计 算 结 果 按弯曲应力确定的法兰厚度 18.3 mm 校核合格 后端管箱法兰计算结果 计算单位 压力容器专用计算软件 设 计 条 件 简 图 设计压力 p 0.600 MPa 计算压力 pc 0
22、600 MPa 设计温度 t 90.0 ° C 法兰输入厚度δf 30.0 mm 法 材料名称 S30408 许用 137.0 MPa 兰 应力 116.9 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 196.0 MPa 应力 178.5 MPa 栓 公称直径 dB 20.0 mm 螺栓根径 dd 17.3 mm 数量 n 28 个 25.30 m 2.00 垫 2b" 5 y(MPa) 11.0 D 830.0 结构尺寸 Di 70
23、0.0 片 mm Db 790.0 = 762.0 db 23.0 δ1 16.0 螺 栓 受 力 计 算 预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa Wa= πb'Db y =690652.0 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp Wp = F'+F'p + F R = 1050324.5 N 实际使用螺栓总截面积 Ab Ab == 6577.2 mm2 弯 矩 计 算 FD = 0.785Di2pc = 230790.0 N 整体: 活套: LD = 45.0 mm
24、 = 46294.1 N = 29.5 mm = 14363.3 N = 14.0 mm = 758877.1 N = 15.8 mm 计算用弯矩 M0 = FRLR = 11952314.0 N.mm 螺 栓 间 距 校 核 实际间距 88.6 mm 最小间距 46.0 (查GB150.3-2011表7-3) mm 最大间距 120.0 mm 计 算 结 果 按弯曲应力确定的法兰厚度 18.3 mm 校核合格 填函式换热器管板计算 计
25、算单位 压力容器专用计算软件 设 计 条 件 壳程设计压力 0.60 MPa 管程设计压力 0.60 MPa 壳程设计温度 120.00 °C 管程设计温度 90.00 °C 换热器公称直径 700.00 mm 壳程腐蚀裕量 0.00 mm 管程腐蚀裕量 0.00 mm 换热管使用场合 严格场合 换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接) 焊接 初始数据 材料(名称及类型) S30408 板材 输入管板名义厚度 35.00 mm 管 管板强度削弱系数 0.40 管板刚度削弱系数
26、0.40 隔板槽面积 0.00 mm2 换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l 33.00 mm 设计温度下管板材料弹性模量 187800.00 MPa 板 设计温度下管板材料许用应力 109.60 MPa 许用拉脱力 4.00 mm 壳程侧结构槽深 0.00 mm 管程侧隔板槽深 0.00 mm 材料名称 0Cr18Ni9 换热管外径 d 14.00 mm 换 换热管壁厚 dt 1.00 mm 换热管根数 n 856 根 热 换热管中心距 S 19.00 mm
27、 换热管长 3263.00 mm 管 换热管受压失稳当量长度 1400.00 mm 设计温度下换热管材料弹性模量 187800.00 MPa 设计温度下换热管材料屈服点 164.60 MPa 设计温度下换热管材料许用应力 137.00 MPa 垫片外径 830.00 mm 垫 垫片内径 700.00 mm 垫片厚度 mm 片 垫片接触面宽度 mm 垫片压紧力作用中心园直径 801.15 mm 垫片材料 金属垫片 压紧面形式 1a或1b 系数计算 管 区
28、单管程 三角形排列 = 0.866= 板 面 正方形排列 == 267607.84 mm2 布 积 多管程 三角形排列 == 管 正方形排列 = = 管板开孔后面积 135836.58 mm2 一根换热管管壁金属横截面积 40.84 mm2 管板布管区当量直径 = 583.72 mm 换热管有效长度 L = Lt-2dn-2l1 = 3190.00 mm 管束模数 = 3525.89 管束无量纲刚度 = 0.0469 无量纲压力 0.0091 系数 = 0.72
29、86 系数 按和查图得:= 0.5623 系数 按和查图得:= 7.4545 系数 0.2574 系数 150.07 换热管回转半径 4.61 mm 换热管稳定许用压应力 当时 10.05 MPa 时, 当时 最小管板厚度计算 确定管板设计压力 0.60 MPa 管板最小厚度计算 计算厚度 = 31.35 mm 名义厚度 32.00 mm 管板厚度校核 合格 换热管轴向应力计算及校核
30、 : MPa (单位) 计算工况 计算公式 计算结果 许用值 只有壳程设计压力,管程设 计压力=0: 2.33 合格 时 只有管程设计压力, 壳程设 计压力=0: 31.31 合格 时 壳程设计压力,管程设计压 力同时作用: 33.64 合格 换热管与管板连接拉脱力计算及校核 拉脱力 q 0.95 MPa 校核 合格 重量 69.53 kg 注：带＃号的材料数据是设计者给定的。 开孔补强计算 计算单位 压力容器专用计
31、算软件 接管: B1,B2, φ377×9 计算方法: GB150.3-2011分析法 设 计 条 件 简 图 计算压力 pc 0.6 MPa 设计温度 120 ℃ 筒体材料名称 S30408 筒体材料类型 板材 筒体内直径 Di 700 mm 筒体开孔处名义厚度δn 8 mm 筒体厚度负偏差 C1 0.3 mm 筒体腐蚀裕量 C2 0 mm 筒体材料许用应力[σ]t 137 MPa 接管材料名称 0Cr18Ni9 接管材料类型 管材 接管实际外伸长度 167 mm 接管厚
32、度负偏差 C1t 0.9 mm 接管腐蚀裕量C2t 0 mm 接管材料许用应力[σ]t 137 MPa 开 孔 补 强 计 算 筒体中面直径D=Di+δe+2Cs 708.30 mm 接管中面直径d=do-δet 368.90 mm 筒体有效厚度δe=δn- C1 -C2 7.70 mm 接管有效厚度δet =δnt-C1t -C2t 8.10 mm 筒体计算厚度δ = pD 1.55 mm 接管计算厚度δt= pd 0.81
33、 mm 2[σ]t 2[σ]t 筒体厚度校核结论 合格 接管厚度校核结论 合格 筒体补强最小长度l 74.8 mm 接管补强最小长度lt 58.2 mm 开孔率ρ=d/D 0.521 接管补强长度校核结论 合格 参数δet /δe 1.052 参数λ =d/(Dδe)0.5 4.995 等效薄膜应力集中系数Km 3.972 等效总应力集中系数K 5.297 等效薄膜应力SⅡ=Km pD 109.60 MPa 等效总应力SⅣ=K pD 146.17 MPa 2δe
34、 2δe 等效薄膜应力许用值 301.40 MPa 等效总应力许用值 356.20 MPa 等效薄膜应力校核结论 合格 等效总应力校核结论 合格 结论: 合格 开孔补强计算 计算单位 压力容器专用计算软件 接 管: A1，A2, φ219×6 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 设 计 条 件 简 图 计算压力 pc 0.6 MPa 设计温度 90 ℃ 壳体型式 椭圆形封头 壳体材料 名称及类型 S30408 板材 壳体开孔处焊接接头系数
35、φ 1 壳体内直径 Di 700 mm 壳体开孔处名义厚度δn 8 mm 壳体厚度负偏差 C1 0.3 mm 壳体腐蚀裕量 C2 0 mm 壳体材料许用应力[σ]t 137 MPa 椭圆形封头长短轴之比 2 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) -0 接管实际外伸长度 122 mm 接管连接型式 插入式接管 接管实际内伸长度 0 mm 接管材料 0Cr18Ni9 接管焊接接头系数 1 名称及类型 管材 接管腐蚀裕量 0 mm 补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离
36、 mm 补强圈外径 mm 补强圈厚度 mm 接管厚度负偏差 C1t 0.6 mm 补强圈厚度负偏差 C1r mm 接管材料许用应力[σ]t 137 MPa 补强圈许用应力[σ]t MPa 开 孔 补 强 计 算 非圆形开孔长直径 208.2 mm 开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度δ 1.3811 mm 接管计算厚度δt 0.4543 mm 补强圈强度削弱系数 frr 0 接管材料强度削弱系
37、数 fr 1 开孔补强计算直径 d 208.2 mm 补强区有效宽度 B 416.4 mm 接管有效外伸长度 h1 35.344 mm 接管有效内伸长度 h2 0 mm 开孔削弱所需的补强面积A 288 mm2 壳体多余金属面积 A1 1316 mm2 接管多余金属面积 A2 350 mm2 补强区内的焊缝面积 A3 12 mm2 A1+A2+A3= 1677 mm2 ，大于A，不需另加补强。 补强圈面积 A4 mm2 A-(A1+A2+A3) mm2 结论: 合格 开孔补强计算
38、 计算单位 压力容器专用计算软件 接 管: C1, φ35×7 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 设 计 条 件 简 图 计算压力 pc 0.6 MPa 设计温度 120 ℃ 壳体型式 圆形筒体 壳体材料 名称及类型 S30408 板材 壳体开孔处焊接接头系数φ 1 壳体内直径 Di 700 mm 壳体开孔处名义厚度δn 8 mm 壳体厚度负偏差 C1 mm 壳体腐蚀裕量 C2 0 mm 壳体材料许用应力[σ]t MPa 接管轴线与筒体表面法线的夹
39、角(°) 0 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 15 mm 接管连接型式 接管实际内伸长度 0 mm 接管材料 0Cr18Ni9 接管焊接接头系数 1 名称及类型 管材 接管腐蚀裕量 0 mm 补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm 补强圈外径 mm 补强圈厚度 mm 接管厚度负偏差 C1t mm 补强圈厚度负偏差 C1r mm 接管材料许用应力[σ]t MPa 补强圈许用应力[σ]t MPa 开
40、 孔 补 强 计 算 非圆形开孔长直径 22.4 mm 开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度δ mm 接管计算厚度δt mm 补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削弱系数 fr 开孔补强计算直径 d 22.4 mm 补强区有效宽度 B mm 接管有效外伸长度 h1 mm 接管有效内伸长度 h2 mm 开孔削弱所需的补强面积A mm2 壳体多余金属面积 A1 mm2 接管多
41、余金属面积 A2 mm2 补强区内的焊缝面积 A3 mm2 A1+A2+A3= mm2 补强圈面积 A4 mm2 A-(A1+A2+A3) mm2 结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。 开孔补强计算 计算单位 压力容器专用计算软件 接 管: C2, φ32×3.5 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 设 计 条 件 简 图 计算压力 pc 0.6 MPa 设计温度 120 ℃ 壳体型式 圆形筒体 壳体材料 名
42、称及类型 S30408 板材 壳体开孔处焊接接头系数φ 1 壳体内直径 Di 700 mm 壳体开孔处名义厚度δn 8 mm 壳体厚度负偏差 C1 mm 壳体腐蚀裕量 C2 0 mm 壳体材料许用应力[σ]t MPa 接管轴线与筒体表面法线的夹角(°) 0 凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 50 mm 接管连接型式 接管实际内伸长度 0 mm 接管材料 0Cr18Ni9 接管焊接接头系数 1 名称及类型 管材 接管腐蚀裕量 0 mm 补强圈材料名称
43、 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm 补强圈外径 mm 补强圈厚度 mm 接管厚度负偏差 C1t mm 补强圈厚度负偏差 C1r mm 接管材料许用应力[σ]t MPa 补强圈许用应力[σ]t MPa 开 孔 补 强 计 算 非圆形开孔长直径 25.7 mm 开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度δ mm 接管计算厚度δt mm 补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削
44、弱系数 fr 开孔补强计算直径 d 25.7 mm 补强区有效宽度 B mm 接管有效外伸长度 h1 mm 接管有效内伸长度 h2 mm 开孔削弱所需的补强面积A mm2 壳体多余金属面积 A1 mm2 接管多余金属面积 A2 mm2 补强区内的焊缝面积 A3 mm2 A1+A2+A3= mm2 补强圈面积 A4 mm2 A-(A1+A2+A3) mm2 结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。 开孔补强计算 计算单位 压力容器专用
45、计算软件 接 管: D1，D2, φ35×7 计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔 设 计 条 件 简 图 计算压力 pc 0.6 MPa 设计温度 90 ℃ 壳体型式 椭圆形封头 壳体材料 名称及类型 S30408 板材 壳体开孔处焊接接头系数φ 1 壳体内直径 Di 700 mm 壳体开孔处名义厚度δn 8 mm 壳体厚度负偏差 C1 mm 壳体腐蚀裕量 C2 0 mm 壳体材料许用应力[σ]t MPa 椭圆形封头长短轴之比 2 凸形封头上接管轴
46、线与封头轴线的夹角(°) 接管实际外伸长度 15 mm 接管连接型式 接管实际内伸长度 0 mm 接管材料 0Cr18Ni9 接管焊接接头系数 1 名称及类型 管材 接管腐蚀裕量 0 mm 补强圈材料名称 凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离 mm 补强圈外径 mm 补强圈厚度 mm 接管厚度负偏差 C1t mm 补强圈厚度负偏差 C1r mm 接管材料许用应力[σ]t MPa 补强圈许用应力[σ]t MPa 开 孔
47、 补 强 计 算 非圆形开孔长直径 22.4 mm 开孔长径与短径之比 1 壳体计算厚度δ mm 接管计算厚度δt mm 补强圈强度削弱系数 frr 接管材料强度削弱系数 fr 开孔补强计算直径 d 22.4 mm 补强区有效宽度 B mm 接管有效外伸长度 h1 mm 接管有效内伸长度 h2 mm 开孔削弱所需的补强面积A mm2 壳体多余金属面积 A1 mm2 接管多余金属面积 A2 mm2 补强区内的焊缝面积 A3 mm2 A1+A2+A3= mm2 补强圈面积 A4 mm2 A-(A1+A2+A3) mm2 结论: 根据GB150第6.1.3节的规定,本开孔可不另行补强。
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