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碳酸丙烯酯( PC) 脱碳填料塔的工艺设计

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48000t/a合成氨碳酸丙烯酯( PC) 脱碳填料塔设计
目 录
碳酸丙烯酯( PC) 脱碳填料塔设计工艺设计任务书 3
一、 设计题目 3
二、 操作条件 3
三、 设计内容 3
四、 基础数据 4
设计依据: 5
一、 计算前的准备 5
1.CO2在PC中的溶解度关系 5
2.PC密度与温度的关系 6
3.PC蒸汽压的影响 7
4.PC的粘度 7
二、 物料衡算 7
1.各组分在PC中的溶解量 7
2.溶剂夹带量Nm3/m3PC 8
3.溶液带出的气量Nm3/m3PC 8
4.出脱碳塔净化气量 9
5.计算PC循环量 9
6.验算吸收液中CO2残量为0.15 Nm3/m3PC时净化气中CO2的含量 10
7.出塔气体的组成 10
三、 热量衡算 11
1.混合气体的定压比热容 11
2.液体的比热容 12
3.CO2的溶解热 13
4.出塔溶液的温度 13
5.最终的衡算结果汇总 14
四、 设备的工艺与结构尺寸的设计计算 15
( 一) 确定塔径及相关参数 15
五、 填料层高度的计算 17
六、 填料层的压降 25
七、 附属设备及主要附件的选型 25
1.塔壁厚 25
2．液体分布器 25
3．除沫器 25
4．液体再分布器 26
5．填料支撑板 26
6．塔的顶部空间高度 26
八、 设计概要表 27
九、 对本设计的评价 28
参考文献 28

化工原理课程设计任务书
碳酸丙烯酯( PC) 脱碳填料塔的工艺设计
一、 设计题目
设计一座碳酸丙烯酯( PC) 脱碳填料塔, 要求年产合成氨48000t/a。
二、 操作条件
1.每吨氨耗变换气取4300Nm3变换气/ t氨;
2.变换气组成为: CO2: 28.0; CO: 2.5; H2: 47.2; N2: 22.3。( 均为体积%, 下同。其它组分被忽略) ;
3.要求出塔净化气中CO2的浓度不超过0.5%;
4.PC吸收剂的入塔浓度根据操作情况自选;
5.气液两相的入塔温度均选定为30℃;
6.操作压强为1.6MPa; 7.年工作日330天, 每天24小时连续运行。
三、 设计内容
1.设计方案的确定及工艺流程的说明
2.填料吸收塔的工艺计算
3.塔和塔板主要工艺结构的设计计算
4.填料吸收塔附属结构的选型与设计
5.塔的工艺计算结果汇总一览表
6.吸收塔的工艺流程图
7.填料吸收塔与液体再分布器的工艺条件图
8.对本设计的评述或对有关问题的分析与讨论。
四、 基础数据
1.碳酸丙烯酯( PC) 的物理性质
正常沸点, ( ℃)
蒸汽压×133.32-1Pa
粘度, mPa·s
分子量
204
30℃
38℃
20℃
50℃
102.09
0.1
0.24
2.76
1.62
温度, ( ℃)
0
15
25
40
55
ρ( kg/m3)
1224
1207
1198
1184
1169
2.比热计算式
3.CO2在碳酸丙烯酯( PC) 中的溶解度
温度t, ( ℃)
25
26.7
37.8
40
50
亨利系数E×101.3-1kPa
81.13
81.7
101.7
103.5
120.8
4.CO2在碳酸丙烯酯( PC) 中的溶解热
可近似按下式计算( 以表示)

5.其它物性数据可查化工原理附录。

设计依据:
吸收是利用各组分溶解度的不同而分离气体混合物的操作。混合气体与适当的液体接触, 气体中的一个或几个组分便溶解于液体中而形成溶液, 于是原组分的一分离。对与此题中的易溶气体是CO2 。

依题意: 年工作日以330天, 每天以24小时连续运行计, 有:
合成氨: 48000t/a= 145.5t/d=6.06t/h
变换气: 4300m3( 标) 变换气/t氨( 简记为Nm3/t)
V = 6.06×4300=26058 m3
变换气组成及分压如下表

进塔变换气
CO2
CO
H2
N2
合计
体积百分数,%
28.0
2.5
47.2
22.3
100
组分分压, MPa
0.448

0.040
0.755
0.357
1.600
组分分压, kgf/cm2
4.568
0.408
7.701
3.638
16.32

一、 计算前的准备

1.CO2在PC中的溶解度关系

CO2在PC中亨利系数数据
温度t, ( ℃)
25
26.7
37.8
40
50
亨利系数E×101.3-1kPa
81.13
81.7
101.7
103.5
120.8

作图得: 亨利系数与温度近似成直线, 且kPa
因为高浓度气体吸收, 故吸收塔内CO2的溶解热不能被忽略。现假设出塔气体的温度为, 出塔液体的温度为, 并取吸收饱和度( 定义为出塔溶液浓度对其平衡浓度的百分数) 为70%, 然后利用物料衡算结合热量衡算验证上述温度假设的正确性
在40℃下, CO2在PC中的亨利系数E40=103.5×101.3 kPa=10485 kPa
1．出塔溶液中CO2的浓度( 假设其满足亨利定律)
( 摩尔分数)
2．根据吸收温度变化的假设, 在塔内液相温度变化不大, 可取平均温度35℃下的CO2在PC中溶解的亨利系数作为计算相平衡关系的依据。即:
kPa
CO2在PC中溶解的相平衡关系, 即:

式中: 为摩尔比, kmolCO2/kmolPC; 为CO2的分压, kgf/cm2; T为热力学温度, K。
用上述关联式计算出塔溶液中CO2的浓度有

与前者结果相比要小, 为安全起见, 本设计取后者作为计算的依据。
结论: 出料( 摩尔分数)
2.PC密度与温度的关系
利用题给数据作图, 得密度与温度的关联表示式为
( 式中t为温度, ℃; 为密度, kg/m3)
温度, ( ℃)
0
15
25
40
55

( kg/m3)
1224
1207
1198
1184
1169

3.PC蒸汽压的影响
根据变换气组成及分压可知, PC蒸汽压与操作总压及CO2的气相分压相比均很小, 故可忽略。
4.PC的粘度
mPa·s( T为热力学温度, K)
5.工艺流程确定:
本次吸收采用逆流吸收的方法。
二、 物料衡算
1.各组分在PC中的溶解量
查各组分在操作压力为1.6MPa、 操作温度为40℃下在PC中的溶解度数据, 并取其相对吸收饱和度均为70%, 将计算所得结果列于下表( 亦可将除CO2以外的组分视为惰气而忽略不计, 而只考虑CO2的溶解) : CO2溶解量的计算如下:

各个溶质溶解量的计算如下: ( 以CO2为例)
经过第一部分已知CO2在40℃的平衡溶解度
Nm3/m3PC
式中: 1184为PC在40℃时的密度, 102.09为PC的相对摩尔质量。
CO2的溶解量为 10.44-0.15) ×0.7=7.203 Nm3/m3PC

组分
CO2
CO
H2
N2
合计
组分分压, MPa
0.448
0.040
0.755
0.357
1.60
溶解度, Nm3/m3PC
10.44
0.016
0.223
0.223
10.90
溶解量, Nm3/m3PC
7.203
0.011
0.156
0.156
7.526
溶解气所占的百分数%
95.71
0.15
2.07
2.07
100.00

说明: 进塔吸收液中CO2的残值取0.15 Nm3/m3PC, 故计算溶解量时应将其扣除。其它组分溶解度就微小, 经解吸后的残值可被忽略。
平均分子量:
入塔混合气平均分子量:

溶解气体的平均分子量:

2.溶剂夹带量Nm3/m3PC
以0.2 Nm3/m3PC计, 各组分被夹带的量如下:
CO2: 0.2×0.28=0.056 Nm3/m3PC
CO: 0.2×0.025=0.005 Nm3/m3PC
H2: 0.2×0.472=0.0944 Nm3/m3PC
N2: 0.2×0.223=0.0446 Nm3/m3PC
3.溶液带出的气量Nm3/m3PC
各组分溶解量:
CO2: 7.203 Nm3/m3PC 95.71%
CO: 0.011 Nm3/m3PC 0.15%
H2: 0.156 Nm3/m3PC 2.07%
N2: 0.156Nm3/m3PC 2.07%
7.526 Nm3/m3PC 100%

夹带量与溶解量之和:
CO2: 0.056+7.203=7.259 Nm3/m3PC 93.96%
CO: 0.005+0.011=0.016 Nm3/m3PC 0.21%
H2: 0.0944+0.156=0.250 Nm3/m3PC 3.23%
N2: 0.0446+0.156=0.201 Nm3/m3PC 2.60%
7.726 Nm3/m3PC 100%
4.出脱碳塔净化气量
以分别代表进塔、 出塔及溶液带出的总气量, 以分别代表CO2相应的体积分率, 对CO2作物料衡算有:
V1 =26058 Nm3/ h

联立两式解之得
V3=V1(y1-y2)/(y3-y2)=4300×6.06(0.28－0.005)/(0.9396－0.005)=7667Nm3/h
V2 = V1 - V3 =18391 Nm3/ h
5.计算PC循环量
因每1 m3PC 带出CO2为7.259 Nm3 , 故有:
L=V3y3/7.259=7667×0.9396/7.259=992m3/h
操作的气液比为V1/L=26058/992=26.27
6.验算吸收液中CO2残量为0.15 Nm3/m3PC时净化气中CO2的含量
取脱碳塔阻力降为0.3kgf/cm2, 则塔顶压强为16.32-0.3=16.02 kgf/cm2, 此时CO2的分压为 kgf/cm2, 与此分压呈平衡的CO2液相浓度为:

式中: 1193为吸收液在塔顶30℃时的密度, 近似取纯PC液体的密度值。计算结果表明, 当出塔净化气中CO2的浓度不超过0.5%, 那入塔吸收液中CO2的极限浓度不可超过0.216 Nm3/m3PC, 本设计取值正好在其所要求的范围之内, 故选取值满足要求。
入塔循环液相
CO2: 992×0.15

7.出塔气体的组成
出塔气体的体积流量应为入塔气体的体积流量与PC带走气体的体积流量之差。
CO2: 26058×0.28-7.259×992=95.31Nm3/h 0.50%
CO: 26058×0.025-0.016×992=635.58Nm3/h 3.46%
H2: 26058×0.472-0.250×992=12049.38Nm3/h 65.53%
N2: 26058×0.223-0.201×992=5610.54Nm3/h 30.51%
18391.81Nm3/h 100%
计算数据总表
出脱碳塔净化气量
进塔带出气量(V1)Nm3/h
出塔气量(V2)Nm3/h
溶液带出的总气量(V3)Nm3/h
26058
18391
7667

气液比
26.26
入塔气体平均分子量
20.208
溶解气体平均分子量
42.78

PC中的溶解量(溶解气量及其组成) 40℃
组分
CO2
CO
H2
N2
总量
溶解度, Nm3/m3PC
10.44
0.02
0.22
0.22
10.90
溶解量, Nm3/m3PC
7.20
0.01
0.16
0.16
7.53
溶解体积流量Nm3/h
7142.4
9.92
158.72
158.72
7469.76
溶解气所占的百分数%
95.71
0.15
2.07
2.07
100.00
出塔液相带出气量及其组成 40℃
溶解量, Nm3/m3PC
7.26
0.02
0.25
0.20
7.73
体积流量Nm3/h
7203.91
16.10
247.64
199.34
7667
溶解气所占的百分数%
93.96
0.21
3.23
2.60
100.00
入塔气相及其组成 30℃
体积流量Nm3/h
7296.24
651.45
12299.38
5810.934
26058
溶解气所占的百分数%
28.00
2.50
47.20
22.30
100.00
出塔气相的组成 35℃
体积流量Nm3/h
95.31
635.58
12049.38
5610.54
18391
溶解气所占的百分数%
0.50
3.46
65.53
30.51
100.00
入塔液相及其组成 30℃
体积流量Nm3/h
149.00

149
溶解气所占的百分数%
100.00

100

三、 热量衡算
在物料衡算中曾假设出塔溶液的温度为40℃, 现经过热量衡算对出塔溶液的温度进行校核, 看其是否在40℃之内。否则, 应加大溶剂循环量以维持出塔溶液的温度不超过40℃。具体计算步骤如下:
1.混合气体的定压比热容
因未查到真实气体的定压比热容, 故借助理想气体的定压比热容公式近似计算。理想气体的定压比热容: , 其温度系数如下表:
系数
a
b
c
d
Cp1( 30℃)
Cp2( 32℃)
CO2
4.728
1.754×10-2
-1.338×10-5
4.097×10-9
8.929/37.38
8.951/37.48
CO
7.373
-0.307×10-2
6.662×10-6
-3.037×10-9
6.969/29.18
6.97/29.18
H2
6.483
2.215×10-3
-3.298×10-6
1.826×10-9
6.902/28.90
6.904/28.91
N2
7.440
-0.324×10-2
6.4×10-6
-2.79×10-9
6.968/29.18
6.968/29.18
表中Cp的单位为( kcal/kmol·℃) /( kJ/kmol·℃)
进出塔气体的比热容

Cpv2=∑Cpiyi
=37.48×0.0050+29.18×0.0346+28.91×0.6553+29.18×0.3051
=29.04 KJ/Kmol·℃
2.液体的比热容
溶解气体占溶液的质量分率可这样计算:

质量分率为
其量很少, 因此可用纯PC的比热容代之。本设计题目中
kJ/kg·℃

文献查得 kJ/kg·℃,据此算得:
kJ/kg·℃; kJ/kg·℃
本设计采用前者。
3.CO2的溶解热
kJ/kmolCO2
文献查得 kJ/kmolCO2( 实验测定值)
本设计采用后者。
CO2在PC中的溶解量为7.203×992=7145Nm3/h=319kmol/h
故Qs=14654×319=4674626kJ/h
4.出塔溶液的温度
设出塔气体温度为35℃, 全塔热量衡算有:
带入的热量( QV1+QL2) + 溶解热量( Qs) = 带出的热量( QV2+QL1)
Qv1=V1Cpv1(Tv1－T0)=26058×31.34×30/22.4=1093738 kJ/h
QL2=L2CpL2(TL2－T0)=992×1193×1.426×30=50628248kJ/h
Qv2=V2Cpv2(Tv2－T0)=18391×29.04×35/22.4=834492kJ/h
QL1=L1CpL1(TL1－T0)=1197720×1.44×TL1=1724717 TL1kJ/h
式中: L1=992×1193+(7667-0.2×992)×42.78/22.4=1197720 kg/h
1093738+50628248+4674626=834492+1724717TL1
TL1=32℃
现均按文献值作热量衡算, 即取 kJ/kg·℃; kJ/kg·℃
Qv1=V1Cpv1(Tv1－T0)=26058×31.34×30/22.41093738 kJ/h
QL2=L2CpL2(TL2－T0)=992×1193×0.3795×30=13473647kJ/h
Qv2=V2Cpv2(Tv2－T0)=18391×29.04×35/22.4=834492kJ/h
QL1=L1CpL1(TL1－T0)=1197720×0.3894×TL1=466392 TL1kJ/h
式中: L1=992×1193+(7667-0.2×992)×42.78/22.4=1197720 kg/h
1093738+13473647+4674626=834492+466392TL1
T L1=39.5℃ 与理论值比较后, 取T L1=39.5℃5.最终的衡算结果汇总
出塔气相及其组成( 35℃)
V2=18391.81Nm3/h
CO2
CO
H2
N2

95.31
635.58
12049.38
5610.54
Nm3/h
0.50
3.46
65.53
30.51
%
QV2=824491kJ/h

入塔液相及其组成( 30℃)
L2=992m3/h
CO2
CO
H2
N2

149
-
-
-
Nm3/h
-
-
-
-
%
QL2=13473646kJ/h

入塔气相及其组成( 30℃)
V1=26058 Nm3/h
CO2
CO
H2
N2
26058
7296.24
651.45
12299.38
5810.93
Nm3/h
28.0
2.5
47.2
22.3
%
QV1=1093738kJ/h

出塔液相带出气量及其组成( 40℃)
L1=1197720kg/h
CO2
CO
H2
N2
6946
6526.46
14.59
224.36
180.60
Nm3/h
93.96
0.21
3.24
2.60
%

脱
碳
塔
溶解气量及其组成( 40℃)
L1=1197720kg/h
CO2
CO
H2
N2
7469.76
7142.4
9.92
158.72
158.72
Nm3/h
95.71
0.15
2.07
2.07
%
Qs=4674626kJ/h

四、 设备的工艺与结构尺寸的设计计算
1确定塔径及相关参数

塔底气液负荷大, 依塔底气液负荷条件求取塔径
采用Eckert通用关联图法求取泛点气速, 并确定操作气速。
入塔混合气体的质量流量V’=(26058÷22.4)×20.208=23508 kg/h
20.208为入塔混合气体的平均分子量
11.042为出塔混合气体的平均分子量

Mm2 = 440.005+280.0346+20.6553+280.3051= 11.042kg/kmol
塔底吸收液的质量流量L’=1197720kg/h
入塔混合气的密度( 未考虑压缩因子)

吸收液的密度( 40℃)
吸收液的粘度, 依下式计算得到:

mPa·s( 平均温度35℃时的值)
选mm塑料鲍尔环( 米字筋) , 其湿填料因子, 空隙率, 比表面积, Bain-Hougen关联式常数。
( 1) 选用Eckert通用关联图法求解
关联图的横坐标: ( v/l) 0.5L’/V’=(12.83/1184)0.51197720/23508=5.408
查Eckert通用关联图得纵坐标值为0.0025, 即:

( 2) 选用Bain-Hougen关联式求解

根据设计u=0.1m/s
2求取塔径
Vs=26058(0.1013/1.6)(303.15/273.15)=1830m3/h=0.5086m3/s
D=(4×0.5086/3.14×0.1)0.5=2.545m
本次设计取D=2600mm
3核算操作气速
u=4Vs/3.14×D2=4×0.5086/3.14×2.62=0.10m/s
则操作气体速度取u=0.10m/s合适
4 核算径比
D/d=26400/50=52>10~15( 满足鲍尔环的径比要求)
5校核喷淋密度
采用聚丙烯填料表面
L喷, min=( MWR) at =0.08×106.4=8.512m3/(m2.h)
L喷=( 满足要求)
五、 填料层高度的计算
塔截面积∩=0.785D2=5.307㎡
因其它气体的溶解度很小, 故将其它气体看作是惰气并视作为恒定不变, 那么, 惰气的摩尔流率
G’=26058(1-0.28)/(22.4×3600×∩)=0.0438kmol/(m2·s)
又溶剂的蒸汽压很低, 忽略蒸发与夹带损失, 并视作为恒定不变, 那么有
L’=992×1193/(102.09×3600×5.307)=0.6068kmol/(m2·s)
,
吸收塔物料衡算的操作线方程为

将上述已知数据代入操作线方程, 整理得

选用填料层高度表示式H=V / (Kya·∩)
采用数值积分法求解, 步骤如下:
1.将气相浓度在其操作范围内10等份, 其等份间距为0.0275, 并将各分点的y值代入式( 1) 计算出对应的x值, 并列入后面表格中的第1、 2列中。
2.计算各分点截面处的气液相流率
G=(1+Y)G’ L =(1+X)L’ ( 2)
将计算结果列入附表中的3、 4列。

3.计算的传质系数
=1－exp｛-1.45(33/39.1)0.75(225703/106.4·8.5248)0.1(2257032·106.4/11842·1.27×108)-0.05(2257032/1184×39.1×106.4)0.2｝≈1
由计算知aw︽at=106.4
式中: UL=225703kg/(m . h)
、 －气体、 液体的黏度,
、 －气体、 液体的密度,
、 －溶质在气体、 液体中的扩散系数,
R－通用气体常数,
T－系统温度, K
－填料的总比表面积,
－填料的润湿比表面积,
g－重力加速度, 1.27×108m/h
－液体的表面张力,
－填料材质的临界表面张力,
－填料形状系数
上述修正的恩田公式只适用于的情况, 由计算得知u0.5uF
气膜吸收系数计算:
气体质量通量为

= 0.237104.940.8862.5510-4
=5.6210-3

= 0.23753.850.8862.5110-4
=2.8410-3

液膜吸收系数计算:
液体质量通量为

= 0.009539.560.764897.06
= 0.882
= 4.23×10-3×106.4×1.451.1 = 0.677
= 0.882×106.4×1.450.4 = 108.88

故修正:

=1184/(102.09×(1.6204×30+39.594)×101.3=1.29×10-3( 稀溶液)

计算准备:
( 1) 两相摩尔流率与质量流率的转换
气相平均分子量为:

气相平均分子量为: 33.085y+10.915
VG=(33.085Y+10.915)G
( 稀溶液)
( 2) CO2在气相和液相中的扩散系数
气相: 分两步进行, 定性温度取32.5℃。
首先计算CO2在各组分中的扩散系数, 然后再计算其在混合气体中的扩散系数。计算公式如下:

DCO2-co=
DCO2-H2=
DCO2-N2=
=( 1-0.005) /( 0.0346/8.67×10-7+0.6553/3.28×10-6+0.3051/8.62×10-7) =1.676×10-6m2/s
液相: 文献介绍了CO2在PC中扩散系数两个计算公式, 定性温度取35℃。
=1.17×10-5㎝2/s ( T—K; —mPa·s; D—cm2/s)
=1.01×10-5 ㎝2/s ( T—K; —mPa·s; D—cm2/s)
取大值
( 3) 气液两相的粘度
( 纯组分的粘度)
uG-CO2=1.34×10-2(305.5/273.15)0.935=0015mPa·s
同理: uG-CO=0.018 mPa·s
uG-H2=0.0093 mPa·s
uG-N2=0.018 mPa·s
为0℃、 常压下纯气体组分的粘度, mPas 。m为关联指数( 见下表)

m

m
CO2
1.34×10-2
0.935
H2
0.84×10-2
0.771
CO
1.66×10-2
0.758
N2
1.66×10-2
0.756
气相:
( 气体混合物的粘度)
=(0.28×0.015×440.5+0.025×0.018×280.5+0.472×0.0092×20.5+0.223×0.018×280.5)/(0.28×440.5+0.025×280.5+0.472×20.5+0.223×280.5)=0.0150 mPa·s
液相: mPa·s
=2.368 mPa·s

( 4) 吸收液与填料的表面张力
吸收液: =39.1 mPa·s
填料: 查教材, 如聚乙烯塑料 mPa·s

4.气相总传质单元数
作CO2在PC中的相平衡曲线

将计算结果列表如下:
气相CO2的组成y( 摩尔分率)
0.005
0.050
0.100
0.200
0.280
气相CO2的分压p( kgf/cm2)
0.0816
0.816
1.632
3.263
4.570
30℃对应的液相平衡组成x
0.0008
0.0084
0.0169
0.0337
0.0472
35℃对应的液相平衡组成x
0.0008
0.0078
0.0156
0.0311
0.0436
40℃对应的液相平衡组成x
0.0007
0.0072
0.0144
0.0288
0.0404

因温度变化不大, 故取平均温度下的数值作图得一直线, 这说明CO在PC中的溶解情况满足亨利定律。但因操作关系不为直线, 故仍需采用图解积分或数值积分。
5.气相总传质单元数
采用传质单元数的近似简化法计算
图中数据源于下表数据, y、 x数据由操作线方程( 1) 计算而得。y*由y*=6.4283x-0.0002计算而得。

y×10-2
0.5
3.25
6.0
8.75
11.50
14.25
17.00
19.75
22.50
25.25
28.00
x×10-2
0.057
0.255
0.454
0.653
0.852
1.051
1.249
1.448
1.647
1.845
2.043
y*×10-2
0.347
1.624
2.902
4.179
5.456
6.732
8.010
9.288
10.56
11.84
13.12

654.2
61.50
32.28
21.88
16.55
13.30
11.12
9.560
8.630
7.460
6.720

现采用Smipson公式求区域的面积—数值积分法( 亦可采用图解积分)

6.气相总传质单元高度
计算:
由于对于PC, CO2为易吸收气体, 为气膜控制

10-7

m
填料层的有效传质高度=1.138411.652=13.30m
设计高度H=1.2913.30=17.153m
六、 填料层的压降
用Eckert通用关联图计算压降
横坐标: ( 前已算出)
纵坐标: 0.00133
查图得: 30mmH2O/m

七: 附属设备及主要附件的选型
1.塔壁厚
操作压力为1.6Mpa
壁厚:
圆整后取22mm
选用 22R钢板
2．液体分布器
液体分布器是保持任一横截面上保证气液均匀分布。本次使用分布较好的槽盘式分布器。它具有集液、 分液和分气三个功能, 结构紧凑, 操作弹性高, 应用广泛。
3．除沫器
除沫器用于分离塔顶端中所夹带的液滴, 以降低有价值的产品损失, 改进塔后动力设备的操作。此次设计采用网丝除沫器。
U=
除沫器直径
4．液体再分布器
液体向下流动时, 有偏向塔壁流动现象, 造成塔中心的填料不被润湿, 故使用液体再分布器, 对鲍尔环而言, 不超过6m。
故在填料3m处装一个再分布器。
本次使用截锥式再分布器。
5．填料支撑板
填料织成板是用来支撑填料的重量, 本次设计使用最为常见的栅板。本次塔径为2600〉1400mm, 使用四块栅板叠加, 直径为850mm
6．塔的顶部空间高度
塔的顶部空间高度指顶第一层塔盘到塔顶封头的切线距离。为减少雾沫夹带的液体量, 一般取1.2~1.5m, 本次设计取1.2m

八 设计概要表
入塔混合气体的质量流量V’
21297 kg/h
塔底吸收液的质量流量L’
1085385kg/h
入塔混合气的密度p
12.83Kg/m3
吸收液的粘度
2.368mPa·s
填料因子
120m-1
空隙率
0.9
比表面积
106.4m2/m3
Bain-Hougen关联式常数A
0.0942
Bain-Hougen关联式常数K
1.75
uf
0.14m/s
u
0.1m/s
塔径
2600mm
喷淋密度L
116.64m3/m2h
塔截面积A
5.307m2
溶剂的摩尔流率L
0.6068kmol/(m2·s)
惰气的摩尔流率G
0.0438kmol/(m2·s)
CO2在PC中扩散系数
1.17×10-5㎝2/s
气液两相的粘度
0.015mPa·s
吸收液与填料的表面张力
39.1 mPa·s
聚乙烯塑料的表面张力
33.0 mPa·s
气相总传质单元数NOG
11.65
气相总传质单元高度HOG
0.695m
设计高度H
17.15m
填料层的压降
30mmH2O/m
塔体壁厚
22mm
除沫器气速
1.02m/s
除沫器直径
0.58m
填料支撑板
850mm
顶部空间高度
1.2m