学位论文-—软件园商场设计计算书.doc

摘 要

毕业设计是实现本科教育培养目标的最后阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次毕业设计题目是软件园商场设计。
通过查阅大量资料和深入调研，形成。设计的方案并完成外文的翻译。先后完成建筑方案初步设计，设计计算、计算书撰写等。本设计主要分为建筑设计、结构设计两个部分。建筑设计详见设计图纸，包括门窗、墙体、屋面及楼面的做法。结构设先进行一榀框架的分析计算，包括计算恒、活载、地震作用、风载对结构的影响，以及对计算的内力进行组合，计算梁、板、柱、楼梯以及基础的配筋等。最后使用结构分析软件对结构进行空间三维体系分析，进一步提高结构设计的准确性和合理性。
通过本次毕业设计加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解，提高了理论应用能力。在进行内力组合计算时，对Excel工具有了更深的了解，并在绘图时熟练掌握了AutoCAD和madis Buiding。
框架结构设计的计算量很大，在计算过程中以手算为主，并用一些计算软件辅助计算。

关键字：商场 结构 设计 内力组合

ABSTRACT

Undergraduate graduation design is to achieve the goal of the final stages of education and training is a comprehensive learning phase before graduation, is to deepen, broaden, comprehensive teaching an important process that is learned during the university's expertise in a comprehensive summary. The graduation project topic is cherry villa design.
The design of more than three months after graduation, in the instructor's help, I have access to large amounts of data and to conduct in-depth research on the subject, design, calculated Writing and foreign language translation, are also in an orderly manner. This paper is divided into architectural design, structural design of two parts, architectural design detailed design drawings and the calculations include doors, windows, walls, roof and floor practices, structural design of the main calculating dead, live loads, seismic, wind load impact on the structure, as well as the internal forces calculated by combining computing beams, plates, columns, stairs and foundation reinforcement and so on.
Through this graduation project deepened the new norms, procedures, manuals and other related content understanding, improved ability to apply theory. Combined forces during the calculation, the Excel tool deeper understanding and drawing mastered Auto CAD.
Frame design lot of calculation, in the calculation process to manual calculation based, and use some auxiliary calculations calculation software.

Key word: Emporiums Architecture Design Construction force

目 录

第一章 建筑设计资料 1
第二章 框架结构计算 2
2.1框架计算简图及梁柱截面尺寸 2
2.1.1 计算简图 2
2.2.2 初估梁柱截面尺寸 3
2.2.3 荷载标准值的计算 3
2.3 水平地震作用计算 5
2.3.1 梁柱线刚度计算 5
2.3.2 结构重力荷载代表值 7
2.3.3 计算结构的基本周期 8
2.3.4 横向地震作用计算 9
2.3.5 变形验算 9
2.3.6 水平地震作用下框架的内力分析 10
2.4 竖向荷载作用下框架内力分析 12
2.4.1 荷载计算 12
2.4.2 计算框架弯矩 16
2.5 内力组合 20
2.5.1 梁内力组合 20
2.5.2 柱的内力组合 24
2.6 截面设计与配筋计算 28
2.6.1 框架梁截面设计 28
2.6.2 框架柱截面设计 34
第三章 板和次梁设计 52
3.1 板的设计 52
3.1.1 单向板的设计与计算 52
3.2 次梁的设计 54
3.2.1 荷载设计值 54
3.2.2 计算简图 54
3.2.3 内力计算 55
3.2.4 承载力计算 55
第四章 楼梯计算 57
4.1 基本设计依据 57
4.2 梯段板计算 57
4.2.1 设计资料 57
4.2.2 荷载计算 57
4.2.3 内力及截面承载力计算 58
4.3 平台板计算 58
4.3.1 荷载计算 58
4.3.2 内力及承载力计算 59
4.4 平台梁计算 59
4.4.1 计算简图及截面尺寸 59
4.4.2 荷载计算 59
4.4.3 内力及承载力计算 59
第五章 基础计算 61
5.1A柱下的基础 61
5.2B柱下的基础 64
5.3C柱下的基础 68
第六章 建筑大师结构分析及设计 72
6.1 软件简介 72
6.2结构大师 72
6.2.1结构大师的主要功能 72
6.2.2结构大师的应用 73
谢 辞 77
参考文献 78

大连交通大学2015届本科生毕业设计（论文)

第一章 建筑设计资料

1. 本设计是位于大连市高新园区的商场，采用现浇钢筋混凝土框架结构。
2. 设计标高：室内地坪为+0.000，室内外高差450mm。
3. 该场地地质条件简单，分布稳定，根据钻孔勘探，拟建场地地表为粘性土，下部为亚粘土和风化岩。由上至下各土层承载力设计值为：
地表粘土：土层厚度1.0m；承载力标准值fk=120kPa；
亚粘土：土层厚度2.0m承载力标准值fk=180kPa；
风化岩土：承载力标准值fk=350kPa。
地下水位在地表以下3.0m处，最大冻土深度为0.95m。大连地区基本风压为0.65kN/m2，基本雪压为0.4kN/m2。
4. 大连地区基本风压为0.65KN/m2,基本雪压为0.4KN/m2。
5. 抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g；设计地震分组为第一组。Ⅱ类场地。自振基本自振周期T1=0.08n（n为结构的层数），场地的特征周期Tg=0.35s。
耐火等级为二级。
6. 商场楼面活荷载为3.5kN/m2,准永久值系数为0.5，屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2(上人屋面)，雪荷载标准值为0.4kN/m2。
7. 屋面做法：由上至下为：
(1)水泥花砖20mm
(2)1:3水泥砂浆铺垫25mm厚 1:2.5水泥砂浆勾缝
(3)沥青卷材防水层厚3mm
(4)水泥砂浆找平层厚25mm
(5)水泥珍珠岩保温隔气层厚120mm
(6)1:8白炉灰渣5%找坡最薄处30mm平均100mm
(7)现浇钢筋混凝土屋面板厚120mm
(8)板底混合砂浆抹灰厚20mm
8. 楼面做法：由上至下为：
(2)大理石面层厚12mm
(2)1:3干硬性水泥砂浆结合层厚30mm
(2)现浇钢筋混凝土板厚120mm
(2)板底混合砂浆抹灰厚15mm
9．墙身做法：一层外墙厚370mm，内墙厚240mm，二、三层外墙厚240mm，内墙厚240mm采用砖墙，用M5混合砂浆砌筑。

第二章 框架结构计算
2.1框架计算简图及梁柱截面尺寸
2.1.1 计算简图
2.1.1.1 平面布置
柱网布置如图2-1所示。
·
图2-1 柱网布置图
2.2.1.2 计算简图
底层柱高度h = 底层层高＋室内外高差＋基础顶面至室外地面的垂直距离。其中，基础顶面至室外地面的垂直距离与建筑场地内地下水水位，冻土深度等有关，此计算中取值为0.3。
据此，h=4.2+0.45 +0.3=4.95m。
其它柱高等于层高，由此得框架计算简图,如下图2-2所示。

图2-2 框架计算简图及柱编号
2.2.2 初估梁柱截面尺寸
连续主梁高h>l/15~ l/10，l为梁的计算跨度。连续次梁高h>l/18~ l/12，梁的宽与高之比一般为1/3~1/2。梁宽不小于250mm。（混凝土结构设计规范，（GB 50010-2002）[S]，中国建筑工业出版社，2002）
1．梁截面尺寸：
主梁1：取h=(1/10～1/18)l=283～856mm，为满足实际需求选定 h=700mm
b=(1/2～1/3)h=350～233mm,为满足实际需求选定b=400mm

次梁：取 h=(1/12～1/18)l＝475mm～713mm，为满足实际需求选定h=500mm
b=(1/2～1/3)h=250mm～166mm，次梁宽按计算太小，为满足实际需求选定选b=300mm
2． 柱截面尺寸：
考虑到承载能力及经济方面，故一层柱截面初选为：b×h=500×500mm，二、三层柱截面初选为：b×h=400×400mm。
楼梯休息平台处的柱子可设计为构造柱，b×h=300×300mm。

2.2.3 荷载标准值的计算
2.2.3.1 恒荷载标准值
1.屋面板均布荷载标准值，由上至下为：
水泥花砖20mm： 0.02x19.8=0.396kN/m2
1:3水泥砂浆铺垫25厚 1:2.5水泥砂浆勾缝：20.0x0.025=0.5kN/m2
沥青卷材防水层厚3mm： 0.003x10=0.03 kN/m2
水泥砂浆找平层厚25mm： 0.025x20=0.50 kN/m2
水泥珍珠岩保温隔气层厚120mm： 0.12x4=0.48 kN/m2
1:8白炉灰渣5%找坡最薄处30mm平均100mm：11.0x0.1=1.1 kN/m2
现浇钢筋混凝土屋面板厚120mm：0.12x25=3 kN/m2
板底混合砂浆抹灰厚20mm：0.015x17=0.26 kN/m2
恒载标准值：gk=0.396+0.50+0.03+0.50+0.48+1.10+3+0.26=6.266 kN/m2
2.楼板均布荷载标准值，由上至下为：
大理石面层厚12mm：0.012x28=0.336kN/m2
1:3干硬性水泥砂浆结合层厚30mm：0.03x20=0.6kN/m2
现浇钢筋混凝土板厚120mm：0.12x25=3 kN/m2
板底混合砂浆抹灰厚15mm：0.015x17=0.26 kN/m2
恒载标准值：gk=0.40+3+0.26=4.2 kN/m2
3．梁自重(扣除与板重合的部分)
主梁：
混凝土重：0.4×(0.7-0.12)×25=5.8kN/m，
粉刷：[2×(0.7-0.12)+0.4] ×0.02×17= 0.53kN/m
两项共计：5.8+0.53=6.33kN/m
次梁：
0.3×(0.5-0.12)×25=2.85 kN/m
[2×(0.5-0.12)+0.3]×0.02×17= 0.36kN/m
2.85+0.36=3.21kN/m
4． 柱自重：
500×500柱自重：0.5×0.5×25×4.95=30.94kN/根
粉刷： 17×0.5×4×0.02=0.68kN/根
合计： 31.62kN/根
400×400柱自重：0.4×0.4×25×4.2=16.8kN/根
粉刷： 17×0.4×4×0.02=0.544kN/根
合计： 17.344kN/根
5． 墙自重（包括抹灰及外墙瓷砖）：
二、三层墙：
内墙：0.24×4.2×15=15.12kN/m
外墙：0.24×4.2×15= 15.12kN/m
一层墙：
内墙：0.24×4.95×15=17.82kN/m
外墙：0.37×4.95×15=27.47kN/m
6．女儿墙自重：0.240×1.2×15＝ 4.32kN/m
2.2.3.2 活荷载标准值
屋面为上人屋面，活荷载取2.0 kN/m2
商场楼面活荷载为3.5 kN/m2。
2.3 水平地震作用计算
高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用与风力。本建筑高度小于60米，且风荷载不大，故可不算风荷载。
2.3.1 梁柱线刚度计算
2.3.1.1 梁线刚度
在框架结构中为考虑楼板对梁刚度的有利影响，在计算梁的截面惯性矩时，取中框架梁I=2.0I0，边框架梁I=1.5I0 （I0为梁的截面惯性矩）
梁采用C40混凝土，EC=3.25×104N/mm2，I0=1/12×bh3(mm4)，框架梁线刚度计算结果列于表2-1。
表2-1 框架梁线刚度计算表
位置
截面尺寸
b×h
跨度l
（mm）
截面惯性矩I0(mm4)
边框架
中框架
I1.5I0
ib=EI/l
I=2.0I0
ib=EI/l
AB跨
400×700
5100
1.14×1010
1.71×1010
1.09×1011
2.28×1010
1.45×1011
BC跨
400×700
2100
1.14×1010
1.71×1010
2.65×1011
2.28×1010
3.53×1011
CD跨
400×700
5100
1.14×1010
1.71×1010
1.09×1011
2.28×1010
1.45×1011

2.3.1.2 柱线刚度
柱截面为b×h=500×500mm、400×400mm。框架柱线刚度计算结果列于表2-2。柱采用C40的混凝土。
表2-2 框架柱线刚度计算表
柱位置

截面尺寸
（mm）
柱高度h
（mm）
惯性矩IC=bh3/12 （mm4）
线刚度ic=EIC/h（mm4）
1层柱
500×500
4950
5.2×109
3.41×1010
2、3层柱
400×400
4200
2.1×109
1.65×1010

并由此得到梁柱的相对线刚度，结果如图2-3。

图2-3 中框梁柱相对线刚度

2.3.1.3 计算框架的侧移刚度D值
公式如下：
一般层:= D=
底层:= D=
侧移刚度D值计算结果如下表2-3。
表2-3 横向框架侧移刚度D值计算
层
柱类型

D
根数
一层
柱A
4.25
0.76
1.27×104
10
柱B
14.60
0.91
1.52×104
10
柱C
14.60
0.91
1.52×104
10
柱D
4.25
0.76
1.27×104
10
∑D

5.58×105

二、三层
柱A
8.79
0.81
9.09×103

10
柱B
21.39
0.94
1.06×104
10
柱C
21.39
0.81
1.06×104
10
柱D
8.79
0.94
9.09×103
10
∑D

3.94×105

经过验算，每层的侧移刚度均不小于相邻上一层的70%，并不小于相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%，竖向刚度分布合理。
2.3.2 结构重力荷载代表值
重力荷载代表值＝100％恒荷载＋50％活荷载
表2-4列出了每层重力荷载代表值的计算数据，在此对表中数据说明如下：
1． 在计算墙体重力的过程中，这里没有精确考虑门窗洞口处应该被扣除的墙体重，而是对墙体乘以修正系数0.8来进行计算的。

项目
一层
二层
三层
恒载
主梁
自重（kN/m）
6.33
6.33
6.33

总长度（m）
335.368
335.368
335.368

重量（kN）
2122.88
2122.88
2122.88
次梁
自重（kN/m）
3.21
3.21
3.21

总长度（m）
144.6
144.6
144.6

重量（kN）
464.17
464.17
464.17
柱
自重（kN/根）
31.62
17.34
17.34

数量
40
40
40

重量（kN）
1264.8
693.6
693.6
楼/屋面板
楼/屋面板重（kN/m2）
4.2
4.2
6.266

总面积（m2）
609.38
609.38
653.03

重量（kN）
2559.40
2559.40
4091.89
内墙
自重（kN/m）折减0.8
14.26
12.10
12.10

总长度（m）
36
36
36

重量（kN）
513.36
435.6
435.6
外墙
自重（kN/m）
21.98
12.10
12.10

总长度（m）
69.902
69.902
69.902

重量（kN）
1536.45
1535.45
1535.45

女儿墙
自重（kN/m）折减0.8

4.32
总长度（m）

69.90
重量（kN）

301.97
恒载总和（kN）
8461.06
7811.1
9645.56
活载
楼/屋面板
楼/屋面活载（kN/m2）
3.50
3.50
2.00
总面积（m2）
609.38
609.38
653.03
活载（kN）
2132.83
2132.83
1306.06
活载总和（kN）
2132.83
2132.83
1306.06
重力荷载代表值：恒载总和+0.5x活载总和
G1=
9527.48
G2=
8877.52
G3=
10298.59

表2-4每层重力荷载代表值

将各楼层的重力荷载代表值的集中质点设在各层标高处，如图2-5。建筑物总重力荷载代表值为：28703.59 kN。

图2-4 质点重力荷载值

2.3.3 计算结构的基本周期
采用顶点位移法计算结构的基本周期，计入α0的影响，框架结构的基本周期T1可按下式计算：

式中α0——考虑非结构墙体刚度影响的周期折减数，当采用实砌填充墙时取0.6-0.7,这里取0.6来计算。
△T——假想集中在各层楼面处的重力荷载代表值为水平荷载，按弹性方法所求得的结构顶点假想位移。按D值法计算，见表2-5。
表2-5 横向框架顶点位移
层
Gi（KN）
∑Gi（kN）
∑Di（kN/m）
层间相对位移
δ=∑Gi/ ∑Di
3
10298.59
10298.59
3.94×105
0.026
2
8877.52
19176.11
3.94×105
0.049
1
9527.48
28703.59
5.58×105
0.051

△T=∑δ=0.026+0.049+0.051=0.126 m
=1.7×0.6=0.362s
2.3.4 横向地震作用计算
地震作用按7度设计基本地震加速度为0.08g,Ⅱ类场地土，设计地震分组按第一组可得，结构的特征周期Tg和地震影响系数αmax分别为：
Tg = 0.35 s
αmax=0.08
由于T1=0.362s<1.4Tg =1.4×0.35=0.49 s，不考虑顶点附加地震作用，
Fi＝ FEK（1－δn）
FEK＝(Tg/T1)0.9×αmax×0.85∑Gi=1893.51

δn＝0.08T1+0.07=0.099
计算结构列于表2-6。
表2-6 各层地震作用及楼层地震剪力
层
hi
Hi
Gi
GiHi

Fi
Vi·
3
4.2
13.35
10298.59
137486.18
0.517
882.03
882.03
2
4.2
9.15
8877.52
81229.31
0.306
522.05
1401.08
1
4.95
4.95
9527.48
47161.03
0.177
301.97
1706.05

2.3.5 变形验算
多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表2-7。
表2-7 横向变形验算
层
层间剪力Vi（kN）
层间刚度Di（kN）
层间位移δ=Vi/Di（m）
层高
（m）
层间相对弹性转角θe=1/δ
3
882.03
3.94×105
000224
4.2
1/1875
2
1401.08
3.94×105
0.00356
4.2
1/1180
1
1706.05
5.58×105
0.00306
4.95
1/1617
表2-7中计算所得的层间相对弹性转角均满足θe<[θe]=1/550的要求。
2.3.6 水平地震作用下框架的内力分析
反弯点高度的计算：二至六层的反弯点高度为柱中点处，底层的反弯点高度为2/3 柱高度处在计算水平地震作用下柱端弯矩时用的公式有：
;;
计算数据列于表2-8，2-9……。

表2-8 水平地震作用下A、D柱端弯矩
层
h
(m)
∑Di
(kN/m)
D
(kN/m)
D/∑Di
Vi
(kN)
Vik
(kN)

M下
(kN.m)
M上
(kN.m)
3
4.2
3.94×105
9.09×103
0.023
882.03
20.29
0.50
42.61
42.61
2
4.2
3.94×105
9.09×103
0.023
1401.08
32.22
0.50
67.66
67.66
1
4.95
5.58×105
1.27×104
0.023
1706.05
39.24
0.67
130.14
64.10

表2-9 水平地震作用下B、C柱端弯矩
层
h
(m)
∑Di
(kN/m)
D
(kN/m)
D/∑Di
Vi
(kN)
Vik
(kN)

M下
(kN.m)
M上
(kN.m)
3
4.2
3.94×105
1.06×104
0.027
882.03
23.81
0.50
50.00
50.00
2
4.2
3.94×105
1.06×104
0.027
1401.08
37.83
0.50
79.44
79.44
1
4.8
5.58×105
1.52×104
0.027
1706.05
46.06
0.67
152.76
75.24
通过结点平衡，计算梁的固端弯矩。总的公式如下：

并由此得到梁的固端弯矩如下图2-6所示。

图2-5 水平地震荷载作用下框架的弯矩图（左震，单位：kNžm）

这样，结构所受到的剪力和轴力都可以通过已求得的弯矩数据很容易地求得，剪力图(见图2-7)，轴力图(见图2-8)。

梁、柱剪力
柱的轴力＝上层柱的轴力＋该结点处梁的所有剪力的代数和。

图2-6 水平地震荷载作用下框架的剪力图(左震，单位：kN)

图2-7 水平地震作用下柱的轴力图（左震，轴力压为正。单位：kN）

2.4 竖向荷载作用下框架内力分析
2.4.1 荷载计算
1．基本数据：
恒载: 屋面 6.266 kN/m2 ，楼面4.2 kN/m2 ，女儿墙自重4.32 kN/m
梁自重：主梁：6.33 kN/m； 次梁：3.21kN/m
墙自重：
二、三 层 内墙：15.12 kN/m；外墙: 15.12kN/m
一层 内墙： 17.28kN/m；外墙: 17.28kN/m
柱自重:. 400×400柱自重：17.344kN/根
500×500柱自重：31.62kN/根
活载：楼面：3.5kN/m2
上人屋面：2.0kN/m2
2．内力分析：
无论是单向板还是双向板楼盖，框架梁负荷面积可近似取这一榀框架梁相邻两侧框架梁间距的一半的范围，见下图2-9。

图2-8 板支撑梁的荷载分配图

框架上的恒荷载计算：
（1） 作用在顶层框架梁上的线荷载为：
g3AB1=g3cd1=6.33+3.21=9.54kN/m
g3BC1=6.33+3.21=9.54kN/m
g3AB2=g3CD2=6.266×(3+3.6)=41.36kN/m
g3BC2=6.266×(1+1.05)×3=38.54kN/m
（2）楼面框架梁线荷载标准值
gAB1=gCD1=6.33+15.12+3.21=24.66kN/m
gBC1=6.33+3.21=9.54kN/m
gAB2=gCD2=4.2×(3+3.6)=27.72kN/m
gBC2=4.2×(1+1.05)×3=25.83kN/m
（3）屋面框架节点集中荷载标准值
边柱连系梁自重 6.33×（3+3.6）=41.78kN
1.2m高女儿墙自重. 4.32×6.6=28.51kN
顶层边节点集中荷载 G3A=G3D=70.29kN
中柱连系梁自重 6.33×（3+3.6）=41.78kN
连系梁传来屋面自重 (2.4-2.1+2.4)×2.1/2×1/2×6.266×15=13.32kN
2.0×2.1/2×1/2×6.266×1.5=9.87KN
顶层中节点集中荷载 G3B=G3C=64.97kN
(4) 楼面框架节点集中荷载标准值
边柱连系梁自重 6.33×（3+3.6）=41.78kN
填充墙自重 15.12×0.8×(3+3.6)=79.83kN
框架柱自重 17.34kN
中间层边节点集中荷载 GA=GD=138.95KN
中柱连系梁自重 41.78KN
连系梁传来楼面自重 2.0×2.1/2×1/2×4.2×1.5=6.62KN
(2.4-2.1+2.4)×2.1/2×1/2×4.2×1.5=8.93KN
中间层中节点集中荷载 GB=GC=57.33KN
(5) 恒荷载作用下的结构计算简图

图2-9 恒荷载作用下的结构计算简图

框架上的活荷载计算
(1) 顶层框架梁上的线荷载为
p3AB=p3CD=2.0×(3+3.6)=13.2kN/m
p3BC=2.0×(1+1.05)×3=12.29kN/m
(2) 楼面框架梁上的线荷载为
pAB=pCD=3.5×(3+3.6)=23.1kN/m
pBC=3.5×(1+1.05)×3=21.53kN/m
(3) 屋面框架节点集中荷载标准值
顶层中节点集中荷载 (2.4-2.1+2.4)×2.1/2×1/2×2.0×1.5=4.25kN
2.0×2.1/2×1/2×2.0×1.5=3.15KN
P6B=P6C=7.4KN
(4) 楼面框架节点集中荷载标准值
中间层中节点集中荷载 (2.4-2.1+2.4)×2.1/2×1/2×3.5×1.5=7.44kN
2.0×2.1/2×1/2×3.5×1.5=5.51KN
PB=PC=12.95KN
(5) 活荷载作用下结果计算简图

图2-10 活荷载作用下的结构计算简图

3． 计算固端弯矩（将框架梁视为两端固定梁计算固端弯矩）
A:恒荷载
(1)将顶层三角形荷载化作等效均布荷载
g3BC2′=5/8×g3BC2=24.09KN·m
g中=g3BC2′+g3BC1=33.63KN·m
g边=g3BC2+g3BC1=50.90KN·m
各杆的固端弯矩为：
结构内力可用弯矩二次分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算：
MAB=﹣1/12×g边×5.12=﹣110.33KN·m
MBA= 1/12×g边×5.12=110.33KN·m
MBC=﹣1/3×g中×1.052=﹣12.35KN·m
MCB=﹣1/6×g中×1.052=﹣6.18KN·m
(2)将中层三角形荷载化作等效均布荷载
gBC2′=5/8×gBC2=16.14KN·m
g中=gBC2′+gBC1=25.68KN·m
g边=gAB2+gAB1=52.38KNm·m
各杆的固端弯矩为：
结构内力可用弯矩二次分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算：
MAB=﹣1/12×g边×5.12=﹣113.53KN·m
MBA= 1/12×g边×5.12=113.53KN·m
MBC=﹣1/3×g中×1.052=﹣9.44KN·m
MCB=﹣1/6×g中×1.052=﹣4.72KN·m
B:活荷载
(1)将顶层三角形荷载化作等效均布荷载
p中=p3BC′=5/8×p3BC=7.68KN·m
p边=p3AB=13.2kN/m
各杆的固端弯矩为：
结构内力可用弯矩二次分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算：
MAB=﹣1/12×p边×5.12=﹣16.65KN·m
MBA= 1/12×p边×5.12=16.65KN·m
MBC=﹣1/3×p中×1.052=﹣2.82KN·m
MCB=﹣1/6×p中×1.052=﹣1.41KN·m
(2) 将中层三角形荷载化作等效均布荷载
p边=23.1kN/m
p中=pBC′=5/8×pBC=13.46KN·m
各杆的固端弯矩为：
结构内力可用弯矩二次分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算：
MAB=﹣1/12×p边×5.12=﹣50.07KN·m
MBA= 1/12×p边×5.12=50.07KN·m
MBC=﹣1/3×p中×1.052=﹣4.95KN·m
MCB=﹣1/6×p中×1.052=﹣2.47KN·m
4．计算梁、柱的分配系数ui：(采用分层法)
，Si为转动刚度，远端固定时，Si=4i，远端铰支时，Si=3i，远滑动时，Si=i，
远端自由时，Si=0。i为梁、柱的线刚度。
5．传递系数：
梁的传递系数：远端固定，传递系数为0.5；远端滑动铰支，传递系数为-1。
·2.4.2 计算框架弯矩
内力分析采用弯矩二次分配法，计算过程如图2-11，2-12所示。
依据计算结果得到弯矩图见图2-11。

首先求出支反力Ra或Rb，然后求出