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毕业设计计算书

159
2020年4月19日
文档仅供参考，不当之处，请联系改正。
目 录
摘要 6
Abstract 7
第1章 工程概况 8
1.1工程简介 8
1.2地质、水文及气象资料 8
第2章 结构布置及梁柱截面尺寸确定 9
2.1 结构布置及计算简图 9
2.2 梁柱截面尺寸初定 10
2.2.1 主梁尺寸 10
2.2.2 次梁尺寸 11
2.2.3 框架柱截面尺寸 11
2.2.4楼板尺寸设计 13
第3章 荷载计算 14
3.1 屋面及楼面荷载 14
3.1.1 屋面荷载（不上人） 14
3.1.2 楼面荷载 14
3.2 框架节点集中荷载代表值计算 15
3.2.1 屋面框架节点集中荷载标准值 15
3.2.2 楼面框架节点集中荷载标准值 16
3.3 风荷载标准值计算 17
3.4 地震作用计算 18
3.4.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算 18
3.4.2地震作用计算 20
第4章 框架内力计算 24
4.1恒载作用下框架内力计算 24
4.1.1 分配系数计算 25
4.1.2 杆件固端弯矩计算 27
4.1.3 内力计算 28
4.2活载作用下框架内力计算 32
4.2.1 杆件固端弯矩计算 33
4.2.2 内力计算 34
4.3风荷载作用下框架内力计算 38
4.4（雪或活）荷载作用下框架内力计算 42
4.4.1 横梁线荷载计算 42
4.4.2 纵梁引起柱端附加弯矩 42
4.5 地震作用下框架内力计算 48
第5章 框架内力组合 53
5.1 内力换算. 53
5.1.1将活荷载乘以1.1的增大系数 53
5.1.2控制截面换算 53
5.2 内力组合 55
第6章 框架梁、柱截面设计 57
6.1 框架内力调整 57
6.1.1 梁“强剪弱弯”的内力调整 57
6.1.2 “强柱弱梁”及柱的“强剪弱弯”内力调整 58
6.1.3 底层柱下端弯矩调整 59
6.1.4 角柱内力调整 60
6.1.5 “强节点弱构件”的内力验算 60
6.2 框架梁截面设计 62
6.2.1梁的正截面受弯承载力计算 62
6.2.2 梁斜截面受剪承载力计算 62
6.3 框架柱截面设计 62
6.3.1柱正截面承载力计算 62
第7章 楼梯设计 66
7.1 踏步板设计（取一个踏步） 66
7.1.1 荷载计算 66
7.1.2内力计算 67
7.1.3 受弯承载力计算 67
7.2 楼梯斜梁设计 67
7.2.1 荷载计算 67
7.2.2内力计算 68
7.2.3 承载力计算 68
7.3 平台梁设计 69
7.3.1 荷载计算 69
73.2 内力计算 69
7.3.3 正截面受弯承载力计算 69
7.3.4 斜截面受剪承载力验算 70
7.3.5 吊筋计算 70
7.4 平台板设计 71
7.4.1 荷载计算 71
7.4.2 内力计算 71
7.4.3 配筋计算 71
第8章 现浇楼面板设计 72
8.1 设计资料 72
8.1.1 截面尺寸 72
8.1.2 荷载计算 72
8.2 楼板内力计算 73
8.3 屋面板内力计算 74
第9章 次梁设计 76
9.1 荷载计算 76
9.1.1 荷载计算 76
9.1.2 内力计算 76
9.2 截面设计 77
9.2.1 正截面受弯承载力计算 77
9.2.2 斜截面受剪承载力计算 78
第10章 基础设计 79
10.1 设计资料 79
10.2 独立基础设计 79
10.2.1 基础埋深和基础计算荷载的确定 79
10.2.2 基础底面尺寸的确定及地基承载力验算 80
10.3 抗震验算 83
10.4 地基变形验算 83
10.5 基础结构设计 83
10.5.1 荷载设计值 83
10.5.2 A柱基础配筋计算 83
10.5.3（B—C）柱基础配筋计算 85
参考文献 88
致 谢 89
附 录 90
附录1 外文原文 90
附录2 外文翻译 100
附录3 任务书 107
附录4 开题报告 113

摘要
本工程为沈阳市某中学教学楼工程，根据设计任务书以及有关资料，结构形式为现浇钢筋混凝土框架结构，主体结构为4层，总建筑面积约4600m2。该设计包括建筑、结构两大部分。本册说明书仅为结构部分的设计计算书，主要设计内容有：结构选型，确定截面尺寸，计算重力荷载代表值。结构抗震计算，利用顶点位移法计算结构自振周期、利用底部剪力法计算水平地震作用以及水平地震作用下该框架结构的内力。利用弯矩二次分配法计算该框架结构在竖向荷载作用下的内力。内力组合，利用最不利内力组合确定梁柱截面设计。楼盖、楼梯、基础设计。用PK-PM电算程序对框架结构进行计算。除此之外，根据计算结果还绘制了图纸（框架、基础、楼梯、楼板配筋图），图纸利用PKPM电算结果和CAD绘制。

关键词：框架结构，地震作用，内力组合，截面设计

Abstract
The design is on the teaching building in Shenyang city. The structure adapts reinforced concrete frame structure according to the design assignment and the relative data, the principal part contains 4 floors, the total architectural areas is about 4600 square meters.This design includes architecture, structure, the explaining book is just about the calculation of the structure part, and the primary content have choose the structure type, confirm the section size, and calculate the representation value of gravity load, seismic calculation of structure, calculate the natural period of vibration with the topic displacement method and calculate the earthquake action and structural internal force with equivalent bottom shear method,calculate the internal force of frame structure in the vertical load by moment distributive method,internal force combination, use the most disadvantageous internal force Combination to design the beam and column,structure design of floor, stair and foundation,calculate the frame structure with PK-PM program. In addition, frame, foundation, stair and floor configure drawing were plotted according to calculated result by plotted by CAD and PK-PM.

Key words: Frame structure, Earthquake action, Internal force combination,
Design of section

第1章 工程概况

1.1工程简介
沈阳市某中学教学楼工程，建筑面积约为4600m2，本工程拟建层数为四层，框架结构。
1.2地质、水文及气象资料
场地、地质情况：场地平坦、无障碍物，经地质、文物勘探，地质良好，地下无古代建筑，地基土为粘性土为主，建筑场地类别为Ⅱ类，地基土为粘性土为主，地基承载力特征值为160 kN/m2。
基本雪压：0.50kN/m2。
基本风压为0.55kN/m2。
抗震设防烈度：按7度近震设防，第一组，设计基本地震加速度0.10g。

第2章 结构布置及梁柱截面尺寸确定
2.1 结构布置及计算简图
结构平面形状宜简单、规则、对称，刚度和承载力分布均匀，不应采用严重不规则的平面形状。结构的主要抗侧力构件应对称布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部应力集中。结构平面布置如下图所示。

图2.1 结构平面布置图

结构的竖向布置应使体型规则、均匀，避免有较大的外挑和内收，质量沿高度方向均匀分布，结构的承载力和刚度宜自下而上逐渐的减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。本结构整体采用一字型，在中间楼梯间处设置变形缝，将结构分为两个一字型。横向、竖向均较为简单、规则。
计算简图用框架的轴线表示，框架柱的底部与基础顶面固接。2～4层柱的计算高度即为层高，取3.9m；底层柱的计算高度从基础顶面到一层楼板底面，室内外高差为0.45m，基础埋深1.20m，独立基础阶高度取0.50m，即h=3.9+0.45+0.5=4.85m。

图2.2 横向框架计算简图
2.2 梁柱截面尺寸初定
根据《建筑抗震设计规范》第6.3.1，梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求：
(1)截面宽度不宜小于200mm；
(2)截面高宽比不宜大于4；
(3)梁净跨与截面高度之比不宜小于4。
2.2.1 主梁尺寸
框架结构中梁截面高度h一般取计算跨度的1/12～1/8，当梁的负载面积较大或荷载较大时宜取上限值。同时为防止梁产生脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度可取梁高的1/3～1/2，同时不应小于250mm。
主梁截面尺寸的确定：
横向框架梁：h=(1/12～1/8 )×7200=600～900（mm），取600mm
b=(1/3～1/2)×600=200～300（mm），取 250mm
纵向框架梁：h=(1/12～1/8)×5400=450～675（mm），取600mm
b=(1/3～1/2)×600=200～300（mm），取 250mm
走道梁： h=(1/12～1/8)×3000=250～375（mm)，为了施工方便，取 600mm
b=(1/3～1/2)×600=200～300（mm），取250mm
综上所述，在本设计中，梁截面尺寸初选如下；
横向框架主梁的截面尺寸为（250×600）mm，走廊梁由于走廊的跨度较小，为了防止梁的脆性破坏，规定梁高宜不大于1/4净跨，即h0≤2500/4=625mm，截面尺寸为（250×600）mm，纵向框架主梁的截面尺寸为（250×600）mm。
2.2.2 次梁尺寸
次梁：h=(1/18～1/12)L=(1/18～1/12)×7200=400～600（mm）
则次梁的高度取400mm。梁截面宽度可取(1/3～1/2)梁高，则取次梁的截面尺寸为200 mm×400mm。
2.2.3 框架柱截面尺寸
框架柱的截面尺寸一般根据轴压比限值按下列公式估算：

其中
N——柱组合的轴压力设计值；
β——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3,不等跨内取1.25,等跨内柱取1.2；
gE——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际计算，也可近似取12～15 kN/m2；
n——验算截面以上楼层层数；
F——按简支状态计算的柱的负载面积；
Ac——柱截面面积；
[μN]——框架柱轴压比限值，对一级、二级、三级、四级抗震等级分别取0.65、0.75、0.85、0.90；
fc——混凝土轴心抗压强度设计值；
由表可知本工程抗震等级为三级，轴压比限值[μN]=0.85，各层重力荷载代表值近似取14.0 kN/m2，柱的负荷面积如图所示。

图2.3 柱负载面积示意图

中柱的负载面积：(3.6+1.5)×5.4=27.54
边柱的负载面积：3.6×5.4=25.92
为了方便施工取边柱与中柱的截面相同，因此取两者较大值F=27.54
中柱：

如取柱截面为正方形，根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱的截面尺寸为。
2.2.4楼板尺寸设计
按跨高比条件：楼板厚度b=(1/45～1/40)×5400=120～135 (mm)。
对于现浇楼板要求h≥80mm，厚120mm。

第3章 荷载计算
3.1 屋面及楼面荷载
3.1.1 屋面荷载（不上人）
1）恒载：
附加层 中南标屋1
结构层 120厚现浇钢筋混凝土板
装饰层 中南标顶
合计
梁自重
作用在顶层框架梁上的线恒载标准值为：
梁自重
板传来的荷载 g4AB=g4CD=
g4BC=
2）活载：
作用在顶层框架梁上的线活载标准值为： q4AB=q4CD=
q4BC=
3.1.2 楼面荷载
1）恒载：
中南标楼10
120厚现浇钢筋混凝土板
中南标顶1
合计
作用在顶层框架梁上的线恒载标准值为：
梁自重
板传来的荷载 gAB2=gCD2=
gBC2=
2）活载：
楼面活载： qAB=qCD=
qBC=
3.2 框架节点集中荷载代表值计算
3.2.1 屋面框架节点集中荷载标准值
1）恒载：
边跨连系梁自重 0.25×0.6×5.4×25＝20.25 kN
20mm厚粉刷 0.02×5.4×2×（0.6－0.1）×17＝1.836 kN
0.6m女儿墙 0.60×5.4×3.6＝11.66kN
20mm厚粉刷石膏浆压光 0.02×5.4×0.6×2×17＝2.2 kN
连系梁传来的屋面自重 0.5×5.4×0.5×5.4×5.42＝35.87 kN
顶层边节点集中荷载标准值 G4A=G4D=71.82kN

中柱连系梁自重 0.25×0.6×5.4×25=20.25 kN
20mm厚粉刷 0.02×5.4×2×（0.6－0.1）×17＝1.836 kN
连系梁传来的屋面自重 0.5×5.4×0.5×5.4×5.42＝35.87 kN
（5.4+5.4－3）×0.5×1.5×5.42=28.78 kN
顶层中节点集中荷载标准值 G4B=G4C=86.74kN

2）活载：
Q4A=Q4D=0.5×5.4×0.5×5.4×0.5=5.10kN
Q4B=Q4C=0.5×5.4×0.5×5.4×0.5+0.5×（5.4+5.4－3）×0.5×1.5=9.20 kN

(a)恒载图 (b)活载图
图3.1 荷载计算简图
3.2.2 楼面框架节点集中荷载标准值
1）恒载：
边跨连系梁自重 0.25×0.6×5.4×25＝20.25 kN
20mm厚粉刷 0.02×5.4×2×（0.6－0.1）×17＝1.836 kN
连系梁传来的楼面自重 0.5×5.4×0.5×5.4×3.44＝25.08 kN
中间层层边节点集中荷载标准值 GA=GD=47.17kN
框架柱自重：GA1=GD1=0.45×0.45×3.9×25=19.74kN
中柱连系梁自重 0.25×0.6×5.4×25=20.25 kN
20mm厚粉刷 0.02×5.4×2×（0.6－0.1）×17＝1.836 kN
连系梁传来的屋面自重 0.5×5.4×0.5×5.4×3.44＝25.08 kN
（5.4+5.4－3）×0.5×1.5×3.44=20.12 kN
中间层中节点集中荷载标准值 GB=GC=67.29kN
框架柱自重：GB1=GC1=0.45×0.45×3.9×25=19.74kN
2）活载：
QA=QD=0.5×5.4×0.5×5.4×2.5=14.58kN
QB=QC=0.5×5.4×0.5×5.4×0.5+0.5×（5.4+5.4－3）×0.5×1.5=9.20 kN
3.3 风荷载标准值计算
已知基本风压为0.55kN/m2，本工程取地面粗糙程度为C类（有密集建筑群的城市市区），按荷载规范，风荷载标准值公式如下：ωk=βzμsμzω0
《荷载规范》规定，高度小于30m或高宽比小于1.5的房屋结构，允许不考虑风荷载的动力影响，即取β=1.0。
风荷载体型系数μS，查《建筑荷载规范》表7.3.1的30项次得：μS=0.8-0.5=1.3
风压高度变化系数μz，查《建筑荷载规范》表7.2.1，地面粗糙度类别为C类，
并结合以内差法得：
表3.1 风压高度变化系数μz
离地面高度Z/m
4.35
8.25
12.15
16.05
μz
0.74
0.74
0.74
0.761

表3.2 风荷载计算
层次

Z（m）

4
1.0
1.3
16.05
0.761
0.55
13.77
7.49
3
1.0
1.3
12.15
0.74
0.55
21.06
11.14
2
1.0
1.3
8.25
0.74
0.55
21.06
11.14
1
1.0
1.3
4.35
0.74
0.55
21.06
11.14

图3.2 横向框架上的风荷载

3.4 地震作用计算
3.4.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算
3.4.1.1集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G4
50%雪载 0.5×0.5×（58.42×7.2+65.02×10.2）=270.96 kN
屋面荷载 5.42×（58.42×7.2+65.02×10.2）=5332.4 kN
横梁 7.2×3.75×12+10.2×3.75×14+0.45×0.2×25×10.2×2=905.4 kN
纵梁 3.75×58.42+3.75×65.02×3=950.6 kN
女儿墙 0.6×3.6×（65.02+17.4）×2=356.1 kN
柱重 0.45×0.45×25×1,95×54=533.1 kN
横墙 3.6×（1.95×7.2×16+3×2×1.95）=850.8 kN
纵墙 （忽略内纵墙门窗按墙重量算）
5.4×1.95×16－1.8×1.5×32×0.5+4.2×1.95×2－2.1×1.8×2×0.5+7.5×1.95×2－1.5×1.5×4×0.5+6.3×1.95×2－3×1.8×2×0.5+3.3×1.95×2+50.02×1.95×2=476.1 kN
钢窗
0.4×（1.8×1.5×32×0.5+2.1×1.8×2×0.5+1.5×1.5×4×0.5+3×1.8×2×0.5）=42.2 kN
G4=9717.7 kN
3.4.1.2集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G3~G2
50%楼面活载 0.5×2.0×（58.42×7.2+65.02×10.2）=1083.8 kN
楼面恒载 3.44×（58.42×7.2+65.02×10.2）=3728.4 kN
横梁 7.2×3.75×12+10.2×3.75×14+0.45×0.2×25×10.2×2=905.4 kN
纵梁 3.75×58.42+3.75×65.02×3=950.6 kN
柱重 0.45×0.45×25×1,95×54×2=1066.2 kN
横墙 3.6×（1.95×7.2×16+3×2×1.95）×2=1701.6 kN
纵墙 （忽略内纵墙门窗按墙重量算） 476.1 ×2=952.2kN
钢窗 42.2×2=84.4 kN
G3=G2=10472.6 kN
3.4.1.3集中于二层处的质点重力荷载代表值G1
50%楼面活载 0.5×2.0×（58.42×7.2+65.02×10.2）=1083.8 kN
楼面恒载 3.44×（58.42×7.2+65.02×10.2）=3728.4 kN
横梁 7.2×3.75×12+10.2×3.75×14+0.45×0.2×25×10.2×2=905.4 kN
纵梁 3.75×58.42+3.75×65.02×3=950.6 kN
柱重 0.45×0.45×25×1.95×54×（1.95+2.43）=1197.4 kN
横墙 850.8+850.8×2.43/1.95=1911 kN
纵墙 （忽略内纵墙门窗按墙重量算） 476.1 476.1×2.43/1.95=1069.4kN
钢窗 42.2×2=84.4 kN
G1=10930.4 kN
3.4.2地震作用计算
3.4.2.1框架柱的康侧移刚度计算
梁板柱采取整体现浇方式，在框架结构中，现浇层的楼面能够作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小梁的侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼板的中框架梁取Ib=2.0I0，边框架梁截面取Ib=1.5 I0（I0为矩形梁的截面惯性矩）。1层到四层均采用C30混凝土，对C30混凝土查《混凝土结构设计规范》得Ec=3.0×104N/mm2。
表3.3 横梁线刚度ib表
类别

相对刚度
边横梁

7200

1
走廊梁

3000

3.199
表3.4 柱线刚度ic计算表
层次

相对刚度
1

4850

0.334
2—4

3900

0.935
柱的侧移刚度计算：根据梁柱线刚度比的不同，据平面布置图中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。柱的侧移刚度值按下式计算：式中，为柱侧移刚度修正系数对不同情况按下表计算，其中表示梁柱线刚度之比。
表3.5 柱抗侧移刚度影响系数αC
楼层
简图
K
α
一般层
边柱
中柱

底层

按式可计算出各柱的侧移刚度，将同层所有柱的值相加，即为该层框架的总侧移刚度即，框架各层的应沿高层均匀分布即应满足规则建筑的要求。
表3.6 框架柱侧移刚度D值N/mm
层次
边柱
中柱

2—4
中框架
（22根）
3.42
0.63
11.1
6.84
0.77
13.6
623.1
边框架
（10根）
1.07
0.35
6.17
2.14
0.52
9.17
1
中框架（22根）
4.25
0.76
6.97
8.51
0.86
7.89
368.36
边框架
（10根）
1.33
0.11
1.0
2.66
0.68
6.24

3.4.2．2框架横向自振周期的计算
表3.7 横向框架顶点位移计算
层次

4
9717.7
9717.7
623.1
15.60
207.20
3
10472.6
0.3
623.1
32.40
191.60
2
10472.6
30662.9
623.1
49.21
159.21
1
10930.4
40515.6
368.36
109.99
109.99
按式计算基本周期，其中量纲为m，取为0.6，则

3.4.2.3水平地震作用及楼层地震剪力计算
本设计结构高度为16.55m不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为的框架结构，故可用底部剪力法计算水平地震作用。
由《抗震设计规范》可知：对于7度设防区，设计基本加速度为0.1g，Ⅱ类场地设计，地震分组为第一组。可查得结构特征周期Tg=0.35s，水平地震影响系数αmax=0.08，基本周期的地震影响系数：

因，故可不考虑考虑顶部附加水平地震作用系数
作用在质点的水平地震作用标准值：

表3.8 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表
层次

4
16.55
9717.7
160827.94
793.56
793.56
3
12.65
10472.6
132478.39
653.68
1447.24
2
8.75
10472.6
91635.25
452.15
1899.39
1
4.85
10930.4
47785.60
235.78
2135.17
各质点水平地震作用及楼层地震剪力房屋高度的分别见下图：

图3.3 水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度分布图

第4章 框架内力计算

对于多层框架结构，采用弯矩二次分配法计算梁柱端弯矩，先确定梁的固端弯矩及节点各杆的弯矩分配系数，而后进行弯矩分配与传递。
节点的不平衡力矩包括节点两侧反号的梁固端弯矩及纵梁偏心所产生的节点集中力矩，应将它们的代数和相加进行分配，最终的杆端弯矩应为固端弯矩与分配弯矩之代数和。
正负号规定杆端转角，杆端弯矩对杆端顺时针旋转为正，节点处逆时针为正，用于节点的外力偶荷载，作用于转动约束的约束力矩对节点约束顺时针为正。
梁端柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故可取半榀框架计算，如图所示：

图4.1 横向框架承担的恒载及节点不平衡弯矩

4.1恒载作用下框架内力计算
根据对称原则只计算AB、BC跨，在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号在进行弯矩分配。
节点弯矩使相交于该点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩经过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C确定。
恒载弯矩分配图过程如图4.2所示。
根据所求出的梁端弯矩，再经过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力柱轴力。
恒载作用下弯矩如图4.3，梁剪力柱轴力如图4.4所示。
4.1.1 分配系数计算
表4.1 梁柱相对线刚度表
构件类型
层次
梁
柱

2-4
1
3.199
0.935
1
1
3.199
0.334
注：中间梁计算跨度为原来的，故线刚度值为原来的2倍。
传递系数：对于AB跨梁，两端固定传递系数为C=1/2；
对于BC跨梁，一端固定，一端滑动C=－1。
分配系数：
节点A1：

节点B1：

节点A2：

节点B2：

节点A3：

节点B3：

节点A4：

节点B4：

4.1.2 杆件固端弯矩计算
计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正。
1、横梁固端弯矩
1）顶层横梁
自重作用：

板传来的恒载作用：

2）二~四层横梁
自重作用：

板传来的恒载作用：

2、纵梁引起的柱端附加弯矩（边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）
顶层外纵梁：（逆时针为正）
楼层外纵梁：
顶层中纵梁：
楼层中纵梁：
3、节点不平衡弯矩
横向框架的节点不平衡弯矩经过该节点的各杆件(不包括纵向框架)在节点的固端弯矩与经过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端方向相反，一律以逆时针为正方向。
节点A4的不平衡弯矩：MA4B4+MA4纵梁=－16.20－88.55+7.18=－97.57 kN·m
节点B4的不平衡弯矩：
MB4A4+MB4纵梁+MB4D4=16.20+88.55－8.67－1.41－6.92=87.75 kN·m
节点A1 (A2 、A3) 的不平衡弯矩：
MA1B1+MA1纵梁=－16.20－61.92+4.72=－73.40kN·m
节点B1 (B2 、B3)的不平衡弯矩：
MB1A1+MB1纵梁+MB1D1=16.20+61.92－6.73－2.81－4.84=63.74 kN·m
4.1.3 内力计算
根据对称原则，只计算AB、BC跨，恒载弯矩分配过程如下图：

图4.2 恒载作用下弯矩分配过程

图4.3 恒载作用下弯矩图

图4.4 恒载作用下梁剪力、柱轴力（kN）
表4.2 AB跨梁端剪力（kN）
层次
q
(kN/m)
(板传来作用)
g
(kN/m)
(自重作用)
a(m)
l
(m)
gl/2
u=
(l-a)
×q/2
MAB
(kN·m)
MBA
(kN·m)
∑Mik/l
V1A=gl/2+u-∑Mik/l
VB=-(gl/2+u+∑Mik/l)
4
26.57
3.75
2.7
7.2
13.5
59.78
-42.73
79.85
5.16
68.12
-78.44
3
18.58
3.75
2.7
7.2
13.5
41.81
-44.67
68.31
3.28
52.03
-58.59
2
18.58
3.75
2.7
7.2
13.5
41.81
-48.93
65.72
2.33
52.98
-57.64
1
18.58
3.75
2.7
7.2
13.5
41.81
-37.17
61.52
3.38
51.93
-58.69

表4.3 BC跨两端剪力（kN）
层次
q
(kN/m)
(板传来作用)
g
(kN/m)
(自重作用)
l(m)
gl/2
l×q/4
VB=gl/2+ ql/4
VC=－（gl/2+ ql/4）
4
14.76
3.75
3
5.63
11.07
16.70
-16.70
3
10.32
3.75
3
5.63
7.74
13.37
-13.37
2
10.32
3.75
3
5.63
7.74
13.37
-13.37
1
10.32
3.75
3