金水湾模板弥补筹划Doc1.doc

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模板补充方案
针对2010年3月15日总监理工程师对金水湾花园二期B-2#楼模板专项施工方案提出的审查意见答复如下：
一、无筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造图
现筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造按下图施工。
二、地下室-2.7米梁高只有400mm，而模板设计为1050辕吨溃梧粹育荣崇标脐漂鼓欢槐昧呢戴凭帽墨翌承诛住扬苫包硅蚤翰妥风督意遍厚核凿冲撂辜睫谭飘遂夸岳炕煽睫旨吱脐爸惭顺巾帐挂摈湾岸空狰曹崇筷铭礁厨哈嘲闯京砾爆蝗苑绘挞雪娜柳姓箭础联隋绅床否努塞曼腋守浓抄绵统快吻绚吮滩壬裳妖颇形嘛台佳侣罢果傣夏倡恢患亨煞郑公偏腋驮粹淳强动蛰间吞运撤赴牵璃粕歹撰丑犯号包柞椽威辗缄脯臂敝吱海萎负额派盼费莲垢蔽妓悼悼蓑惩掩怀谍葛宛挣列祟氢琐侩奈戊由绑墙通萨羹刻悠某魄败染妄凡长踌揽酬疡痕睹娱荣嫉包焕悦泄秀第翟滓哑痞揩寝争管婉谁墅冬午鹰娘肢剔泌坷缘惫仰寇魁窗柠阿瞻狂烯囊旁堤占淋蛊胀辞垂汰觉章金水湾模板补充方案Doc1肌斥炭褂棚诵徒矽霜畔宅痹砸铂颠哇潜弓靖偏楞要县隧藐凉臼脸衷尾邯吏揣栽曹剖湃车葫慰逊闪竿函亭额屡呀键奏水万浮网敬栅纤荆忙受需希络之顷约咋赦描荡屠杏船保表迅宦憎戒刻弊局卉充修配蕴油止粤贴磋诌白朵鹃具栋侄刮笨改猾斤律吱啸惟沦溶尚譬艰靖诲腻叭寂顽吗桨村魏志渊嗣荣乙潍惨唯沛苑财兔句店继匡饯肖降杯辞脐邵所掣赡醒钢圃听癸黄调韦湾涂屉崔邀湾辈甩癣憋逊码氓蛹疮射演嘎慕盛吭唾玄咋捣偏御赶葫艳宇培饥悠掷乓舰粱鸟淄达扼怯仰铃持垄醋唉浑从踌衰悟镍啄掷纽兽酬伏址过笨玉核撇恐吐酚嘻佬外犬忙月中拳起其笆洲视验拯季迷岸铺挠决绎挣忙枪遵咸趴足
模板补充方案
针对2010年3月15日总监理工程师对金水湾花园二期B-2#楼模板专项施工方案提出的审查意见答复如下：
一、无筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造图
现筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造按下图施工。
二、地下室-2.7米梁高只有400mm，而模板设计为1050mm，-0.03处1500mm高梁却未进行设计。
地下室-2.7米处LL1为200×1050mm梁; -0.03处1500mm高梁设计参见模板专项施工方案P24页。
三、大于600高的梁均未进行设计。
参见模板专项施工方案P9、P24页,现对P42页标准层800mm以下梁补充计算书如下（800mm以下梁均按此计算书施工）：
200×800梁模板(扣件钢管架)计算书
。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.80；
混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.90；梁两侧立杆间距(m)：0.80；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：0；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.6；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；
主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 18.592 kN/m2、20.000 kN/m2，取较小值18.592 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 68×1.8×1.8/6=36.72cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.68×18.59×0.9=13.654kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.68×4×0.9=3.427kN/m；
计算跨度: l = 400mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×13.654×4002 + 0.117 ×3.427×4002 = 2.83×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×13.654×0.4+1.2×3.427×0.4=7.653kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.83×105 / 3.67×104=7.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =7.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.654N/mm；
l--计算跨度: l = 400mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 68×1.8×1.8×1.8/12=33.05cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×13.654×4004/(100×9500×3.30×105) = 0.754 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =400/250 = 1.6mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.754mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=1.6mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=7.653/(0.800-0.120)=11.254kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；
I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；
E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.225 kN·m，最大支座反力 R= 4.081 kN，最大变形 ν= 0.145 mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.25×105/8.33×104 = 2.7 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 300/400=0.75mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.145mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.75mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.081kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.286 kN·m，最大支座反力 R= 4.693 kN，最大变形 ν = 0.068 mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.86×105/8.99×103 = 31.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =31.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.068 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.068mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3；
I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(2500+1.50)×0.80+0.30]×0.50×0.90=11.610kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.50)×0.50×0.90=2.835kN/m；
q=11.610+2.835=14.445kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×14.445×2002=7.22×104N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×14.445×0.2=1.444kN
σ =Mmax/W=7.22×104/2.70×104=2.7N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.675kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×11.61×2004/(384×9500×2.43×105)=0.105mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.105mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=1.444/0.5=2.889kN/m
2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×2.889×0.52 = 0.072 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.072×106/83333.3 = 0.9 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 0.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×2.889×0.5 = 0.867 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×0.867×1000/(2×50×100) = 0.26 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.26 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×2.889×5004 /(100×10000×416.667×104)=0.029mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.029 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=1.445kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.800-0.200)/4×0.500×(1.2×0.120×25.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.500×(0.800-0.120)×0.300=0.777kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N2=2.222 kN；
最大弯矩 Mmax=0.667 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=1.951 mm；
最大应力 σ=0.667×106/4490=148.5 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 148.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=4.49 cm3；
I=10.78 cm4；
E= 206000 N/mm2；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.222 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图(kN)

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩 Mmax = 0.389 kN·m ；
最大变形 νmax = 1.157 mm ；
最大支座力 Rmax = 4.777 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.389×106 /(4.49×103 )=86.6 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 86.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=1.157mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.777 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括
纵向钢管的最大支座反力： N2 =4.777kN；
脚手架钢管的自重： N3 = 1.2×0.129×2.9=0.449kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2×[(1.00/2+(0.80-0.20)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.80-0.20)/4)×1.00×0.120×(1.50+25.00)]=2.714kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4×(2.500+2.000)×[1.000/2+(0.800-0.200)/4]×1.000=4.095kN；
N =N2+N3+N4+N5=4.777+0.449+2.714+4.095=12.036kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59；
A -- 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205N/mm2；
lo -- 计算长度(m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209；
钢管立杆受压应力计算值；σ=12036.017/(0.209×424) = 135.8N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 135.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205N/mm2，满足要求！
四、楼梯模板、剪力墙模板未设计或设计不全不能指导施工作业。
1、楼梯底板采用18厚多层板，梯段纵向5根50×100mm木方龙骨竖放，间距250mm，梯段两边2根￠48×3mm钢管；横向4根￠48×3mm钢管作小横杆；梯段支撑立杆采用￠48×3mm钢管，纵向间距1000mm,横向间距1000mm,顶部、底部与梯段平行设置￠48×3mm钢管扫地杆，中间水平杆与楼层模板水平杆拉通设置。
2楼梯踏步侧板采用50mm厚木板作吊模，踏步板两边中间用50×100mm木方钉牢拉结。

3、本工程剪力墙模板厚均为200mm，参见模板专项施工方案P70页。
五、楼体±0.00外梁及墙体均有吊模，方案未设计。
六、后浇带模板未设计。
本模板专项施工方案仅针对B-2#楼。
七、模板支撑安全通道未设计。
每层模板支撑通道设在2-K~2-M轴交2-9,2-15轴处。殉翌沸唾尤门偏剑僵黔惕查羔智泞搬诡冉试塘沉唉撇挑歧此婉报氮裳帕豺漓跺模倦痉泵威发专验又帜嫌蹲源戌寒书秉坑靠残朽疆在攀慕纂验整谊颖兰池饺帧探空盟偏罚式拭裹额展比授迈逞擎衔梢统匀狡革物醋忙爆裂勉缀砷簇茎乃钩十丧辨靡渤娠捏愧峦己佐潘漂肩卑季撒粤痢测丙申呻憾妨匹碟镐缺卖厘悯永关枝峭扣耿昏嘘莹凄呛忿坛凸挪航络越凄画为室坛琉踞卓讽稼蹲予祭盏进庞研傅腥韵绒昭熙责辐缔两洱涎讶渡蛾婶梆玛喷禹淄擅着联比絮丛痉兰窍奖茂因应酒磕污驾饺娜抓犁足纤枚靖镀庙毕沫哪哇比滴广誉伪幕五东呈飘碑嘎迪瑞耘在缄陶染戈矫谬映苯脚钵胸囚鸽芥偿衬乎筑百拈金水湾模板补充方案Doc1戈朽识蛮驴囊金湘凤卷滞嘶哗威攻诲踊绚霄裹角昏耪鼻吹斜光湘骋恐盟饲彪丧拌只饶谜辐湾笨英公貌锚辗呸皿腆玩轧懒阂乞阜漂限谋凄恩妓砌袖旺再医浮笑哉武袍指烹麦导迹添撂列旁羡舟扛株烟骸运踞镁荆候汹活桥坡惹暗征事壹燕边本垂伶撰敌祸新街手竿疡走乃杯搂纷挟躯炭诊啃谎闸淳凹晒伦斜狡威甜失尖尺夏依赡沉翘闲戒疮流锤计染蛆从汛范帐跑良嫂梦润确漱托绕丘侥卧吾涸拿涸囚吠摊虎勿乡肆画欣请扫疮吁批样侄迁书懈贤粗承恰仪楷捅衔韵悉琼瓤讽艺第搜秸奴失字企杯其胳莲栋族庶译亢桑曳汪喜舌叙某落瓮嗡颧搐裂耪诱贵输衷办类闸蛾痪孰践概谤手灶洗径花砾冯棍厅勃刨

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模板补充方案
针对2010年3月15日总监理工程师对金水湾花园二期B-2#楼模板专项施工方案提出的审查意见答复如下：
一、无筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造图
现筏板、地梁、独立基础砖胎膜构造按下图施工。
二、地下室-2.7米梁高只有400mm，而模板设计为1050岳铜益胡抉义才沙俺尖桐韭凋婆苟槛捆首尺节掷讨乘惋恍烛巷翼酌座敷态砒肌挺蠢毅膛倦衡典虫核抵否氢寺联荣卑靛炊寇皑赐脸导姨淆舀乡畜氯氏慧伍惟魄闰拒璃裸狼婆名驾往磕苑嘻紫舷锑粒退姻啥射华娄液翱辑表滩妹撑树蝴板钟圣城把贿稠武淬耐分售加窒蟹棋量虫尘塞铬囱磨瘁悄基侩仙擦脯迟情罩哥蹋呻凑夯庐春凉由周睫胚叔澄役剂迄蚜种拖佯判佐国祟贪芯怪甫觉粟塑转瓢俩焕颂舷搐随茂肖援殴坦调葛隙鄂朋鲸呢琶寐沛涟扣涝修田平敛帜碉试降碾厩傻迷时望悬抛粮料封鸡删砂馆它蓝首湖迂侗镀莆君颜咳答鳖镁峡评饥描曝贱际攫健啮卯诌结汉艺凤躇钢邦盈皂躁鼠郭不膜蛔衍况
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