金领大厦工程悬挑脚手架施工方案.doc

核工业西南建设集团有限公司 金领大厦悬挑脚手架施工方案
本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2001） 中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》 （GB50010-2002） 中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2002） 中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59-99） 中国建筑工业出版社；
一、工程概况
工程名称：核工业西南建设集团有限公司金领大厦工程
工程地址：成都市锦江区静渝路5号
结构类型：框支剪力墙
计划工期：660天
施工面积：33442m2
总高度：98.1m
层数：32＋2
标准层高：3m
二、搭设设计及计算参数
（1）双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离建筑物外结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.2。
（2）连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米，水平间距3.60米。
（3）悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。
有阳台的部位，悬挑水平钢梁的悬挑长度1.3米，建筑物内钢梁的长度包括：锚固长度1.5米＋阳台的宽度。悬挑阳角部位的水平钢梁悬挑长度为1.85米，锚固长度大于1.8米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。脚手架内外立杆均位于水平钢梁上（对应位置应焊接直径28mm，长度为100mm的短节钢筋，用以固定立杆）。
剪刀撑的搭设见剪刀撑与横向斜撑部分。
（4）计算条件及参数：
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
根据本工程所处地区及工程设计特点，基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.1340。
三、材料准备如下
（1）钢管选用国标《直缝电焊钢管》（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。16#工字钢质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。
（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。
扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。
（3）脚手板采用竹串片脚手板。
（4）安全网采用1800×6000的绿色密目式安全网，安全网应有质保书和有资质单位的检验报告。
四、纵向水平杆
（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.60m；
（3）纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；
五、横向水平杆
（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm；
（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；
（3）当使用冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；
六、脚手板
（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；
（2）冲压钢脚手板，木脚手板，竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；

（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定，可采用8#铁丝固定。
七、立杆
（1）每根立杆底部设置底座或垫板（本工程在槽钢挑架上搭设钢管架不予采纳本条），如遇在楼板上搭设时则应铺设50厚的木板作为垫板；
（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上部不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；
（3）脚手架底层步距不大于2m；

(4) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨
（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：
a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；
b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。
（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；
八、连墙件

图1 连墙件的布置图

图2 窗洞口刚性连接
（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；
（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；
（4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。
(5) 必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接。
(7) 连墙件的构造要求：明确为48×3.2的钢管与扣件的刚性连接构造。在开间较大（大于3.6米）的墙柱间处，钢管连接不宜实施时，可采用直径不小于6毫米的钢筋与架体和楼板连接（楼板相应位置预埋直径10mm的钢筋拉环）。
（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度～60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
九、门洞处构造
（1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度～60度之间。
十、剪刀撑与横向斜撑
(1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间；
(2) 外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；
（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；
(6) 脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；
十一、斜道
(1) 脚手架采用之字型斜道；
（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；
（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；
（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；
（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。
（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；
（7）人行斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。
（8）防雷接地措施：采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4 根避雷针，避雷针采用f12 镀锌钢筋制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置1 个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。
十二、脚手架拆除
（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；
（2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
（3）应由施工负责人进行安全技术交底；
（4）拆除作业应由上而下逐层进行；
（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；
（6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；
（7）各构配件严禁抛掷至地面。

十三、脚手架施工图

图3 架手架纵向立面图（图中十字叉处为连墙杆）

图4 立杆布置局部图

图5 横向立面图

图6 人行马道示意图

十四、计算书
核工业西南建设集团有限公司金领大厦工程
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.2，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.0米，水平间距3.60米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.7000，体型系数1.1340。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m

小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:

M=4.204×0.9002/8=0.426kN.m
=0.426×106/4729.0=90.011N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×3.053×900.04/(384×2.06×105×113510.0)=1.116mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN
荷载的计算值 P=1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.892kN

大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×1.892×1.800=0.608kN.m
=0.608×106/4729.0=128.541N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×113510.000)=0.12mm
集中荷载标准值P=0.035+0.283+2.430=2.748kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2748.060×1800.003/(100×2.060×105×113510.000)=7.86mm
最大挠度和
V=V1+V2=7.971mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN
荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.430=3.825kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1222
NG1 = 0.122×24.000=2.934kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×4×1.800×(0.900+0.300)/2=1.512kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.800×24.000=0.216kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.202kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.700
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.134
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.300×1.700×1.134 = 0.405kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.202+0.85×1.4×4.860=12.026kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 12NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.202+1.4×4.860=13.046kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.405×1.800×1.800×1.800/10=0.281kN.m
五、立杆的稳定性计算
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.046kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.501cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13046/(0.19×450)=154.449N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.026kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
　　 k —— 计算长度附加系数，取1.155；
　　 u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
　　 l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4.501cm2；
　　 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；
—— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；
　　 MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.281kN.m；
　　 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12026/(0.19×450)+281000/4729=201.779N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.405kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.0×3.60 = 10.80m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 7.345kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12.345kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
A = 4.50cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 87.821kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 12.345kN大于扣件的抗滑力8.0kN，单扣件受力不满足要求，应采用双扣件受力。

连墙件双扣件连接示意图
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。应采用双扣件连接。
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架横向排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1200mm，
水平支撑16#槽钢梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。

受脚手架集中荷载 P=13.05kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=15.481kN,R2=11.914kN,R3=-0.615kN
最大弯矩 Mmax=2.069kN.m
抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.069×106/(1.05×141000.0)+6.193×1000/2610.0=16.346N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=2.00
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929
经过计算得到强度 =2.07×106/(0.929×141000.00)=15.79N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!
九、拉杆的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=16.674kN
十、拉杆的强度计算
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.674kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取10.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×16.674/0.820=196.163kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径20.0mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=16.674kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[16674×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm
十一、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.914kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[11914×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.91kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；
h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于11914.49/(3.1416×20×1.5)=126.4mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.91kN；
d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
十二、脚手架配件数量匡算:
扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；
根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L --长杆总长度(m)； N1 --小横杆数(根)；
N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)；
N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)；
n --立杆总数(根) n=12； H --搭设高度(m) H=24；
h --步距(m) h=1.8； la--立杆纵距(m) la=1.8；
lb --立杆横距(m) lb