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泊岸森邻安装施工方案
模 板 施 工 方 案

一、模板的安装
   （一）工程概况
1、本工程为泸州鑫垒房地产有限责任公司开发，位于就城大道二段，±0.000下一—二层，±0.000以上D1#--D21#楼3层多层住宅；G1#--G13#楼为17--18层，负一二层为车库，为电梯住宅公寓。框剪结构，建筑总高度65米。地下室层高4.8米，其余均为3米/层。
2、模板：采用1830×915×18胶合板，松木散板25厚。
3、立柱（支撑）：采用Ø48钢顶柱。
4、方木楞：大木楞为80×80，小木楞为60×40。
5、拟采用3套模板进行周转使用。
   （二）模板安装的一般要求

    1、安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。
2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。
3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。
4、模板接缝应严密，不得漏浆，并刷好隔离剂。
5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。
6、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。在临街及交通要道地区，设防护棚及警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。
7施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。
8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。
9、不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。
10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。
   （三）模板安装
    1、基础工程模板
   （1）地面以下支模，排除隐患后，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人作业。
   （2基槽（坑）离上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑）土壁上。
   （3）在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。
   （4）绑扎钢筋、灌筑砼等不得站立在模板上操作。
   （5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。
2、柱模板：
   （1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。
   （2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。
   （3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。
   （4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。支撑与地面的倾角不能小于60°。
3、独立梁和整体楼层结构模板：
   （1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。
   （2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。
   （3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。
   （4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。
（5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。
   （6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。
   （7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来50cm设一道，在搁2米设一道。
4、其他工程模板：
   （1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。
   （2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。
二、模板的拆除
模板拆除时，砼的强度必须达到80%，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。
1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。
2、基础模板拆除
   （1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。
   （2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。
3、现浇楼板模板拆除
   （1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：柱箍→柱侧模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。
   （2）拆除模板时，要站在安全的地方。
   （3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。
   （4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。
   （5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
   （6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。
   （7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
4、现浇柱子模板拆除
   （1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。
   （2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。
5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。
6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。
三、模板设计方案
（一）柱模计算：
例：柱截面尺寸最大为1000×2000mm，柱净高3.6m，采用一次浇筑。浇筑速度均为2M/h，浇筑气温取25℃。
荷载取值：
A、新浇砼侧压力标准值（恒载）：
F=0.22rt ß1ß2V1/2
   = 0.22×24×200        
25+25×1.0×1.0×21/2 =29.86KN/m2
     F=rH=24×2.3/2 =55.2 KN/m2
    取F较小值，则F=29.86 KN/m2
B、倾倒砼时产生的荷载标准值（活载）：
假设向模板内倾倒砼的器具容量为0.2—0.8m3，则水平荷载标准
值为4 KN/m2
C、侧压为合计设计值：
    F =1.2×29.86 + 1.4×4= 41.43 KN/m2
    1、模板设计：柱模板厚度为18mm，每块拼板宽200mm，设柱
箍间距500mm。 
① 强度验算
A、新浇筑的侧压力(F1)
F=0.22γc•t0•β1•β2•V1/2
γc—混凝土重力密度，取24KN/m3
V—混凝土浇筑速度，取V=0.5m/h   
H—混凝土最大浇筑高度H=3.5m
t0—混凝土积凝时间，=200/T+15=8h
β1—外加剂影响修正系数，β1=1.2
β2—坍落度影响修正系数，β2=1.15
F=0.22×24×8×1.25×0.51/2=41.22KN/m3 
F=24H=24×3.5=84KN/m3
取两者中的最小值，则F1=41.22KN/m3
B、倾倒混凝土产生的侧压力F2
F1=2.0KN/m3
C、载荷组合
F3=1.2F1+1.4F2=1.2×41.22+1.4×2=52.262 KN/m2
D、次楞所承受的均步载荷
q=Bf3=0.5×52.262=26.13 KN/m
E、强度验算
M=1/8ql2=1/8×26.13×0.522=0.817 KN/m
钢管截面抵抗矩W=5.08×103mm2
σ=M/Wxy=0.817/5.08×103=140.8mm2砼侧压力的标准荷载(F)
故q1=Bf=0.5×41.22=20.61N/mm   
弹性模量E=2.06×105mm2   
截面惯性矩Ixy=12.19×105mm4
V=L4/384E=5×20.61×5004/(384×2.06×105×12.19×104)=1mm<[V]=4800/500=9.6mm   
挠度满足要求   
③ 主钢楞   
因在每个主次钢楞交点处均设有穿坪螺丝则主钢楞的强度可不作验算。
④ 墙板对位螺栓的计算   
对拉螺栓选用Φ12，沿墙板纵横向间距为500，荷载F=52.262 KN/m2×0.5×0.5=13.1KN105×170=17.85KN满足要求。
柱模板支撑计算书   
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5200mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距100mm。柱箍采用圆钢管φ48×3.5，每道柱箍1根钢箍，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，受力状态为受弯杆件，按受弯杆件进行计算。
二、柱模板荷载标准值计算        
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
其中  —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T —— 混凝土的入模温度，取20℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；            
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。        
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2        
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2        
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，按均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：
1.面板强度计算
支座最大弯矩计算公式        
跨中最大弯矩计算公式
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
       q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.40 = 20.88kN/m        　　
d —— 竖楞的距离，d = 100mm；        
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×20.880×0.10×0.10=0.021kN.M
面板截面抵抗矩 W = 400.0×18.0×18.0/6=21600.0mm3
经过计算得到 = M/W = 0.021×106/21600.0 = 0.967N/mm2
面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
2、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力：Q=0.6×0.100×20.880=1.253kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1253/(2×400×18)=0.261N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3、面板挠度计算
最大挠度计算公式
其中q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.400=16.000kN/m；
       E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2；
 I —— 面板截面惯性矩
I = 400.0×18.0×18.0×18.0/12=194400.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.40)×100.04/(100×6000×194400.0) = 0.009mm
[v] 面板最大允许挠度，[v] = 100.000/250 = 0.40mm；面板的最大挠度满足要求!
四、竖楞方木的计算
竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
1、竖楞方木强度计算        
支座最大弯矩计算公式
跨中最大弯矩计算公式       
其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；
q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.10 = 5.22kN/m
d为柱箍的距离，d = 400mm；
经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×5.220×0.40×0.40=0.084kN.M
竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3
经过计算得到 = M/W = 0.084×106/83333.3 = 1.002N/mm2
竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
2、竖楞方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.6×0.400×5.220=1.253kN
截面抗剪强度计算值 T=3×1253/(2×50×100)=0.376N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
竖楞方木抗剪强度计算满足要求!
3、竖楞方木挠度计算        
最大挠度计算公式                

其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.100=4.000kN/m；
E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2；
I —— 竖楞方木截面惯性矩
I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；
经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.10)×400.04/(100×9500×4166667.0) = 0.018mm。        
[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 400.000/250 = 1.60mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
钢柱箍的规格: 圆钢管φ48×3.5mm；
钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4；
B方向柱箍计算
 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
              P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.10 × 0.40 = 2.09kN
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 M = 0.454kN.m
最大支座力 N = 11.143kN

最大变形 v = 0.141mm
1、柱箍强度计算
柱箍截面强度计算公式
其中 Mx —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, Mx = 0.45kN.m；
             x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；
        　　 W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 5.08cm3；
柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
B边柱箍的强度计算值 f = 89.34N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求!
2、柱箍挠度计算        
经过计算得到 v =0.141mm
 [v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 300.000/400 = 0.75mm；柱箍的最大挠度满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
        计算公式
                      N < [N] = fA
        其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
        　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
        　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
        对拉螺拴的强度要大于最大支座力11.14kN。
        经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
七、H方向柱箍的计算
                             H方向柱箍计算        
其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
             P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.10 × 0.40 = 2.09kN
        经过连续梁的计算得到
最大弯矩 M = 0.502kN.m
最大支座力 N = 11.489kN
最大变形 v = 0.184mm
1、柱箍强度计算
 柱箍截面强度计算公
               =M/W < [f]
        其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.50kN.m；
        　　 W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 5.08cm3；
        柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000
H边柱箍的强度计算值 f = 98.90N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求!
2、柱箍挠度计算
经过计算得到 v =0.184mm
[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 350.000/400 = 0.88mm；柱箍的最大挠度满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
计算公式:
                      N < [N] = fA
        其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
        　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
        　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
        对拉螺拴的强度要大于最大支座力11.49kN。
        经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!
梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数
        梁截面宽度 B=450mm，梁截面高度 H=650mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算
模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中  —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
 T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

 H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁底模板木楞计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！
四、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算 
1、强度计算
强度计算公式要求：          = M/W < [f]
        其中  —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；
        　　 M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
        　　 q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；
        　　 q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×0.65=27.924N/mm
最大弯矩计算公式如下:
            M=-0.10×27.924×0.3002=-0.251kN.m
         =0.251×106/35100.0=7.160N/mm2
        梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2、抗剪计算
        最大剪力的计算公式如下:
                                Q = 0.6ql
        截面抗剪强度必须满足:
                                T = 3Q/2bh < [T]
        其中最大剪力 Q=0.6×0.300×27.924=5.026kN
        截面抗剪强度计算值 T=3×5026/(2×650×18)=0.644N/mm2
        截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
        面板的抗剪强度计算满足要求!
 3、挠度计算
        最大挠度计算公式如下:
其中 q = 28.80×0.65=18.72N/mm，三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
      v = 0.677×18.720×300.04/(100×6000.00×315900.0)=0.542mm
      梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!
五、穿梁螺栓计算
        计算公式:
                      N < [N] = fA
        其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
        　　 A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
        　　 f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×0.65×0.50/1=13.96
穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为10.4mm；穿梁螺栓有效面积为 A=84.300mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=14.331kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=13.962kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!
六、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为5.1米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米。楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为 48×3.5。
一、支撑方木的计算
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
            W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；
            I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；
          方木楞计算
        1、荷载的计算：
        (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
            q1 = 25.000×0.200×0.150=0.750kN/m
        (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
            q2 = 1.500×0.150=0.225kN/m
        (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.150=0.360kN
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:   
        均布荷载 q = 1.2×0.750+1.2×0.225=1.170kN/m
        集中荷载 P = 1.4×0.360=0.504kN
        最大弯矩 M = 0.504×0.80/4+1.17×0.80×0.80/8=0.194kN.m
        最大支座力 N = 0.504/21.17×0.80/2=0.720kN
        截面应力  =0.194×106/83333.3=2.33N/mm2
        方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
3、抗剪计算
        最大剪力的计算公式如下:
                                Q = ql/2 + P/2
        截面抗剪强度必须满足:
                                T = 3Q/2bh < [T]
        其中最大剪力 Q=0.800×1.170/2+0.504/2=0.720kN
        　　截面抗剪强度计算值 T=3×720/(2×50×100)=0.216N/mm2
        　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2，方木的抗剪强度计算满足要求!
 4、挠度计算
        最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
         均布荷载 q = 0.750+0.225=0.975kN/m
        集中荷载 P = 0.360kN
        最大变形 v =5×0.975×800.04/(384×9500.00×4166666.8)+360.0
                    ×800.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.228mm
        方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
二、方木支撑钢管计算
        支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
        集中荷载P取纵向钢管传递力，P=1.44kN
   支撑钢管计算
                         经过连续梁的计算得到
        最大弯矩 Mmax=0.617kN.m
        最大变形 vmax=1.054mm
        最大支座力 Qmax=8.421kN
        截面应力  =0.62×106/5080.0=121.41N/mm2
        支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
        支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
                                R ≤ Rc
        其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
计算中R取最大支座反力，R=8.42kN， 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
 1、静荷载标准值包括以下内容：
        (1)脚手架钢管的自重(kN)：
            NG1 = 0.116×5.100=0.592kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
        (2)模板的自重(kN)：
            NG2 = 1.500×0.800×0.800=0.960kN
        (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
            NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.752kN。
2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN
 3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
                         N = 1.2NG + 1.4NQ
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

        其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.39kN；
               —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
              i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
              A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
              W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
               —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
            [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
              l0 —— 计算长度 (m)；
       如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
                l0 = k1uh                    (1)
                l0 = (h+2a)                 (2)
   k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；
   u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70
   a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
  公式(1)的计算结果：  = 119.25N/mm2，立杆的稳定性计算   < [f],满足要求!
  公式(2)的计算结果：  = 41.05N/mm2，立杆的稳定性计算   < [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
                l0 = k1k2(h+2a)              (3)
             k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
公式(3)的计算结果：  = 54.28N/mm2，立杆的稳定性计算   < [f],满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容：
1、模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
 b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑立杆间距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5、顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
 d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
        模板支架搭设高度为5.1米，基本尺寸为：梁截面 B×D=450mm×650mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米， 梁底增加1道承重立杆。 采用的钢管类型为 48×3.5。
一、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
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