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1、 地铁车站主体结构设计 （地下矩形框架结构） 西南交通大学地下工程系 目录 第一章 课程设计任务概述 2 1.1 课程设计目的 2 1.2 设计规范及参考书 2 1.3 课程设计方案 2 1.4 课程设计的基本流程 4 第二章 平面结构计算简图及荷载计算 5 2.1平面结构计算简图 5 2.2.荷载计算 5 2.3荷载组合 6 第三章 结构内力计算 10 3.1 建模与计算 10 本课程设计采用ANSYS进行建模与计算，结构模型如下图： 10 3.2 基本组合 10 3.2 标准组合 13 第四章 结构（墙、板、柱）配筋计
2、算 16 4.1 车站顶板上缘的配筋计算 16 4.2 负一层中柱配筋计算 21 4.3 顶纵梁上缘的配筋计算 22 4.4 顶纵梁上缘裂缝宽度验算 24 第一章 课程设计任务概述 1.1 课程设计目的 初步掌握地铁车站主体结构设计的基本流程；通过课程设计学习，熟悉地下工程“荷载—结构”法的有限元计算过程；掌握平面简化模型的计算简图、荷载分类及荷载的组合方式、弹性反力及其如何在计算中体现；通过实际操作，掌握有限元建模、划分单元、施加约束、施加荷载的方法；掌握地下矩形框架结构的内力分布特点，并根据结构内力完成配筋工作。为毕业设计及今后的实际工作做理论和实
3、践上的准备。 1.2 设计规范及参考书 1、《地铁设计规范》 2、《建筑结构荷载规范》 3、《混凝土结构设计规范》 4、《地下铁道》（高波主编，西南交通大学出版社） 5、《混凝土结构设计原理》教材 6、计算软件基本使用教程相关的参考书（推荐用ANSYS） 1.3 课程设计方案 1.3.1方案概述 某地铁车站采用明挖法施工，结构为矩形框架结构，结构尺寸参数详见表1-1。车站埋深3m，地下水位距地面3m，中柱截面的横向（即垂直于车站纵向）尺寸固定为0.8m（如图1-1标注），纵向柱间距8m。为简化计算，围岩为均一土体，土体参数详见表1-2，采用水土分算。路面荷载为，钢筋混凝土重
4、度，中板人群与设备荷载分别取、。荷载组合按表1-3取用，基本组合用于承载能力极限状态设计，标准组合用于正常使用极限状态设计。 纵向（纵梁）计算要求分别计算顶纵梁、中纵梁、底纵梁受力及其配筋。顶纵梁尺寸：1000mm×1800mm（宽×高）；中纵梁尺寸：1000mm×1000mm（宽×高）；底纵梁尺寸：1000mm×2100mm（宽×高）。 要求用电算软件完成结构内力计算，并根据《混凝土结构设计规范》完成墙、板、梁、柱的配筋。 图 1-1 地铁车站横断面示意图（单位：mm） 本人所做的计算工况是A2,B26，查表可得其地层物理力学参数如表1-1所示,结构尺寸参数如表1-2所示，荷载组
5、合如表1-3所示。 表1-1 地层物理力学参数 重度 弹性反力系数 内摩擦角 内聚力 17.5 250 21 - 注：饱和重度统一取“表中重度+3” 表1-2 结构尺寸参数（单位：m） 跨度L 顶板厚h1 中板厚h2 底板厚h3 墙厚T 中柱 7 0.8 0.5 0.75 0.7 0.8×0.7 表1-3 荷载组合表 组合工况 永久荷载 可变荷载 基本组合 1.35（1.0） 1.4×0.7 标准组合 1.0 1.0 注：括号中数值为荷载有利时取值。 1.3.2主要材料 1、混凝土：墙、板、梁用C30，
6、柱子C40；弹性模量和泊松比查规范。 2、钢筋根据《混凝土结构设计规范》选用。 1.4 课程设计的基本流程 1、根据提供的尺寸，确定平面计算简图（重点说明中柱如何简化）； 2、荷载计算。包括垂直荷载和侧向荷载，采用水土分算；不考虑人防荷载和地震荷载。侧向荷载统一用朗金静止土压力公式。荷载组合本次课程设计只考虑基本组合和标准组合两种工况。 3、有限元建模、施加约束、施加荷载、运行计算以及计算结果的提取。注意土层约束简化为弹簧，满足温克尔假定，且只能受压不能受拉，即弹簧轴力为正时，应撤掉该“弹性链杆”重新计算。另要求计算结果必须包括结构变形、弯矩、轴力、剪力。 4、根据上述计算结果进行
7、结构配筋。先根据基本组合的计算结果进行承载能力极限状态的配筋，然后根据此配筋结果检算正常使用极限状态（内力采用标准组合计算结果）的裂缝宽度是否通过？若通过，则完成配筋；若不通过，则调整配筋量，直至检算通过。 5、完成计算书 第二章 平面结构计算简图及荷载计算 2.1平面结构计算简图 地基对结构的弹性反力用弹簧代替，结构纵向长度取1米，采用水土分算，其平面结构计算简图，如图2-1所示。 图2-1 2.2.荷载计算 2.2.1垂直荷载 1、顶板垂直荷载：顶板垂直荷载由路面荷载和垂直土压力组成。 路面荷载：q1=20kPa 垂直土压力由公式q2=γihi , 可得q2
8、17.5×3=52.5kN/m3 2、中板垂直荷载： 中板人群荷载：q3=4kN/m2 设备荷载：q4=8kN/m2 3、底板垂直荷载： 底板处水浮力：q5=9.8×13.51=132.398kN/m2 2.2.2侧向荷载 1、侧向土压力： 土的浮重度γ'=γsat-γw=17.5+3-9.8=10.7kN/m3 侧向压力系数λ=tan245°-φ2=tan245°-21°2=0.472 土压力在顶板产生的侧向土压力：e1=0.472×52.5=24.78kN/m2 土压力在底板产生的侧向土压力： e2=0.472×52.5+10.7×13.51=92.77kN/m2
9、 路面荷载在顶板产生的侧向压力e3=0.472×20=9.44kN/m2 路面荷载在底板产生的侧向压力e4=0.472×20=9.44kN/m2 2、侧向水压力 侧墙顶板处的水压力为零。 侧墙底板处的水压力：e5=9.8×13.51=132.398kN/m2 2.3荷载组合 2.3.1 基本组合 1、顶板垂直荷载： q顶板=1.35×52.5+1.4×0.7×20=90.475kN/m2 2、中板垂直荷载： q中板=1.35×8+1.4×0.7×4=14.72kN/m2 3、底板垂直荷载： q底板=1.35×132.398=178.737kN/m2
10、 4、顶板侧向荷载： e顶板=1.35×24.78+0+1.4×0.7×9.44=42.704kN/m2 5、底板侧向荷载： e底板=1.35×92.77+132.398+1.4×0.7×9.44=313.228kN/m2 6、顶纵梁荷载： 纵梁计算位置考虑最不利位置，取纵梁两侧相邻顶板半跨荷载之和，即纵梁荷载为两个半跨顶板上的荷载及顶板自重之和。 顶板垂直荷载设计值： q顶=(1.35×52.5+1.4×0.7×20)×7=633.325kN/m 顶板自重： q自重=1.35×25×0.8×7=189kN/m 顶纵梁承受的荷载： q顶总=633.325+1
11、89=822.325kN/m 7、中纵梁荷载： 顶板垂直荷载设计值： q中=(1.35×8+1.4×0.7×4)×7=103.04kN/m 顶板自重： q自重=1.35×25×0.5×7=118.125kN/m 顶纵梁承受的荷载： q中总=103.04+118.125=221.165kN/m 8、底纵梁荷载： 顶板垂直荷载设计值： q底=1.35×132.398×7=1251.161kN/m 顶板自重： q自重=1.0×25×0.75×7=131.25kN/m 顶纵梁承受的荷载： q底总=1251.161-131.25=1119.91kN/m 2.
12、3.2 标准组合 1、顶板垂直荷载： q顶板=1.0×52.5+1.0×20=72.5KN/m2 2、中板垂直荷载： q中板=1.0×8+1.0×4=12KN/m2 3、底板垂直荷载： q底板=1.0×132.398=132.398kN/m2 4、顶板侧向荷载： e顶板=1.0×24.78+0+1.0×9.44=34.22KN/m2 5、底板侧向荷载： e底板=1.0×92.77+132.398+1.0×9.44=234.608kN/m2 6、顶纵梁荷载： 顶板垂直荷载设计值： q顶=(1.0×52.5+1.0×20)×7=507.5kN/m 顶
13、板自重： q自重=1.0×25×0.8×7=140kN/m 顶纵梁承受的荷载： q顶总=507.5+140=647.5kN/m 7、中纵梁荷载： 顶板垂直荷载设计值： q中=(1.0×8+1.0×4)×7=84kN/m 顶板自重： q自重=1.0×25×0.5×7=87.5kN/m 顶纵梁承受的荷载： q中总=84+87.5=171.5kN/m 8、底纵梁荷载： 顶板垂直荷载设计值： q底=1.0×132.398×7=926.786kN/m 顶板自重： q自重=1.0×25×0.75×7=131.25kN/m 顶纵梁承受的荷载： q底总=926.7
14、86-131.25=795.54kN/m 第三章 结构内力计算 3.1 建模与计算 本课程设计采用ANSYS进行建模与计算，结构模型如下图： 图3-1 结构模型图 模型中各构件单元截面的尺寸特性如表3-1： 表3-1 构件单元截面尺寸表 截面面积（b×h）/m2 惯性矩/m4 单元类型 材料 顶板 1×0.80 0.04266667 Beam3 C30 中板 1×0.5 0.01041667 Beam3 C30 底板 1×0.75 0.03515625 Beam3
15、 C30 侧墙 1×0.7 0.02858333 Beam3 C30 中柱 0.7×0.8 0.02986667 Beam3 C40 弹簧 1×0.5 —— Link10 土 3.2 基本组合 3.2.1 横断面变形图 结构横断面变形图如图3-2。 图3-2 基本组合横断面变形图 3.2.2 横断面轴力图 结构横断面轴力图如图3-3。 图3-3 基本组合横断面轴力图 3.2.3 横断面剪力图 结构横断面剪力如图3-4。 图3-4 基本组合横断面剪力图 3.2.3 横断面弯矩图 结构横断面弯矩如图3-5。
16、 图3-5 基本组合横断面弯矩图 3.3 标准组合 3.3.1 横断面变形图 结构横断面变形图如图3-6。 图3-6 标准组合横断面变形图 3.2.2 横断面轴力图 结构横断面轴力图如图3-7。 图3-7 标准组合横断面轴力图 3.2.3 横断面剪力图 结构横断面剪力如图3-8。 图3-8 标准组合横断面剪力图 3.2.3 横断面弯矩图 结构横断面弯矩如图3-9。 图3-9 标准组合横断面弯矩图 第四章 结构（墙
17、板、柱）配筋计算 要进行结构断面配筋，选用的弯矩和轴力是在考虑最不利位置处。对于梁端弯矩采用弯矩调幅系数，弯矩调幅系数是反映连续梁内力重分布能力的参数。调幅过后实际配筋内力见表4-1 表4-1 构件 弯矩 轴力 剪力 尺寸 顶板上缘 400.98 286.564 387.69 1000*800 顶板下缘 350.032 286.564 387.69 1000*800 中板上缘 237.73 1070 127.04 1000*500 中板下缘 107.582 1070 127.04 1000*500 底板上缘 413.691 1030
18、 749.25 1000*750 底板下缘 920 1030 749.25 1000*750 负一层侧墙迎土面 436.101 549.017 302.663 1000*700 负一层侧墙背土面 0 549.017 302.663 1000*700 负二层侧墙迎土面 920 861.454 888.32 1000*700 负二层侧墙背土面 694.113 861.454 888.32 1000*700 负一层中柱 0 6489.86 0 800*700 负二层中柱 0 8160 0 800*700 顶纵梁上缘 464
19、0 - 3530 1000*1800 顶纵梁下缘 2410 - 3530 1000*1800 中纵梁上缘 1300 - 1020 1000*1000 中纵梁下缘 734.131 - 1020 1000*1000 底纵梁上缘 2680 - 4200 1000*2100 底纵梁下缘 5730 - 4200 1000*2100 4.1 车站顶板上缘的配筋计算 截面尺寸b×h=1000×800，αs=αs‘=50mm，计算长度l0=7m，h0=800-50=750mm，弯矩设计值M=400.98kN∙m，轴力设计值N=2
20、86.564kN∙m，混凝土等级C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2，采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2，Es=2.0×105N/mm2）。 1、求偏心距 e0=MN=400.98×1000286.564=1399.27mm 附加偏心距： ea=max20mm，h30=26mm 初始偏心距： ei=e0+ea=1425mm 因为本设计不考虑二阶效应，故不需要计算偏心距增大系数。 2、判断大小偏心 计算偏心距： ei=1425mm>0.3h0=225mm 所以属于大偏心受压构件。 3、求受压区钢筋面积As' e=ei+h2-as=1
21、425+8002-50=1775mm 取ξ=ξb=0.518。则受压区钢筋面积： As'=Ne-α1fcbh02ξb1-0.5ξbfy'h0-as'=286564×1775-1.0×14.3×1000×7502×0.518×(1-0.5×0.518)360×(700-50)<0 ρmin=max0.2%，0.45ftfy×100%=0.2% 取AS'=ρminbh=0.002×1000×800=1600mm2。 选用7Φ20（As'=2199mm2）。 4、求受拉钢筋面积As 受压区高度： x=h-h02-2[Ne-fy
22、'As'h0-αs]fcb =750-7502-2[286564×1775-360×1600×(750-50)14.3×1000 =9.75 x=9.75mm<2as'=100mm 则受拉区钢筋面积： As=Ne'fy(h0-as') e'=ei-h2+as'=1425-8002+50=1075mm 故 As=286564×1075360×(750-50)=1222.4mm2<ρminbh=1600mm2 取As=ρminbh=0.002×1000×750=1600mm2。 选用7Φ20（As=2199mm2）。 ξ=Asbh×fyfc=21991
23、000×750×36014.3=0.074<ξb=0.518 所以非超筋。 5、箍筋计算 （1）验算限制条件 混凝土等级为C30，所以 βc=1.0 hwb=7501000=0.75<4,属于一般梁 0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×1000×750=2681.25kN V=387.69kN<0.25βcfcbh0 所以，非斜压破坏。 （2）、检查是否需要按计算配置箍筋 顶板承受均布荷载，则λ=1.5，轴力N=286.564 kN 1.75λ+1ftbh0=1.751.5+1×1.43×1000×750 =7
24、50.75kN>V=387.69kN 只需要构造配筋 按构造进行配筋，选取六肢D10箍筋（箍筋直径满足最小直径要求），间距s取250mm 6、裂缝宽度验算 e0=1399.27mm>0.55h0=412.5mm 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），当e0/h0>0.55 时需要验算裂缝宽度。 l0h=70.8=8.75<14 所以使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs=1.0。 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离： e=ηse0+h2-as=1.0×1399.27+8002-50=1749.27mm 纵向受拉钢筋合力点至截面受压合力点的距
25、离： z=0.87-0.12h0e2h0 =0.87-0.12×7501749.272×750=635.96mm 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率： ρte=As0.5bh=21990.5×1000×800=0.00549 按荷载效应的标准组合计算的轴向力： NK=260.776kN 钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力： σsk=NK(e-z)Asz=260776×(1749.27-635.96)2199×635.96=207.6N/mm2 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系
26、数： ϕ=1.1-0.65ftkρteσsk=1.1-0.65×2.010.00549×207.6=-0.046<0.2 故取ϕ=0.2。 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c=50mm。 受拉区纵向钢筋的等效直径deq=20mm。 故最大裂缝宽度： ωmax=1.9ϕσskEs1.9c+0.08deqρte =1.9×0.2×207.62.0×1051.9×50+0.08×200.00549=0.145<0.2mm 故满足裂缝宽度。 地铁结构其他截面位置配筋过程同顶板上缘类似，均选取混凝土等级C30，fc=14.3N/mm2
27、ftk=2.01N/mm2，采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2，Es=2.0×105N/mm2）。标准截面配筋计算详见下表4-2及4-3。 顶板上缘 顶板下缘 中板上缘 中板下缘 底板上缘 底板下缘 尺寸b×h/mm 1000*800 1000*800 1000*500 1000*500 1000*750 1000*750 弯矩设计值/(kN∙m) 400.98 350.032 237.73 107.582 413.691 920 轴力设计值/kN 286.564 286.564 1070 1070 749.25 749.
28、25 偏心距e0/mm 1399.27 1221.479 222.176 100.54 552.14 1227.895 偏心距增大系数η 1 1 1 1 1 1 判断大小偏心受压 大偏心 大偏心 大偏心 小偏心 大偏心 大偏心 受压钢筋面积As/mm2 2199 2199 1272 1272 1884 1520 数量及截面直径/mm 7D20 7D20 5D18 5D18 6D20 4D22 受拉钢筋面积As'/mm2 2199 2199 1272 1272 1884 7125 数量及截面直径/mm 7D2
29、0 7D20 5D18 5D18 6D20 7D36 剪力设计值/kN 387.69 387.69 127.04 127.04 749.25 749.25 0.25βcfcbh0 2681.25 2681.25 1608.75 1608.75 2502.5 2502.5 1.75λ+1ftbh0+0.07N 750.75 750.75 450.45 450.45 700.7 700.7 如何配筋 构造 构造 构造 构造 构造 构造 箍筋量 六肢D10@250 六肢D10@250 六肢D10@250 六肢D10@250
30、 六肢D10@250 六肢D10@250 裂缝宽度验算 0.145 0.123 0.127 不需要 不需要 0.191 表4-2 负一层侧墙迎土面 负一层侧墙背土面 负二层侧墙迎土面 负二层侧墙背土面 尺寸b×h/mm 1000*700 1000*700 1000*700 1000*700 弯矩设计值/(kN∙m) 436.101 0 920 694.113 轴力设计值/kN 302.663 302.663 888.32 888.32 偏心距e0/mm 1440.88 0 1035.663 730
31、72 偏心距增大系数η 1 1 1 1 判断大小偏心受压 大偏心 小偏心 大偏心 大偏心 受压钢筋面积As/mm2 1608 1884 1520 1520 数量及截面直径/mm 8D16 6D20 4D22 4D22 受拉钢筋面积As'/mm2 6434 4310 6434 4310 数量及截面直径/mm 8D32 7D28 8D32 7D28 剪力设计值/kN 302.663 302.663 888.32 888.32 0.25βcfcbh0 2323.75 2323.75 2323.75 2323.75 1
32、75λ+1ftbh0+0.07N 650.65 650.65 650.65 650.65 如何配筋 构造 构造 计算配筋 计算配筋 箍筋量 六肢 D10@250 六肢 D10@250 六肢 D10@250 六肢 D10@250 裂缝宽度验算 0.2 不需要 0.192 0.194 表4-3 4.2 负一层中柱配筋计算 4.2.1负一层中柱 中柱尺寸800×700，轴力设计值N=6489.86kN，混凝土等级C40，fc=19.1N/mm2，ftk=2.39N/mm2,采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2，Es=2.
33、0×105N/mm2）。 N≤0.9φ（fcA+fy'As') 式中，N---轴向压力设计值（N）; Φ---钢筋混凝土构件的稳定系数 fc---混凝土轴心抗压强度设计值（N/mm2） A---构件截面面积（mm2） As‘---全部纵向钢筋的截面面积（mm2） l0b=4550800=5.69 故取φ=1。 因此柱的配筋： As'=N0.9φ-fcAfy'=64898600.9-19.1×800×700360<0 故采用构造配筋： As'=ρminbh=0.002×800×700=1120mm2 纵筋选用4根20（As
34、'=1256mm2）。箍筋选用 10间距250 配筋率验算： ρ'=As'A=1256800×700=0.224%<ρmax'=5% 4.2.2 负二层中柱 中柱尺寸800×700，轴力设计值N=8160kN，混凝土等级C40，fc=19.1N/mm2，ftk=2.39N/mm2,采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2，Es=2.0×105N/mm2）。配筋计算过程同负一层中柱配筋。纵筋选用4根20（As'=1256mm2）。箍筋选用 六肢Φ10@250 4.3 顶纵梁上缘的配筋计算 纵梁上缘b×h=1000×1800,弯矩设计值M=4640kN∙m，
35、混凝土等级C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2,采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2，Es=2.0×105N/mm2）。 α1=1.0，β1=0.8。 1、纵筋计算 假定受拉钢筋放2排，设αs=60mm，则h0=h-αs=1800-80=1740mm。 αs=Mα1fcbh2=4640×1061×14.3×1000×17402=0.107 ζ=1-1-2αs=0.114<ζb=0.55 故可以按照单筋截面配筋。 则 γs=0.5×1+1-2αs=0.943 As=Mfyγsh0=4640×106360×0.944×1740=7853
36、 选用12Φ40（As=1507.92） ε=Asbh×fyfc=15079.21000×1800×36014.3=0.211<εb=0.544 所以非超筋。 ρ=Asbh=15079.21000×1800=0.838%>ρmin=0.2% 所以非少筋。 2、箍筋计算 （1）验算限制条件 混凝土等级为C30，所以 βc=1.0 hwb=17401000=1.74<4,属于一般梁 0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×1000×1740=6220.5kN V=3530kN<0.25βcfcbh0 所以，非斜压破坏。 （2）、检查是否需
37、要按计算配置箍筋 顶板承受均布荷载，则λ=1.5，轴力N=286.564 kN 1.75λ+1ftbh0=1.751.5+1×1.43×1000×1740 =1741.74kN>V=3530kN 需要按计算配置箍筋。 （3）设计箍筋 六肢Φ10箍筋（箍筋直径满足最小直径要求） ASV=nASV1=6×113.1=471mm2 s≤1.25h0ASVfyVV-0.7fth0=1.25×1740×471×3603530000-0.7×1.43×1000×1740=206.2mm 取s=120mm，箍筋间距满足要求。 ρmin=A
38、SVbs=4711000×120=0.39%>0.24ftfyv=0.24×1.43360=0.095% 4.4 顶纵梁上缘裂缝宽度验算 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率： ρte=As0.5bh=15079.20.5×1000×800=0.0377 按荷载效应的标准组合计算的弯矩：Mk=2830 钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力： σsk=Mk0.87h0As=2830×10000000.87×1740×15079.2=123.977MPa 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数： ∅=1.1-0.65ftkρteσsk=1.1-0.65×2.010.0
39、377×123.977=0.820 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离：c=40mm 受拉区纵向钢筋的等效直径：deq=36mm 所以最大裂缝宽度： Wmax=1.9∅σskEs1.9c+0.08deqρte =1.9×0.820×123.9772×105×1.9×50+0.08×400.0377 =0.275≤0.3mm 所以满足裂缝宽度。 地铁结构其他界面未知配筋过程同顶纵梁上缘类似，均选取混凝土等级C30，fc=14.3N/mm2，ftk=2.01N/mm2,采用三级钢筋（fy=fy'=360N/mm2
40、Es=2.0×105N/mm2）。标准截面配筋计算详见表4-4。 顶纵梁上缘 顶纵梁下缘 中纵梁上缘 中纵梁下缘 底纵梁上缘 底纵梁下缘 尺寸b×h/mm 1000*1800 1000*1800 1000*1000 1000*1000 1000*2100 1000*2101 弯矩设计值/(kN∙m) 4640 2410 1300 734.131 2680 5730 αs 0.107 0.056 0.103 0.058 0.045 0.096 相对受压区高度ξ 0.114 0.057 0.109 0.059 0.0
41、46 0.101 受拉钢筋面积As/mm2 15079.2 4926 6158 2281 4926 12566 数量及截面直径 12D40 8D28 10D28 8D20 8D28 10D40 ρ(%) 0.83 0.27 0.49 0.25 0.23 0.59 是否少筋或超筋 否 否 否 否 否 否 剪力设计值/kN 3530 3530 1020 1020 4200 4200 0.25βcfcbh0 6220.5 6220.5 3360.5 3360.5 7293 7293 0.7ftbh0 1741.7 1741.7 940.9 940.9 2042.1 2042.1 箍筋量 六肢 D10@120 六肢 D10@120 六肢 D10@120 六肢 D10@120 六肢 D10@120 六肢 D10@120 裂缝宽度验算 0.275 0.238 0.279 0.22 0.22 0.29 表4-4 28 / 28
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