地下室模板安装方案.doc

一、编 制 依 据 2
二、工 程 概 况 2
三、计 算 书 7
四、模板面板计算： 32
五、模板支撑木方的计算： 33
六、板底支撑钢管计算 34
七、扣件抗滑移的计算： 36
八、立杆的稳定性计算： 37
九、梁侧模板计算书： 38
十、主梁验算： 44
十一、对拉螺栓验算： 46
十二、模板面板计算： 48
十三、楼板底木方的计算： 49
十四、楼板底托梁的计算： 51
十五、门架荷载标准值： 53
十六、立杆的稳定性计算： 54
十七、支撑刚度计算： 56

一、编 制 依 据
(一)、编制依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》(162－2008)；
2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（33/1035－2006）；
3、《钢管脚手架扣件》（5831－2006）；
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130－2001）；
5、《施工技术》；
6、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》；
7、《木结构设计规范》( 50005－2003)；
8、《建筑结构荷载规范》( 50009－2001)；
9、《混凝土结构设计规范》( 50010－2002)；
10、《混凝土结构工程施工质量验收规范》( 50204－2002)；
11、《建筑工程施工质量验收统一标准》( 50300－2001)；
12、《建筑施工模板安全技术规范》( 162－2008)；
13、《建筑施工安全检查标准》(59－99)；
14、《建筑施工高处作业安全技术规范》(80－91)；
15、国标01-04(建筑)；
16、国标01-03（结构）；
17、《建筑电气安装工程图集》（1～4）（第二版）；
18、本工程施工图纸。
二、工 程 概 况
（一）、工程概况：
1、工程名称：湛江市年丰豪庭16、17、18、19幢
2、建设单位：湛江市年丰房地产开发有限公司
3、施工单位：广东强雄建设集团有限公司
4、设计单位：深圳市国际印象建筑设计有限公司；
5、监理单位：广西益建工程建设监理有限责任公司；
6、勘察单位：湛江市规划勘测设计院
7、工程地点：湛江市赤坎区金城二横路；
8、项目特征：湛江市年丰豪庭16、17、18、19幢工程总建筑面积约为7万平方米(由16、17号塔楼21层；18A、18B号塔楼30层；19号楼25层；商业街3层等)住宅楼组成，均设一层地下室(地下室贯通整个小区连成一个大规模地下停车库)；地下室总建筑面积为：其中地下室11716.03平方米。由5栋21～30层的高层住宅围合成中心大花园。本工程地下室为非人防区。地下工程模板量占有总工程模板量的20%。
9、结构概况：本工程为全现浇框剪结构，建筑物抗震设防烈度为7度，地基基础采用预制钢筋混凝土预应力管桩承载，本工程采用液压桩机静压施工，桩型采用Φ500－125型预应力高强混凝土管桩,地下室底板及侧墙混凝土为结构自防水混凝土，抗渗等级P6，商品混凝土。钢筋有热扎235级、335级，钢筋连接方式：框架柱纵向钢筋连接采用电渣压力焊，框架梁水平受力钢筋及地下室底板和侧壁受力钢筋在加工场地制作采用闪光对焊接长，现场绑扎局部采用绑扎接头连接。地下室底板承台、梁采用砖胎膜，地下室止水带以上部位墙板模板采用胶合板拼装，模板竖肋采用70×70的楞木与φ48×3.5的钢管。
（二）、架体总体要求：
(1)、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。
(2)、支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。
（三）、架体立柱：
(1)、梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。
(2)、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
(3)、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500。
(4)、木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40×50木条或25×80的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48×3.5钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。
(5)、木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。
(6)、扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。
(7)、采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
(8)、可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25,调节螺杆的伸缩长度不应大于200，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题
(四)、架体水平杆：
(1)、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
(2)、搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：
A、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
B、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100。
(3)、主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150。
（五）、剪刀撑：
剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示。
(1)、设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：
A、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
B、 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
(2)、 剪刀撑的构造应符合下列规定：
A、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；
B、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；
C、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；
D、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。
（六）、周边拉接：
(1)、一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。
(2)、超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。
（七）、材料管理：
(1)、钢管、扣件材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（130）的相关规定；
(2)、验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。
(3)、钢管外观质量要求：
A、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
B、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
C、钢管应进行防锈处理。
(4)、扣件外观质量要求：
A、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
B、扣件应进行防锈处理。
(5) 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。
（八）、验收管理：
(1)、验收程序：模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2)、 验收内容：
A、材料——技术资料；
B、参数——专项施工方案；
C、构造——专项施工方案和本规程。
(3)、扣件力矩检验：安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4)、验收记录：按相关规定填写验收记录表。
（九）、使用管理：
(1)、作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
(2)、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。
(3)、 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
(4)、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
(十)、拆除管理：
(1)、拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。
(2)、拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：
A、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
B、运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
(3)、梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。
(4)、拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。
(5)、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。
(6)、严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。
(7)、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。
(十一)、模板配置：
(1)、胶合板厚度：18。在柱、板、梁、墙体上配合使用。
(2)、模板准备的数量：
A、柱子、墙配置1、2施工段。B、顶板梁配置1、2、3施工段。
三、计 算 书
(一)、墙模板计算书：
1、技术参数：
新浇混凝土墙名称
地下室
新浇混凝土墙墙厚()
350
混凝土墙的计算高度()
4200
混凝土墙的计算长度()
50000

2、荷载组合：

混凝土重力密度γc(3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V()
2.5
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
3.3
倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(2)
2
(1)、新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝[0.22γ0β1β2v1/2，γ]＝[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.3]＝[38.4，79.2]＝38.42
(2)、承载能力极限状态设计值S承＝0.9[1.2G41.4Q3k，1.35G41.4×0.7Q3k]＝0.9[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.422
□正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 2
3、面板布置：
小梁布置方式
竖 直
左部模板悬臂长()
150
小梁间距()
200
小梁一端悬臂长()
200
主梁间距()
500
主梁一端悬臂长()
150
对拉螺栓横向间距()
600
对拉螺栓竖向间距()
500

模板设计立面图

4、面板验算：
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度()
18
面板抗弯强度设计值[f](2)
18
面板弹性模量E(2)
10000
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝2/6＝500×182/6＝270003，I＝3/12＝500×183/12＝2430004

(1)、强度验算：
q＝承＝0.5×48.42＝24.21

面板弯矩图(·m)
＝0.12·m
σ＝＝0.12×106/27000＝4.482≤[f]＝182
满足要求！
(2)、挠度验算：
q＝正＝0.5×38.4=19.2

面板变形图()

ν＝0.16≤[ν]＝400＝200/400＝0.5
满足要求！

5、小梁验算：
小梁类型
钢管
小梁材料规格()
Ф48×3.5
小梁抗弯强度设计值[f](2)
205
小梁弹性模量E(2)
206000
小梁截面抵抗矩W(3)
5.08
小梁截面惯性矩I(4)
12.19

(1)、强度验算：
q＝承＝0.25×48.42＝12.1

小梁弯矩图(·m)

小梁剪力图()
＝0.32·m
σ＝＝0.32×106/5080＝62.922≤[f]＝2052
满足要求！
(2)、挠度验算：
q＝正＝0.25×38.4=9.6

小梁变形图()

ν＝0.16≤[ν]＝400＝200/400＝0.5
满足要求！
(3)、支座反力计算：
R1=6.86，R2249=5.49，R250=4.12

6、主梁验算：
主梁类型
双钢管
主梁材料规格()
Ф48×3.5
主梁抗弯强度设计值[f](2)
205
主梁弹性模量E(2)
206000
主梁截面抵抗矩W(3)
10.16
主梁截面惯性矩I(4)
24.38

(1)、强度验算：

主梁弯矩图(·m)
＝0.92·m
σ＝＝0.92×106/10160＝90.892≤[f]＝2052
满足要求！

(2)、挠度验算：

主梁变形图()
ν＝0.31≤[ν]＝400＝500/400＝1.25
满足要求！
7、对拉螺栓验算：
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值()
17.8

对拉螺栓横向验算间距m＝[600，600/2+150]＝600
对拉螺栓竖向验算间距n＝[500，500/2+200]＝500
N＝0.95承＝0.95×0.6×0.5×48.42＝13.8≤＝17.8
满足要求！

(二)、大柱施工计算书：
1、基本参数：
柱截面宽度1550，柱截面高度900，柱高度4200，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋10根，对拉螺栓5根，柱h方向设竖肋14根，对拉螺栓7根，柱箍间距500，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用70×70木枋，柱箍采用双钢管Φ48×3.5，木材弹性模量90002，抗弯强度13.002，抗剪强度1.402；钢材弹性模量2060002，抗弯强度205.002，抗剪强度125.002。

2、荷载计算：
（1）、荷载标准值：
□新浇混凝土的侧压力：
F1=0.22γ×200/(15)×β1×β2×V(1/2)
=0.22×24.00×5.71×1.00×1.15×2.500.5=54.822
(γ=24.003,β1=1.00,β2=1.152.5020.00℃)
F2=γ24×柱高=24×4.20=100.802。
F1、F2两者取小值54.822，有效压头高度为γ=54.82/24.00=2.28m。
（2)、荷载组合计算：
荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位
①新浇混凝土的侧压力F　54.82 2 γ1.2 　 65.78 　 2
②倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 2γ1.4　　 5.60 　 2
③振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 2γ1.4　　 5.60 　 2
□柱侧模和侧肋强度荷载组合①+②+③= 76.98 2
□柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 54.82 2
3、柱模板面板验算：面板的计算宽度取单块面板高度1000，76.98×(4.20-2.28)=147.80， 54.82×(4.20-2.28)=105.25。
□取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距172，计算跨数5跨；木模板厚度18；1000×h2/6=1000×182/6=5400031000×h3/12=1000×183/12=4860004。

(1)、抗弯强度验算：
弯矩系数0.105
2=0.105×147.80×1722=459114N·
σ459114/54000=8.502
模板抗弯强度σ=8.502＜13.002,满足要求。
(2)、抗剪强度验算：
抗剪系数0.606
0.606×147.80×0.17=15.41
τ=3(2×1000×h)=3×15.41×1000/(2×1000×18)=1.282
模板抗剪强度τ=1.282＜1.402,满足要求。
(3)、挠度验算：
挠度系数Kυ=0.644
挠度υυ4/1000.644×105.25×1724/(100×9000×486000)=0.14
[υ]250=172/250=0.7
模板挠度υ0.14＜[υ]=0.69,满足要求。
(4)、竖肋验算：
□竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距172m。
□荷载计算值76.98×0.17=13.09，54.82×0.17=9.32 ；
□竖肋采用的70×70木枋，2/6=70×702/6=571673，3/12=70×703/12=20008334.
4、计算跨度柱箍间距500，跨数3跨。

(1)、抗弯强度验算：
弯矩系数0.100
2=0.100×13.09×5002=327250N·
σ327250/57167=5.722
竖肋抗弯强度σ=5.722＜13.002,满足要求。
(2)、抗剪强度验算：
剪力系数0.600
0.600×13.09×0.50=3.93
τ=3(2)=3×3.93×1000/(2×70×70)=1.202
竖肋抗剪强度τ=1.202＜1.402,满足要求。
（3)、挠度验算：

挠度系数Kυ =0.677
挠度υυ4/1000.677×9.32×5004/(100×9000×2000833)=0.22
[υ]250=500/250=2.00
竖肋挠度υ0.22＜[υ]=2.00,满足要求。
5、B方向柱箍验算：
□柱箍采用双钢管Φ48×3.5，2×5080=101603 2×121900=2438004
□竖肋传递到柱箍的集中荷载1.100×76.98×2/(10-1)×1=7.29 （取竖肋承受的最大支座反力）；
设有5根对拉螺栓，按6跨连续梁进行计算。

经计算得到：0.52；υ0.11；14.42
抗弯强度验算：
σ520000/10160=51.182
B向柱箍抗弯强度σ=51.182＜205.002,满足要求。
(2)挠度验算：
υ0.11，[υ]=370/250=1.48
B向柱箍挠度υ0.11＜[υ]=1.48,满足要求。
6、H方向柱箍的计算：
□柱箍采用双钢管Φ48×3.5，2×5080=1016032×121900=2438004;
□竖肋传递到柱箍的集中荷载1.100×76.98×0.90/(14-1)×0.50=2.93 （取竖肋承受的最大支座反力）
□设有7根对拉螺栓，按8跨梁进行计算。

经计算得到：0.13；υ0.01；7.41
（1）、抗弯强度验算σ130000/10160=12.802
H向柱箍抗弯强度σ=12.802＜2052,满足要求。
（2）、挠度验算：
υ0.01，[υ]=220/250=0.88
H向柱箍挠度υ0.01＜[υ]=0.88,满足要求。
7、B方向对拉螺栓验算：
对拉螺栓直径14，容许拉力值[]=17.80
所受最大拉力柱箍14.42
□B向对拉螺栓所受最大拉力14.42＜最大容许拉力值[]=17.80
强度验算满足要求。
8、H方向对拉螺栓验算
对拉螺栓直径14，容许拉力值[]=17.80
所受最大拉力柱箍7.41
H向对拉螺栓所受的最大拉力7.41＜最大容许拉力值[]=17.80
强度验算满足要求。
9、柱帽模板支撑施工计算书：
□计算参数：
柱模板的截面宽度 3500.000，B方向对拉螺栓4道，
柱模板的截面高度 400，H方向对拉螺栓4道，
柱帽模板的计算高度 L =2500，柱箍间距计算跨度 d =200。
住帽柱箍采用双钢管48×3.5
柱帽模板竖楞截面宽度70，高度40，
B方向竖楞12根，H方向竖楞12根。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=36.502
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=2.702
□材料特性：
面板的厚度18，面板剪切强度设计值1.402，面板抗弯强度设计值152，面板的弹性模量60002；木方抗剪强度设计值1.32；木方抗弯强度设计值132；木方的弹性模量90002
（三）计算过程及结论
□柱模板面板的计算：
1. 抗弯计算强度
0.09×106/10800.0=8.5662满足要求!
面板的抗弯强度验算 f < [f]
2.抗剪强度计算
3×1.78/(2×200.0×18.0)=0.7422
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40满足要求!
3.挠度验算
0.68×7.3311.84/(100×6000.00×97200.0)=0.801
面板的最大挠度小于311.8/250满足要求!
□竖楞木方的计算
1.竖楞木方抗弯强度计算
0.059×106/18666.7=3.1792
抗弯计算强度小于13.02满足要求!
2.竖楞木方抗剪计算
截面抗剪强度计算值
3×23×1780/(2×70×40)=0.9542
截面抗剪强度设计值 [T]=1.3002满足要求!
3.竖楞木方挠度计算
v =0.6674/1000.667×11.380×200.004/
(100×9000.0×373333.3)=0.037
竖楞木方最大允许挠度，[v] =200.000/250满足要求!
□B方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度
0.504×106/10160.0=49.6062
抗弯计算强度小于2052满足要求!
2.挠度计算：
v =0.299
支撑钢管的最大挠度小于770.000/150与10满足要求!
B方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] =17.850满足要求!
对拉螺栓所受的最大拉力 N =7.753满足要求!
□H方向柱箍的计算
1.抗弯计算强度：
0.006×106/10160.0=0.5912
抗弯计算强度小于2052满足要求!
2.挠度计算：
v =0.000
支撑钢管的最大挠度小于150.000/150与10满足要求!
□H方向对拉螺栓的计算
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] =17850满足要求!
对拉螺栓所受的最大拉力 N =0.804满足要求!

2. 柱帽底模验算：
（1）、底模及支架荷载计算：
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值
①底模自重 0.30 2 × 1.0 × 1.2 = 0.36
②砼自重 24.00 3 × 1.0 × 0.80 × 1.2 = 23.04
③钢筋荷载 1.10 3 × 1.0 × 0.80 × 1.2 = 1.06
④施工人员及施工设备荷载 2.50 2 × 1.0 × 1.4 = 3.50
□底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 27.96
□底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2= 24.46
（2）楼板底模板验算：
第一层龙骨间距300,计算跨数5跨。底模厚度18,板模宽度1000；
2 /6=1000×182/6=540003；3/12=1000×183/12=4860004。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数0.105
M11L2 0.105×27.96×3002264222
剪力系数0.606
V110.606×27.96×300=5083N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数0.105
M22L2 0.105×24.46×3002231147
跨中弯矩系数0.078
M32L2 =0.078×24.46×3002=171709
剪力系数0.606
V220.606×24.46×300=4447N

挠度系数Kυ=0.644
υ2υ
q2L4/(100)=0.644×(24.46/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.36

c.施工人员及施工设备荷载按2.50（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载1.4×2.50=3.50 ，计算简图如下：

跨中弯矩系数0.200
M4×0.200×3.50×1000×300=210000
支座弯矩系数0.100
M5×0.100×3.50×1000×300105000
剪力系数0.600
V30.600×3.50=2.10
挠度系数Kυ=1.456
3 3/(100)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34
2）抗弯强度验算：
M1264222
M2＋M5336147
M3＋M4=381709
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
3817090.38
σ381709/54000=7.072
楼板底模抗弯强度σ=7.072＜13.002,满足要求。
3抗剪强度验算：
V1=5083N
V2+ V3=4447+2100=6547N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
65476.55
τ=3（2）=3×6547/(2×1000×18)=0.552
楼板底模抗剪强度τ=0.552＜1.402,满足要求。
4)挠度验算
υυ2+υ3=0.36+0.34=0.70
[υ]=300/250=1.20
楼板底模挠度υ0.70＜[υ]=1.20,满足要求。

内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
门架宽度1200，门架间横向间距600，计算跨数3跨；第一层龙骨间距300,第一层龙骨采用木枋8080；2/6=80×802/6=853333；3/12=80×803/12=34133334。
1)抗弯强度验算
1×第一层龙骨间距/计算宽度=27.96×300/1000=8.39
弯矩系数0.100
2=0.100×8.39×6002=3020400.30
σ =302040/85333=3.542
第一层龙骨抗弯强度σ=3.542＜13.002,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数0.600
0.600×8.39×600=30203.02
τ=3（2）=3×3020/(2×80×80)=0.712
第一层龙骨抗剪强度τ=0.712＜1.402,满足要求。
3)挠度验算
q’2×第一层龙骨间距/计算宽度=24.46/1.2×300/1000=6.126.12
挠度系数Kυ=0.677
υ υq’L4/(100)=0.677×6.12×6004/(100×9000×3413333)=0.17
[υ]=600/250=2.40
第一层龙骨挠度υ0.17＜[υ]=2.40,满足要求。
计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算
门架纵向间距1200,计算跨数2跨,第二层龙骨采用单枋8080；
W＝1×80×802/6=853333；I＝1×80×803/12=34133334；
1)抗弯强度验算
1.100×8.39×600=55375.54
弯矩系数0
0×5537×1200=00
σ0/85333=02
第二层龙骨抗弯强度σ=02＜13.002,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数0
0×5.54×1000=00
τ=3(2)=3×0/(1×2×80×80)=02
第二层龙骨抗剪强度τ=02＜1.402,满足要求。
(3)挠度验算
挠度系数Kυ=0
P，=1.100×6.12×600=40394.04
υυP，L3/(100)
=0×4039×12003/(100×9000×3413333)0
[υ]=1200/250=4.80
第二层龙骨挠度υ0＜[υ]=2.40,满足要求。
计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算：
(1)荷载计算：
□传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数0
□传至每个门式钢管脚手架立柱的力1 =0×5537/1000=0
□每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.02）:
2=(0.6+0.30)×1.20×1=1.08
□每个门式钢管脚手架立柱荷载 1＋2 =0+1.4×1.08=1.51
□单1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600
□每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量
(4.20-0.80-1.90)×0.08+(1.2+1.20)×0.0376=0.21
门式钢管脚手架总承载力为1.2×1.2×0.21+1.51=1.76
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08
门式钢管脚手架轴向力设计值1.76＜门架稳定承载力20.08,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座200×100,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=800,上部荷载为：1.76+1.90×0.08+[(1.2+1.20)×0.0376]×1.2=2.02
（1）支承面受冲切承载力验算
β2.001.572800-20=780,η=0.4＋1.2/βS =1.00
σ022×(200+780)+2×(100+780)=3720,βh =1.00
(0.7βh ＋0.15σ)η
=[(0.7×1×1.57+0.15×0)×1.00×3720×780]/1000=3188.86
受冲切承载力3188.86＞2.02,满足要求。
支承面局部受压承载力验算(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m20.20×0.10=0.02m2
β()0.5=2.450.85×16700=141952,ω=0.75
ωβ0.75×2×14195×0.02=425.85
支承面局部受压承载力425.85＞2.02,满足要求。
（四）.计算结果：
底模楼模板18，第一层龙骨采用单枋80，80，间距300；第二层龙骨采用单枋80，80；门架横向间距600，门架纵向间距1200。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度150。
1、模板面积2.63(㎡)
2、木龙骨长度8.06(m) ；钢管龙骨0(m)。
3、顶托个数7(个)
4、门架计算：大门架4(个)；900小门架=0.5×N2=4500小门架=0.5×N2=4
5、长杆计算：钢管布置层数：4；长管总长度47.00(米)
6、直角扣件数68(个)
7、对接扣件数8(个)
8、旋转扣件数3(个)
注:1.长杆总长度包括立杆、纵横向水平和剪力撑。
2.长杆的平均长度取6m。
3.材料用量放大系数为1.2倍。
□扣件钢管楼板后浇带模板支架计算书
□计算参数:
□模板支架搭设高度为3.4m，
□立杆的纵距 0.90m，立杆的横距 0.60m，立杆的步距 1.00m。
面板厚度18，剪切强度1.42，抗弯强度15.02，弹性模量6000.02。
□木方70×70，间距300，剪切强度1.32，抗弯强度13.02，弹性模量9000.02。
□模板自重0.302，混凝土钢筋自重25.103，施工活荷载4.502。
□扣件计算折减系数取1.00。

图1 地下室顶板后浇带支撑架立面简图
□采用的钢管类型为48×3.5。
四、模板面板计算：
1、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。
2、静荷载标准值 q1 = 25.100×0.800×0.900+0.300×0.900=18.342
3、活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.900=4.050
4、面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
48.6003 43.7404
(1)抗弯强度计算： f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(2)；
M —— 面板的最大弯距()；
W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.002；
M = 0.1252
其中 q —— 荷载设计值()；
经计算得到 M = 0.125×(1.20×18.342+1.40×4.050)×0.3000.300=0.311
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.311×1000×1000/48600=6.4082
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2