地铁车站结构设计.doc

地铁车站结构设计
地铁车站结构设计
车站是旅客上、下车的集散地, 也是列车始发和折返的场所, 是地下铁道路网中的重要建筑。
在使用方面, 车站供旅客乘降, 是旅客集中处所, 故应保证使用方便、安全、迅速进出车站。为此, 要求车站有良好的通风、照明、卫生设备, 以提供旅客正常的清洁卫生环境。
地下铁道车站又是一种宏伟的建筑物, 它是城市建筑艺术整体的一个有机部分, 一条线路中各站在结构或建筑艺术上都应有独特的特点。
车站设计时, 首先要确定车站在现有城市路网中的确切位置, 这涉及到城市规范和现有地面建筑状况, 地下铁道车站不比地面建筑, 一但修建要改移位置则比较困难, 因此确定车站的位置时,必须详细调查研究, 作经济技术比较。车站位置确定后, 进行选型, 然后根据客流及其特点确定车站规模, 平面位置,断面结构形式等。然后进行车站构造设计, 内力计算, 配筋计算等等。

一、 工程概况：
长沙市五一广场站设计为两层三跨岛式车站，车站全长134.6m，宽度为21.8m，上层为站厅层，下层为站台层。车站底板埋深16m，采用明挖法施工，用地下连续墙围护。

二、设计依据：
地铁设计规范（GB50157-2003）；
地铁施工技术规范。
三、地铁车站结构设计
3.1 设计选用矩形框架结构。
设计为岛式车站，采用两层三跨结构。地铁车站采用明挖法。车站其矩形框架由底板、侧墙、顶板和楼板、梁、柱组合而成。顶板和楼板采用单向板，底板

按受力和功能要求，采用以纵梁和侧墙为支承的梁式板结构。采用地下连续墙和钻孔桩护壁，采用钢管和钢板桩作基坑的临时支护。临时立柱采用钢管混凝土，柱下基础采用桩基，桩基采用灌注桩。

3.2 车站开挖围护结构
地铁车站围护结构采用0.8m厚、30m深地下连续墙，入土深度比为=0.875，其中基坑开挖深度H 为16m，入土深度D为14m 。

四、侧压力计算：
土分层及土的钻孔柱状图如图4.1：

图4.1土分层及土的钻孔柱状图（单位，m）

计算主动土压力
其中 ………………………主动土压力
………………………主动土压力系数
………………………沙土的容重
Z………………………土层的深度
c………………………土的黏聚力

各层土压力系数：
：
：
：
：

：

各层土压力：

a ：

b ： =0.41×13.2×6.5=35.2 kpa
0.33×13.2×6.5=28.3 kpa

c ： 0.33×(13.2×6.5 + 19.8×2.0)=41.4 kpa
0.31×(13.2×6.5 19.8×2.0)=38.9 kpa
d ：0.31×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9)=113.4 kpa
×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9)=95.1 kpa

e ：×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9 + 26.5×1.2)=103.5 kpa
0.22×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9 + 26.5×1.2)=87.6 kpa

f ：0.22×(13.2×6.5 + 19.8×2.0 + 26.7×9.0 + 26.5×1.2 + 27×11.3)=154.7 kpa
由于黏聚力C = 0 ,所以临界深度为0 。
其主动土压力(水土和算)分布图如图4.2所示：

图4.2土压力分布图（单位，m）

简化计算：
沙土层 的平均直如下：

= kpa
C = 0

五、车站结构分析计算：
5.1 车站框架设计
车站站台建筑设计长度为134600mm , 车站宽度21800 mm，站台层净高4200 mm， 站厅层净高5600 mm , 站台至轨道净高2000 mm，顶板厚800 mm，中板厚400 mm 车站基础厚1000 mm, 车站总高12000 mm。
车站框架设计图如图5.1所示：

图5.1车站框架设计图（单位：mm）
5.2受力分析：
① 顶板荷载计算
线荷载：
20mm厚水泥沙浆面层： 0.02×20 = 0.4 KN/㎡
800mm钢筋混凝土板： 0.8×25 = 20 KN/㎡
20 mm厚沙浆抹灰： 0.02×17 = 0.34 KN/㎡
上部填土荷载(从地下4m开始开挖)： 4×13.2 = 52.8 KN/㎡
总荷载： 73.54 KN/㎡
线恒荷载设计值(取1m宽度)： g = 1×1.2×73.54 =88.248 KN.m/m

地面活荷载： q = 20 KN/㎡
地面活荷载设计值(取1m宽度)： q = 20×1.4 =28 KN.m/m

总的线荷载： g + q = 110.248 + 28 =110.248 KN.m/m

②中板荷载计算
恒载：
20mm厚水泥沙浆面层： 0.02×20 = 0.4 KN/㎡
400mm钢筋混凝土板： 0.4×25 = 10 KN/㎡
20 mm厚沙浆抹灰： 0.02×17 = 0.34 KN/㎡
总荷载： 10.74 KN/㎡
线恒荷载设计值(取1m宽度)： g = 1.2× 10.74×1 = 13.0 KN.m/m
楼面荷载： 10.0 KN/㎡
线活荷载设计值(取1m宽度)：1×1.4×10 = 14 KN/㎡
线活荷载总设计值： g + q = 27 KN.m/m

车站横向荷载为土压力 , 取1m 宽度进行计算 ,受力分析如图5.2所示：

图5.2 车站框架受力简图（单位：m）

等效简化荷载：
(KN.m/m)

(KN.m/m)
等效简化荷载受力分析如图5.3说示：

图5.3车站框架等效简化后受力图（单位：m）
六、横向框架内力计算：
计算简图如图6.1所示：

图6.1竖向均布荷载作用下的横向框架计算简图

① 第一层杆件计算
由于对称性, 可取半结构进行计算, 计算图如图6.2所示：

图6.2 站厅层半结构受力简图

=-483.0

注：铰支座传递系数为1.0；固定端传递系数为0.5，滑动支座传递系数为-1.0，假定材料均匀，线刚度与杆件成反比，为分配系数。

由力矩分配法计算结果如图6.3：

图6.3 站厅层半结构计算结果

② 第二层杆件计算
同①取半结构进行分析计算如图6.4：

图6.4站台层半结构受力计算简图

=

计算结果如图6.5所示:

图6.5站台层半结构受力计算结果 （单位:）

由站厅层和站台层受力图画弯矩图，竖向均布荷载作用下的横向框架弯矩图如图6.6所示：

图6.6竖向均布荷载作用下的横向框架弯矩图6.6 （单位:）
竖向均布荷载(土压力等效简化后)作用下的横向框架计算；
同样的取半结构计算, 计算简图如图6.7所示：

计算结果如图6.8所示:

图6.8 横向均布荷载作用下的横向半框架计算结果 （单位:）
将竖向荷载和横向荷载作用下的弯矩叠加，弯矩图如图6.9所示：

图6.9竖向荷载和横向荷载作用下的弯矩叠加的弯矩图 （单位:）

七、车站配筋计算：
7.1 站厅层顶板配筋计算
, 取b=1000mm , (按单排布筋考虑), 由图6.9 知：站厅层顶板的边跨跨中弯矩, 中间跨支座弯, 中间跨跨中弯矩, 站厅层顶板配筋计算如下表7-1示：
表7-1站厅层顶板配筋计算：

截面位置
边跨跨中
中间跨支座
中间跨跨中

482
543.47
197.2

0.058
0.065
0.024

0.97
0.966
0.988

2170
2452
870
实配钢筋
（）
＠200
2454

＠200
2454
＠200
942

图7.1站厅层顶板配筋图
7.2站台层中板配筋计算
b=1000mm , 由图6.9知：中板的边跨跨中弯矩 , 中间跨支座, 中间跨跨中弯矩 , 站台层中板配筋计算表如表7-2所示：
表7-2站台层中板配筋计算表
截面位置
边跨跨中
中间跨支座
中间跨跨中

70.5
121.0
64.7

0.037
0.064
0.034

0.982
0.967
0.983

656
1143
602
实配钢筋
（）
＠200
760
＠200
1520
＠200
760

图7.2站台层顶板配筋图
7.3站厅层顶板次、主梁配筋计算
(1) 站厅层次梁配筋计算：
次梁截面尺寸 b×h= 600×1200mm l=7260mm
① 荷载计算
恒载
由板传来： 88.248×2.5 = 220.6 KN/m
次梁自重：2×25×0.6×(1.2-0.8)=12 KN/m
次梁抹灰： 17×0.02×(1.2-0.8) ×2= 0.027 KN/m
总恒荷载： g = 232.627KN/m

活荷载： q=28×2.5=70 KN/m
总荷载： g + q =302.7 KN/m

② 内力计算
主梁尺寸b×h=800mm×1600
计算跨度：
边跨
中间跨
由跨度差 ﹪ < 10﹪
故可按等跨连续梁计算。
次梁计算简图如图7.3所示：

图7.3 站厅层顶板次梁计算简图 (单位:mm)
连续次梁弯矩计算如下表7-3所示：
表7-3 站厅层顶板次梁弯矩计算
截面位置
弯矩系数

边跨跨中

B支座

中间跨跨中

次梁的剪力计算如表7-4
表7-4 站厅层顶板次梁剪力计算
截面位置
弯矩系数

边支座
0.4
0.4×302.7×7.26=879
B支座（左）

0.6
0.6×302.7×7.26=1318.6
B支座（右）
0.5
0.5×302.7×7.26=1098.8
中间C支座
0.5
0.5×302.7×7.26=1098.8

③站厅层顶板次梁正截面承载力计算
次梁跨中截面按T型截面计算，其翼缘宽度为：
边跨：
中跨：
h=1200mm, =1200mm-35mm=1165mm
>1450.4kN/㎡
故次梁跨中截面均按第一类T型截面计算。
=11.9

站厅层顶板次梁正截面配筋计算如表7-5：
表7-5站厅层顶板次梁正截面配筋计算
截面位置

（）

实配钢筋
（）
边跨中
1450.4
3020
0.034
0.030
4257

4826
B支座
-1450.4
600
0.124
0.150
4520

4826
中间跨中
997.2
3020
0.024
0.020
2792

3217
C支座
997.2
600
0.085
0.103
3882

4021
其中 均小于0.35，符合塑性内力重分布的情况。
﹪=>0.2﹪及
所以截面合适！
④ 站厅层顶板次梁斜截面受剪承载力计算
, , =11.9 ，=11.9 ，
,
， 截面合适

斜截面配筋计算如表7-6：
表7-6站厅层顶板次梁斜截面配筋计算
截面位置
V
（kN）
（kN）
实配钢筋
（）
边支座A
879

B支座(左
1318.6

B支座(右)
1098.8

中间C支座
1098.8

(2)站厅层顶板主梁配筋计算
截面尺寸:b×h = 800mm×1600mm l=7500mm
主梁按弹性理论计算:
主梁线刚度 :
柱线刚度 :
主梁的实际刚度为单独梁的2倍.
所以
故主梁视为铰支在柱顶上的连续梁, 其计算简图如图7.4所示:

图7.4站厅层顶板主梁配筋计算简图(单位:mm)
① 荷载计算
恒载:
由次梁传来 : 232.73KN.m×7.5m=1745.2KN
主梁自重 : 25×0.4×(1.6-0.8) ×2.5=20KN
主梁侧抹灰 : 0.65KN
恒载标准值　：(1745.5+20+0.65)=1766.2KN
恒载设计值 : G=1766.2×1.2=2119.4KN
活荷载标准值 : 70×2.5=525KN
活荷载设计值: Q=525×1.4=682.5KN

② 内力计算
计算边跨 :
中间跨 :
由跨度差﹪<10﹪ , 可按等跨连续梁计算
所以 , 站厅层主梁弯矩和剪力计算结果如表7-7所示:
表7-7 站厅层顶板主梁弯矩和剪力计算
项次
荷载简图
弯矩（）
剪力（kN）
边跨跨中
B支座
中间跨跨中
A支座
B支座

①

0.244
0.155
-0.267
0.067
0.067
0.733
-1.267
1.000
3878.5

5
1

.3
2119.4
②

0.289
0.244
-0.133
-0.133
-0.133
0.866
-1.134
0
1499
1265.6
-689.9
-689.9
-689.9
591.0
774.0
0
③

-0.044
-0.089
-0.133
0.200
0.200
-0.133
-0.133
1.000
-228.2
-461.4
-680.8
1023.8
1023.8
-90.77
-90.77
682.5
④

0.229
0.125
-0.311
0.096
0.170
0.689
-1.311
1.222
118.78
648.38
-1592.0
491.4
870.0
472.0
894
834
⑤

-0.030
-0.059
-0.089
0.170
0.096
-0.089
-0.089
0.778
-155.6
-306.0
-455.6
870
491.6
-60.74
60.74
531.0
内力不利组合
①+②
5377.5
3729.6
-4933.9
375.

9.3
2119.4
①+③
3650.3
2002.9
-4924.9
2088.8
2088.8
1463.23
2494.5
2801.9
①+④
3997.3
3112.8
5836.0
1556.4
1935
2016
3579.3
2953.4
①+⑤
3722.9
2158
-4699.6
1935
1556.4
1493.26
2624.6
2650.4
站厅层顶板主梁弯矩包络图如图7.5所示：

图7.5 站厅层顶板主梁弯矩包络图
③站厅层顶板主梁配筋
1） 正截面承载力计算
主梁跨中截面按T型截面计算，其翼缘宽度为：

判别T型截面类型, 按第一类T型截面试算,跨内截面

站厅层顶板主梁正截面配筋计算结果如表7-8所示:

表7-8 站厅层主梁正截面配筋计算
截面位置

（）

实配钢筋
（）
边跨中
5377.5
2500
0.078
0.081
12209.4
16
12868
B支座
3729.6
800
0.028
0.028
4331.6
6
4826
中间跨跨中
5836.0
2500
0.080
0.083
12840
16
12868

2） 主梁斜截面受剪承载力计算
，，
0.25×11.9×800×1560=3712.8>3579.3 ，截面合适

站厅层顶板主梁斜截面受剪承载力配筋计算如表7-9：
表7-9 站厅层主梁斜截面受剪承载力配筋计算
截面位置
V
（kN）

实配钢筋
（）
边支座A
2145

251
B支座(左)
3579.3

251
B支座(右)
2953.4

251

7.4 站台层次、主梁配筋计算
1)站台层次梁配筋计算：
①荷载计算
截面尺寸：b×h=600mm×800mm , l=7500mm
站台层顶板次梁计算简图如图7.6所示：
图７.６站台层顶板次梁计算简图（单位：mm）

由板传来　：　10.74×7.26=78.0 KN/m
次梁自重 : 0.6×(0.8-0.4) ×25 = 6.0 KN/m
梁侧抹灰 :17×0.02×(0.8-0.4) ×2.4×2=0.65 KN/m
g = 84.65 KN/m
活荷载 p = 27 KN
q = 1.2×84.65 + 1.4×2.7 = 139.38 KN/m

内力计算(只对次梁正截面内力计算和配筋, 斜截面内力计算和配筋省略,方法跟步骤同顶板次梁计算和配筋) 。
站台层顶板次梁内力计算及配筋如表7-10所示:
表7-10站台层顶板次梁内力计算及配筋计算
截面位置
边跨中
离端第二支座
中间跨中
中间支座
l(m)
6.0
6.0
6.0
6.0

667.9
-667.9
459.2
524.7
b () (mm)
25

0

0.024
0.086
0.016
0.067

0.024
0.086
0.016
0.069

1820.7
1911.7
1213.8
1423.2
实配钢筋

4
2463
4
2463
3
1847
3
1847

2)站台层顶板主梁配筋计算
主梁尺寸：，
按弹性理论计算：
主梁线刚度：
柱线刚度：

考虑现浇楼板的作用，主梁的实际刚度为单独梁的2倍。
所以 ：
故主梁视为铰支在拄顶上的连续梁。
站台层顶板主梁计算简图如图7.7所示：

图7.7 站台层顶板主梁计算简图

① 计算荷载
恒载：
由次梁传 84.65×7.5 = 634.9 KN
主梁自重 25×0.6×(1-0.4) ×2.5=22.5 KN
主梁侧抹灰
恒载标准值： 658.05 KN
恒载设计值： G=658.05×1.2=790.0 KN
活载标准值： 144 KN
活载设计值：
② 内力计算

计算跨度：
边跨
中间跨
跨度差=

故按等连续梁计算。
站台层顶板主梁弯矩和剪力计算结果如表7-11所示：
表7-11 站台层顶板主梁弯矩和剪力计算
项次
荷载简图
弯矩（）
剪力（kN）
边跨跨中
B支座
中间跨跨中
A支座
B支座

①

0.244
0.155
-0.267
0.067
0.067
0.733
-1.267
1.000
1465.0
930.6
-1582.0
397.0
397.0
579.1
-1001.0
790.0
②

0.289
0.244
-0.133
-0.133
-0.133
0.866
-1.134
0
411.2
347.1
-186.7
-186.7
-186.7
162.1
-212.3
0
③

-0.044
-0.089
-0.133
0.200
0.200
-0.133
-0.133
1.000
-62.6
-126.6
-186.7
280.8
280.8
-25.0
-25.0
187.2
④

0.229
0.125
-0.311
0.096
0.170
0.689
-1.311
1.222
425.4
177.8
-436.6
134.8
238.7
129.0
-245.4
228.8
⑤

-0.030
-0.059
-0.089
0.170
0.096
-0.089
-0.089
0.778
-42.7
-83.95
-125.0
238.7
134.8
-16.7
-16.7
145.6
续表 7-11
内力不利组合
①+②
1876.2
1277.1
-1768.7
210.3
210.3
741.2
-1213.3
790.0
①+③
1402.4
804
-1768.7
677.8
677.8
554.1
-1026.4
977.2
①+④
1890.4
1108.4
-2018.6
531.8
635.7
708.1
-1017.7
1018.8
①+⑤
1422.3
846.7
-1707
635.7
531.8
5362.4
-1256.3
935.6
站台层顶板主梁弯矩包络图如图7.8所示：

7.8站台层顶板主梁弯矩包络图

③ 站台层顶板主梁配筋
主梁跨中截面按T型截面计算，其翼缘宽度为：

主梁跨中截面均按第一类T型截面计算。

站台层顶板主梁正截面配筋计算如表7-12所示:
表7-12 站台层顶板主梁正截面配筋计算
截面位置

（）

实配钢筋
（）
边跨中
1890.4
2500
0.069
0.0716
68616.3
12
7390
B支座
2018.6
800
0.23
0.0265
8073.0
14
7390
中间跨中
1018.8
2500
0.037
0.0377
3589.4
6
3695

站台层顶板斜截面配筋(斜截面箍筋采用＠200略，计算方法和步骤同站厅层顶板相同。

7.5 柱子配筋计算
(1) 站厅层柱子配筋计算
柱子设计为圆形柱子, 尺寸d=800mm , 混凝土 ,
纵筋为HPB335级钢筋, 箍筋为HPB235级钢筋, 长细比符合。
1) 柱子的设计参数
N=3579.3KN
混凝土保护层厚度25mm, (核心尺寸)

设纵筋为
, 纵筋HPB335 , 箍筋235

2) 计算螺旋箍筋
由
其中为螺旋箍筋的面积
故选用构造配筋, 选用＠100

7.9 站厅层柱子配筋图
(2) 站台层柱子配筋计算
配筋设计及方法同站厅层柱子配筋
N = 3579.3+ 1246.4 =4825.7 KN

其中为螺旋箍筋的面积
故选用构造配筋, 选用＠100

7.10站台层柱子配筋图
7.6 站台层底版配筋计算
取7.5m宽的板带作为计算板带 , b= 7500mm , h= 1000mm , ,
选用级混凝土 , 纵筋HPB335级钢筋

荷载计算
恒载:
由柱子传来 :
水头差 : 10×(12.00 + 2.00) ×7.5=1048.5 KN/m
底板自重 : 7.5×1.00×25 = 168.75 KN/m
总恒载设计值 :

活荷载(人+ 刹车): 3.5 KN/m + 50 KN/m = 53.5 KN/m
活荷载标准值 : =53.5 KN/m
总荷载设计值 q =
站台层地板内力计算及配筋结果如表7-13所示:
表7-13 站台层底板内力计算及配筋
截面位置
边跨中
中间跨中
中间支座
跨度
7500
7500
7500
截面位置
边跨中
中间跨中
中间支座

11796.6
8110.9
-10462.0

0.179
0.123
0.158

0.901
0.934
0.914

45011.0
30152.0
39744

续表 7-13
截面位置
边跨中
中间跨中
中间支座
实配钢筋

＠150
46000
＠150
32015
＠150
46000

八、车站施工方案的选择及其设计
8.1 维护结构
根据工程类比 , 长沙市地铁五一广场站地下维护结构采用0.8m厚 地下连续墙 ,入土深度比为=0.875。 通过对坑底弯矩平衡计算 ,得出其中基坑开挖深度为16 m , 地下连续墙如土深度为14 m。

8.2 开挖支撑系统
均采用609钢管作为主支撑 , 支撑水平以每幅地下墙(宽6 m) 设置两根为原则 , 对水平间距6 m/2 m 间距布置, 为减少墙体在基坑开挖时位移过大 , 对钢管支撑时施加预应力, 其值按设计值的70﹪控制 。
根据《建筑基坑工程技术规范「s」》(YB9258-9) ：

则

得出h=6.08m 取h= 6.0m

所以:

=6.0m =4.8m
=2.7m =2.5m
地下连续墙支撑系统分布图如图8.1所示：

8.1支撑分布图(单位：m)
支撑反力计算：
支撑反力计算公式：

R=
8.3基坑稳定性验算：
按上海基坑工程的抗隆起稳定性计算公式
式中---抗隆起力矩

假设滑动面通过墙底 , 并以最下道支撑锚定点作为转动中心,如图8.2基坑抗隆起计算示意图所示：

图8.2 基坑抗隆起验算简图
由计算公式：
=14×
=94801.0kN
其中

=121055.0 kN

= 94801.0×0.31×0.625+121055.0×0.625
=94006 kN

= 45903.2 kN
得出 ： ， （1.7~2.5） 符合 。

8.4 抗管涌稳定性验算
当符合下列条件时 ，基坑不会发生管涌

图8.3 抗管涌及流沙稳定性计算简图

式中：
-----------------------水力坡度，
-----------------------临界水力坡度，
坑底岩性为风化页岩，=2.7 ，e=0.85
所以

而

所以满足要求。

8.4 抗倾覆稳定性验算
这里采用绕最后一道钢管支撑点的整体失稳方法进行验算

图8.4 抗倾覆稳定性验算计算简图 （单位：m）
由被动土压力系数=3.25 ，主动土压力系数=0.31
墙底土主被动土压力大小分别计算结果如下:
=3.25×14×23.42=1065.61 kpa
=0.31×30×23.42=217.81 kpa
由被主动土压力产生里力矩分别如下：
0.5×1065.61×14×（16.5-4.5）=88019.39 KN.m
0.5×217.81×30×(16.5-10)=21236.48 KN.m
抗倾覆稳定性安全系数：

所以 大于要求的F=1.5
所以满足要求。
8.5车站施工阶段结构计算分析
根据多支撑板桩墙计算,多支撑板桩上的土压力分布形式与墙的位移有关,支撑的布置按等反力布置。
当 ,,,库仑土压力系数

最大的土压力强度
连续墙的土压力分布如图8.5所示:

图8.5 连续墙土压力分布图(单位:m)
四层支撑分别为A、B、C、D ,墙下端支撑在基坑中, 计算时取1m宽的连续墙进行计算。这里把土体看成是均匀的一层，其， c=0。

假设连续墙上的支撑都为简支，计算简图如图8.6所示：

图8.6支撑为简支的等反力分布计算简图（单位：m）
1） 计算支撑荷载
对B点取矩，按 得：

69.8×2.8+×69.8×3.2-117.57=189.55 kN
= =×69.8×4.8=167.52 kN
对点取矩由 =0 得
×2.7= ×69.8×2+ ×69.8×0.7×(2+×0.7)=124.36 kN.m
=46.06 kN
×69.8×0.7×+69.8×2-46.06=117.07 kN
对E点取矩,=0
×2.5=××2.5××2.5=113.64 kN.m
=45.44 kN
有此可以推出支撑在每米连续墙上的作用力为:

+357.07 kN
=+285.49 kN
=+=91.50 kN
=×69.8×2.5-45.44=41.81 kN
支撑荷载（支撑间距取3m）为：
A点为3=3×117.57=352.71 kN
B点为33×357.07=1071.21 kN
C点为3=3×285.49=856.47 kN
D点为3=3×91.5=274.5 kN
2） 计算连续墙弯矩
由于A点距上部开挖面很近，弯矩近似为0 ， 不做为控制截面弯矩，设AB跨间最大弯矩位置为x， 假设该点的截面剪力为0进行计算:
由 ，AB间做大弯矩位置距A点X处，按该点截面剪力等于零求得：

X=3.3m
AB间最大弯矩为：

=257.33 KN.m

BC间最大弯矩为：
=201.02 KN.m

设CD间最大弯矩为距C点为x的位置，同样按该点截面剪力等于零计算：

x = 1.01m
所以CD跨间最大弯矩为：
KN.m

设DE间最大弯矩点位置为距D点X的位置，同样也是按该点截面剪力为零进行计算：

X = 1.95m
所以DE间最大弯矩为：
KN.m
得出控制弯矩为：
KN.m
计算弯矩结果如图8.7所示：

图8.7地下连续墙弯矩计算结果简图（单位： KN.m）
8.6 地下连续墙配筋计算
由8.5 ，2）弯矩计算出截面控制弯矩为，截面高度h=800mm ,计算配筋按单排钢筋布置考虑：，取1m宽度进行计算，由得：

按最大截面弹性抵抗矩系数进行配筋：
=

验算最小配筋率：

所以选用最小配筋率：
A=
选用
架立筋同样按最小配筋率进行配筋,即选用。

注：地下连续墙6m配筋
图8.8地下连续墙配筋图
8．7车站施工方案的设计
本车站采用的是明挖法中的逆筑法开挖基坑。
主要考虑到该地段为人群比较集中的地段，地面情况要急于恢复，避免过多的干扰人群，快速转如地下进行施工，所以采用逆筑法比较适合。
在开挖过程中，结构舞的顶板（或者中板）按图8.9所示：
图8.9 逆筑法的施工步骤
①、②—架设支撑 ；③—灌注顶板钢筋混凝土 ； ④—架设支撑；
⑤—灌注基础混凝土 ；⑥、⑦—灌注底版。支座混凝土；⑧—拆除支撑；
⑨—灌注侧墙 。中墙混凝土；⑩—接头部填充无收缩砂浆
利用刚性支挡结构先行修筑，然后进行开挖。
此方法的问题是，因顶板先行修筑，随后才开挖，材料的进入和出土，结构的修筑都要在顶板上开口，进行修筑，作业效率比较低。
逆筑法是随着上部开挖，在顶板、中板、侧墙修筑之前，先行修筑顶板或中板的方法，为了使其稳定要使用挡土支撑，并在开挖到指定深度后修筑主体。
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