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1、 摘 要 300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。 本次设计为300MW机组热力部分局部初步设计,设计在进行设计选型时仅依照安全经济的标准进行优化没有考虑其他影响因素。设计主要内容如下；第一，是对发电厂主要设备的确定，主要是汽轮机结构、参数的选择和通流部分的分级，锅炉型号是燃烧系统及设备的选择和制粉系统的确定。第二，是对原则性热力系统的拟定。第三，是原则性热力系统的计算。第四，是对汽水流量和热经济指标的计算。第五，是热力系统
2、辅助设备的选择，凝汽式发电厂应选择凝汽式机组。其单位容积应根据系统规划容量，负荷增长速度和电网结构等因素进行选择。辅机一般都随汽轮机本体配套供应，只有除氧器水箱、凝结水泵组、给水泵、锅炉排污扩容器等，不随汽轮机本体成套供应。第六，进行全面性热力系统的拟定，其中系统的拟定包括主蒸汽管道系统的拟定，再热机组旁路系统的拟定，给水管道系统的拟定，回热加热器管道系统的拟定，除氧器管道系统的拟定，补充水管道系统的拟定，排污扩容器及排污冷却器管道系统的拟定，轴封管道系统的拟定，制粉系统的拟定，及绘制机组局部全面性热力系统图。 本次设计充分借鉴铁岭电厂设备选型和设计。 关键词：汽轮机,
3、锅炉,热力系统，辅机形式。 Abstract This design is once complete fossil-fired power plant dynamic system designs.The design for the thermal part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the design selection only in accordanc
4、e with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors.First,choosing the main equipment in the power plant includes choosing the turbine and boiler.Which includes the steam turbine inlet pressure,temperature,structure and boiler maximum continuous evaporat
5、ion,superheated steam outlet pressure,temperature, boiler efficiency,.drum pressure.Second,making the choice between boiler combustion system and its equipments:XU ZHOU bituminous coal is our choice fuel in boiler, coal pulverizer according to composition analysis choice, then is the system power sy
6、stem, finally is proper fan.Third, sketching of the power plant principal thermodynamic system and calculation.Forth,choosing the main equipments of machine in steam turbine that lends support to the equipments: The condenser type should suit condenser type machine . Its unit capacity should program
7、 the capacity according to the system, carrying to increase the peed to proceed the choice with power grid consideration construction etc. Assist the machine to supply with the steam turbine essence kit generally and all, only divided by deaerator, condensation pump group, radiator, feed-water and b
8、oiler blow down enlarger etc, not with steam turbine essence set supply.Fifth,sketching of the power plant overall thermodynamic system and calculation,. Which developed the system, including the formulation of the main steam piping system, reheat unit bypass system in the formulation, development o
9、f water supply piping system, heat recovery heater piping system formulation, the formulation of oxygen pipeline system to supplement the proposed water pipeline system sewage and sewage expansion devices proposed pipeline system cooler, seal piping systems in the formulation, the formulation of the
10、 milling system, etc.Sixth, make sure to regenerate overall thermodynamic system diagram. 300MW thermal power unit equipment preliminary analysis and design. Key wordsThermal power plants; thermal power system; thermal power equipment; preliminary design 目录 摘 要 I Abstract
11、II 1发电厂主要设备的确定 - 1 - 1.1汽轮机基本参数和结构的选择 - 1 - 1.2汽轮机通流部分设计 - 3 - 1.3锅炉燃烧系统及其设备的选择 - 7 - 1.3.2 制粉系统的确定 - 11 - 2原则性热力系统的拟定 - 20 - 2.1 给水回热和除氧系统的拟定 - 20 - 2.2 补充水系统的拟定 - 20 - 2.3 锅炉连续排污利用系统的拟定 - 21 - 2.4 原则性热力系统图 - 21 - 3原则性热力系统计算 - 23 - 3.1 汽水参数综合表 - 23 - 3.2 汽轮机热力过程线的绘制 - 26 - 3.3 锅炉连续排污利
12、用系统的计算 - 27 - 3.4 回热系统的计算 - 29 - 4计算各部分汽水流量和个项热经济指标 - 33 - 4.1作功不足系数的计算 - 33 - 4.2 汽轮机汽耗量的计算 - 34 - 4.3 汽轮机功率的校核 - 35 - 4.4 热经济指标的计算 - 36 - 5热力系统辅助设备的选择 - 38 - 5.1 凝汽器的选择 - 38 - 5.2 高、低压加热器的选择 - 38 - 5.3 轴封冷却器的选择 - 39 - 5.4 真空泵的选择 - 40 - 5.5 给水泵的选择 - 40 - 5.6 凝结水泵的确定 - 42 - 5.7 除氧器及给水箱
13、的选择 - 43 - 5.8 连续排污扩容器的选择 - 45 - 5.9 定期排污扩容器的选择 - 46 - 5.10 疏水扩容器的选择 - 47 - 5.11 工业水泵的选择 - 48 - 5.12 生水泵的选择 - 48 - 5.13 供水方式的选择 - 49 - 5.14 循环水泵的选择 - 50 - 6 全面性热力系统的拟定 - 52 - 6.1 锅炉烟风制粉系统 - 52 - 6.2 过热蒸汽系统 - 52 - 6.3 再热蒸汽系统 - 52 - 6.4 主蒸汽管道系统 - 53 - 6.5 再热机组旁路系统 - 53 - 6.6 主给水管道系统 - 54
14、 - 6.7 主凝结水管道系统 - 55 - 6.8 回热加热器管道系统 - 56 - 6.9 除氧器管道系统 - 56 - 6.10 轴封管道系统 - 57 - 6.11 高、低压加热器疏水放气系统 - 57 - 6.12 真空及空气管道系统 - 58 - 6.13 循环冷却水系统 - 59 - 6.14 润滑油系统 - 60 - 6.15 EH油系统 - 60 - 6.16 密封油系统 - 61 - 结 论 - 62 - 致 谢 - 63 - 附 图 - 65 - 1发电厂主要设备的确定 1.1汽轮
15、机基本参数和结构的选择 1.1.1机组容量的确定 汽轮机的容量是指汽轮发电机组的额定功率，或称名牌功率。它就是汽轮机在额定工况下发电机端能长期连续发出的最大功率。汽轮机设计时所依据的功率为设计功率不一定等于额定功率。表1-1给出了国产汽轮机选用的设计功率与额定功率的比率 从而确定； 额定功率Pr=300MW 设计功率Pel=300MW 。 1.1.2机组基本参数的确定 1.1.3汽轮机基本结构型式的选择 汽轮
16、机的型式：本课题设计的汽轮机为300MW，双缸双排气，高中压合缸，低压缸双流程，单轴，反动凝汽式汽轮机。采用回热系统，三个高加，四个低加，一个除氧器，采用中间再热循环。 配汽方式的选择：为进一步提高机组运行的经济性和安全性，机组采用喷嘴配汽和节流配汽两种方式。 喷嘴配汽（部分进汽或顺序阀）：高压部分共有4个调节阀，对应于4组喷嘴。当I、II号调节阀开度达到约72%时，III号调节阀开启，当III号调节阀开度达到约90%时，IV号调节阀开始开启。 节流配汽（全周进汽或单阀）：高压部分4个调节阀根据控制系统的指令按相同的阀位开启，对应于4组喷嘴同时进汽。 再热蒸汽通
17、过2个中压联合汽阀从汽缸下两侧分别进入中压部分，中压部分为全周进汽。流量在30%以下时起调节作用，以维持再热器内必要的最低压力，大于30%时，调节阀一直保持全开，由高压调节阀调节负荷。 启动过程：一般选用节流调节方式。因该方式为汽流全周进入中压缸或高压调节级，使汽缸和转子能均匀地加热膨胀，故能有效降低启动过程中的热应力和调节级动叶机械应力。 正常运行：如果负荷变动频繁且变动率较大时，为使高压缸温度变化最小，热应力最低，应选用节流调节方式。但或机组长期在低于额定负荷运行时则应选用喷嘴调节方式以获得较高的热效率。 停机过程：若正常停并计划停机后检修，则采用喷嘴调节方式是有利的
18、可缩短机组冷却时间。如果是临时停机，为保证机组温度，要采用节流调节方式。 1.2汽轮机通流部分设计 1.2.1汽轮机直径和级数的确定 1.2.1.1 选定汽缸和排汽口数 本N300型汽轮机组为单轴双缸双排汽，冷凝式再热汽轮机，其中高中压合缸。 1.2.1.2 确定第一压力级平均直径和末级直径 0-H调＝415－1.2.1.3 确定高压缸压力级的平均直径，速比和焓降的变化规律 1、确定压力级平均直径的变化 根据《汽轮机原理》所描述的蒸汽通道形状，确定压力级平均直径的变化规律，通常采用作图法。在纵坐标上任取长度为a的线段BD（一般a=25cm），用以表
19、示第一压力级至末级动叶中心之轴向距离。在BD两端分别按比例画出第一压力级与末级的平均直径值。根据选择的通道形状，用光滑曲线将A、C两点连接起来。AC曲线即为压力级各级直径的变化规律。 2、压力级的平均直径dm（平均） 将BD线等分为m等分，取1、2、3……m-1点。为了减小误差，建议>6。从图中量出割断长度，求出平均直径为dm＝1014mm。 dm（平均）=（AB+（1-1）+（2-2）+……+CD）/（m+1）*k ， 式中的k 为比例尺。（见图1-1） 图1-1 压力级平均直径变化曲线图 3、确定速比 图1-2 各级平均直径大小 1.2
20、2 高压缸焓降分配 项目 符号/ 单位 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 平均直径 Dm（mm） 0.845 0.847 0.85 0.86 0.88 0.9 0.92 0.96 0.98 1.02 1.0 速度比 Xa 0.57 0.57 0.58 0.58 0.58 0.58 0.58 0.59 0.59 0.59 0.6 理想比焓降 Δht（kj/kg） 27.11 27.25 26.7 27.43 28.4 29.7 31.3 32.2 34.44 37.1
21、 38.9 1.2.3 中低压缸的级数确定和各级焓降的分配 级数 项目 符号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 平均直径 Dm（mm） 1.08 1.12 1.15 1.165 1.19 1.22 1.25 1.28 1.3 速度比 Xa 0.58 0.59 0.59 0.59 0.59 0.6 0.6 0.6 0.6 理想比焓降 Δht（kj/kg） 42.77 44.5 46.87 48.1 50.3 51.0 53.54 56.5 58.8 级数 项目 符号 1 2 3
22、 4 5 6 7 `平均直径 Dm（mm） 1.92 1.935 1.958 2 2.052 2.246 2.58 速度比 Xa 0.65 0.646 0.646 0.646 0.646 0.646 0.648 理想比焓降 Δht（kj/kg） 107.637 110.68 113.3 118.24 124.4 149.1 195.56 级数 项目 符号 1 2 3 4 5 6 7 平均直径 Dm（mm） 1.92 1.935 1.958 2 2.052 2.246 2.58 速度比 X
23、a 0.65 0.646 0.646 0.646 0.646 0.646 0.648 理想比焓降 Δht（kj/kg） 107.637 110.68 113.3 118.24 124.4 149.1 195.56 1.3锅炉燃烧系统及其设备的选择 1.3.1 燃烧系统的计算 1.3.1.1 燃料性质及锅炉各部件的重要参数 （1） 燃料（徐州烟煤）特性参数： C= 51.2% H= 3.2% O=11.6% N=0.7% S=1.3% M=5.2% A=15% Qar,net =
24、19690 KJ/kg Vdaf=41% Kkm =1.4 （2） 锅炉主要技术参数： 过热蒸汽出口温度：t’’gr=540℃ 给水温度：tfw=272.4℃ 再热蒸汽进口温度：t’zr=321.1℃ 汽包压力：Pb=20.4MPa 再热蒸汽出口温度：t’’zr=540℃ 锅炉效率：ηb=91% （3） 锅炉型式：HG—1025/17.4亚临界一次中间再热强制循环汽包炉 （4） 锅炉过量空气系数及漏风系：: 炉膛出口过量空气系数：αl=
25、1.20 空气预热器漏风系数：Δαky=0.03*2 制粉系统漏风系数：Δαzf=0.04 除尘器漏风系数：Δαc=0.1 煤种在炉膛燃烧时煤灰的熔融性和特征温度如表1-7所示： 煤种 灰 熔 点 徐州烟煤 变形温度t1(℃) 软化温度t2(℃) 熔化温度t3(℃) 1125 >1150 1190 其他相关参数如表1-8所示： 表1-8 相关参数表 项目 数值(℃) 冷风温度 22 空气预热器进口温度 35 排烟温度 144 依据给出的数据计
26、算结果如表1-9所示： 表1-9 燃烧系统计算数据 名称 符号 单位 公式 结果 燃料低发热量 kg/kJ 已知 19690 预热器出口空气比值 采用 1.15 预热器空气进口温度 采用 59 预热器空气进口焓 kg/kJ 温焓表 458.9 冷风温度 采用 25 冷风焓 kg/kJ 温焓表 179.87 空气炉外加热量 kg/kJ 316.51 燃料物理热 kg/kJ 不考虑 燃料支配热量 kg/kJ =++ 22722.6385 排烟温度 假设
27、 155 排烟焓 kg/kJ 温焓表 1597.83 排烟热损失 = 6.03 机械未完全燃烧热损失 给定 1.5 化学未完全燃烧热损失 给定 0.5 锅炉机组散热损失 查表得 0.21 灰渣物理热损失 忽略不计 总热损失 =++++ 8.199 锅炉机组效率 = 91.822 设计误差 -0.19 保热系数 效率的相对误差 = 0.99772 过热汽出口焓 kg/kJ 水蒸汽表 3388.15 给水焓 kg/kJ 水蒸汽表 122
28、8.6 再热汽出口焓 kg/kJ 水蒸汽表 3558.386 再热汽进口焓 kg/kJ 水蒸汽表 3021.22 过热汽流量 给定 1900.598 再热汽流量 给定 1567 锅炉机组吸热量 kJ/s =（-）+（-） 4946175.5329 1.3.1.2 锅炉每小时燃料消耗量 式中： D0—锅炉蒸发量 h’’zr—再热蒸汽出口焓 hgr—过热蒸汽出口焓
29、 Dzr—再热蒸汽流量 hfw—给水焓 ηb—锅炉效率 — 低位发热量 1.3.1.3 锅炉计算燃料消耗量 式中: —机械未完全燃烧热损失，查取1.2％ 1.3.1.4 理论空气量的计算 1.3.1.5 理论烟气容积计算 ( )
30、 故： 1.3.2 制粉系统的确定 1.3.2.1 制粉系统的作用 燃用煤粉的锅炉由煤粉制备系统供应合格的煤粉。煤粉制备系统是指将原煤磨制成粉，然后送入锅炉的炉膛进行悬浮燃烧所需设备和相关连接管道的组合，通常简称为制粉系统。制粉系统的任务是安全可靠和经济地制造和运送锅炉所需的合格煤粉。 1.3.2.2 制粉系统的型式 制粉系统可分为直吹式和中间储仓式两种。直吹式系统指的是煤粉经磨煤机磨制成煤粉后直接吹入炉膛燃烧，直吹式制粉系统不设煤粉仓，磨煤机磨制好的煤粉直接送入炉膛内燃烧，磨煤机磨制的煤粉量应与锅炉同步调节；中间储仓式制粉系统，是将磨好的煤粉先储存在煤
31、粉仓中，然后再根据锅炉运行负荷的需要，从煤粉仓经给粉机送入炉膛燃烧。 1.3.2.3 直吹式制粉系统 直吹式制粉系统中，磨煤机磨制的煤粉全部直接送入炉膛内燃烧。因此每台锅炉所有运行磨煤机制粉量的总和，在任何时候均等于锅炉煤耗量，即制粉量随锅炉负荷的变化而变化。 普通的筒式钢球磨煤机低负荷或变负荷运行不经济，因此一般不适用于直吹式制粉系统，仅在锅炉带基本负荷时考虑使用。 配中速磨煤机的直吹式制粉系统有正压式和负压式两种连接方式。按其工作流程，排粉风机在磨煤机之后，整个系统处于负压下工作，称为负压直吹式制粉系统；反之，排粉风机在磨煤机之前则称为正压直吹式制粉系统。 随着双进双出球磨机
32、的引进，国内有的燃煤电厂采用配双进双出球磨机正压直吹式制粉系统。它与中速磨直吹式制粉系统比较，具有以下优点：煤种适应性广，适于磨制高灰分、强磨损性的煤种，以及挥发分低、要求煤粉细的无烟煤；系统以调节磨煤机通风量方法控制给粉量，响应锅炉负荷变化性能好；钢球磨煤机的煤粉细度稳定，不受负荷变化影响，负荷低时，煤粉在筒内停留时间长，磨制煤粉更细，能改善煤粉气流着火和燃烧性能，使锅炉负荷调节范围扩大。 1.3.2.4中间储仓式制粉系统 在中间储仓式制粉系统中，磨煤机的制粉量不需与锅炉的燃煤量一致，磨煤机的运行方式在锅炉运行过程中有一定的独立性，并可经常保持在经济负荷下运行。因此，这种系统最适合配用调
33、节性能较差的普通式钢球磨煤机。 由于球磨机轴颈密封性不好，不宜采用正压运行，故配球磨机的中间储仓式制粉系统均为负压系统，并要求球磨机进口维持200Pa的负压。与直吹式制粉系统相比，由于气粉分离及煤粉的储存、转运、调节的需要，中间储仓式制粉系统增加了细粉分离器、煤粉仓、螺旋输送机、给粉机等设备。 1.3.3 制粉系统的选择 制粉系统型式应根据煤种的煤质特性、可能的煤种变化范围、负荷性质、磨煤机的适用条件，并结合锅炉炉膛结构和燃烧器结构形式等因素，经过技术经济比较后确定。 采用中速磨煤机、风扇式磨煤机或双进双出钢球式磨煤机制粉设备时，宜采用直吹式制粉系统；采用中速磨煤机时，
34、运煤系统应有较完善的清除铁块、木块、石块和大块煤的设施，并应考虑石子煤的清除设施；采用中速磨煤机和双进双出钢球式磨煤机，且空气预热器能满足要求时，宜采用正压冷一次风机系统；采用常规钢球式磨煤机制粉设备时，应采用贮仓式制粉系统。 本次设计煤种的特性参数：Vdaf=41% 、M=5.2% 、K m=1.4，因此采用正压冷一次风直吹式制粉系统。 1.3.4 磨煤机的选择 1.3.4.1 磨煤机的作用 磨煤机是制粉系统的主要设备，其作用是将具有一定尺寸的煤块干燥、破碎并磨制成煤粉。煤在磨煤机中被磨制成煤粉，主要是受到撞击、挤压和研磨三种力作用的结果。各种磨煤机的工作原理往往不是单独一种力的
35、作用。 1.3.4.2 磨煤机的类型 磨煤机的类型很多，根据磨煤部件的转速大致可分为如下三种： 低速磨煤机：转速n=16～20r/min，如筒式钢球磨煤机； 中速磨煤机：转速n=50～300r/min，如平盘磨煤机、中速环球式磨煤机、碗式磨煤机、MPS磨煤机； 高速磨煤机：转速n=500～1500r/min，如风扇磨煤机、竖井磨煤机等。 制粉系统 钢球磨 40 不限制 不限制 不限制 5~50 储仓式、直吹式 中速磨 15 30 15~25 1.2~1.3 15~50 直吹式 风扇磨 不限制 <30 >20 >1.3
36、 50 直吹式 1.3.4.3 磨煤机的选择依据 磨煤机选择的主要依据是煤的特性，其中以挥发分Vdaf 、水分Mar、可磨性系数K km及由它们决定的磨制煤粉的细度R90为主要选择，可参考表1-10。 表1-10 磨煤机及制粉系统的选择 依据本次设计煤种参数Km=1.4，因此选用中速磨煤机。 参考《火力发电厂设计规程-制粉系统》，选择磨煤机型号为MPS212，其基本出力BA=43.81t/h，基本参数如表1-11所示： 表1-11 MPS212型磨煤机型号参数 型号 基本出力 （t/h） 磨盘直径（mm） 墨辊直径（mm） 最大通风量（Kg/s） 密封风量
37、 通过磨内风量 （Kg/s） MPS212 43.81 2120 1650 21.65 1.42/0.95 1.3.5 给煤机的选择 1.3.5.1 给煤机的作用 给煤机的作用是根据磨煤机或锅炉负荷的需要调节给煤量，并把原煤均匀连续地送入磨煤机中。 1.3.5.2 给煤机的型式 国内应用较多的给煤机有圆盘式、振动式、刮板式、皮带式等形式。 圆盘式给煤机 圆盘式给煤机有一个由电动机经减速装置带动的圆盘。改变调节套筒、调节刮板的位置或改变圆盘的转速等都可以调节给煤量。其优点是结构简单、紧凑，设备严密，其缺点是供给湿煤时易堵塞。 电磁振动式给煤机 电磁振动式给煤机主
38、要由电磁振动器和给煤槽组成。通过调整振动器的振动力即调节振幅可以调节给煤量。电磁振动式给煤机的特点是无转动部件，无机械摩擦，结构简单，造价低，占地面积小，运行维护方便，安全可靠；但要求电源电压稳定，原煤粒度均匀，水分适中，否则容易发生堵煤或原煤自流现象。 刮板式给煤机 刮板式给煤机主要由前、后链轮和挂在两个链轮上的一根传送链条组成。这种给煤机利用煤在自身内摩擦力和刮板链条拖动力的作用下，在箱体内沿着刮板链条的运动方向形成连续的煤层流，不断地从进煤口流到出煤口，实现连续均匀定量的输送任务。刮板式给煤机可以通过煤层厚度调节板调节给煤量，也可用改变链轮转速的方法进行调节。刮板式给煤机的特点是结
39、构合理、系统布置灵活，能满足较长距离的供煤要求，可制成全密封式；其不足之处是占地面积较大，当煤块过大或煤中有杂物时易卡住。 电子重力式皮带给煤机 电子重力式皮带给煤机主要由机体、给煤皮带机构、称重机构、链式清理刮板、断煤及堵煤信号装置、清扫输送装置、电子控制柜及电源动力柜组成。由于这种给煤机具有先进的皮带转速测定装置、精确度高的称重机构、良好的过载保护以及完善的检测装置等优点，所以在国内300MW及600MW机组中得到了应用。 1.3.5.3给煤机的选择 依据《火力发电厂设计技术规程—制粉系统》本次设计每台磨煤机配备两台给煤机送煤。 给煤机的出力：BA=1.15Bm =1
40、15×35.374 =40.68t/h 那么每台给煤机的出力应达到的出力应是40.68÷2=20.34t/h 表1-12所示为选用8824型号电子称重式给煤机特性参数： 表1-12 8224型号给煤机特性参数 型号 8224 进口尺寸 mm Φ609.6（24） 出力 t/h 10~100 皮带宽度 mm 609.6（24） 皮带上煤层高度 mm 177.8（7） 最小出口中心距 mm 2133.
41、6（7） 1.3.6 送风机、一次风机的选择 1.3.6.1 送风机的选择 送风机的作用 送风机的作用是向锅炉炉膛输送燃料所必需的空气量。所输送的空气温度与室温相同。这种风机要能够保证供给炉内燃烧所需要的空气量及克服送风管道系统的阻力，其输送的空气几乎没有燃料的飞灰，因此在结构上没有特殊要求，与一般用途的通风机相同。 送风机的类型 风机按照原理分可分为：1）叶片式风机；2）容积式风机。其中叶片式风机又可分为：离心式风机；轴流式风机。容积式风机可分为：往复式风机；回转式风机。 对300MW以上大机组，多采用轴流式风机。它具有结构紧凑、占地面积小和调
42、节效率高等优点。根据《规程》6.3.1和6.3.2，送风机的台数、风量和压头按下列要求确定： (1)每台锅炉应装设有2台送风机，不设备用风机。 (2)送风机的风量的富裕量（5％~10%）取8%，压头的富裕量（10％~15%）取12%。 送风机的确定 送风机容量的计算如下： 式中： β1 —— 送风机容量储备系数，按《规程》取β1=1.05 Bj —— 计算燃料量 V0 —— 理论空气量 αl —— 炉膛出口过量空气系数，αl =1.20 Δαl —— 炉膛漏风系数，Δαl =0.05 Δαzf ——
43、 制粉系统漏风系数，Δαzf =0.1 Δαky—— 空气预热器漏风系数，Δαky= 0.2 tlk —— 冷空气温度， tlk =22℃ b —— 当地大气压，b =735mmHg Zsf —— 送风机台数，Zsf =2 送风机压头计算如下： 式中： tlk ——冷空气温度,=22℃ b —— 当地大气压,=735 mmHg β2 —— 压头储备系数,取 β2=110% ΔHn —
44、—风道总阻力,ΔHn =3200 tk —— 出厂条件下的流体温度, tk=20℃ 送风机的选择依据 根据送风机的容量和压头选择送风机类型。根据流量和压头选择送风机的型号，选择的送风机性能如表1-13所示： 表1-13 送风机的性能表 设备名称 项目 单位 规范 送风机 型号 ASN-1908/900 转速 r/min 1490 全压 Kpa 3717 风量 M3/h 414697 进口温度 ℃ 23 送风机电机 型号 YKK4503-1 额定功率 KW 560 电压 V 6000 电流 A 64.
45、6 转速 r/min 1491 1.3.6.2 一次风机的选择 一次风机的作用 一次风机的作用是提供输送煤粉的空气，将煤粉送到燃烧器。由于设计采用正压冷一次风输送煤粉，此时一次风机相当于排粉风机，只是将其位置设在空气预热器之前。与此相适应，需采用三分仓回转式空气预热器，已分别加热工作压力不同的一次风和二次风。 一次风机送风量的确定 风机的基本风量按设计煤种计算，应包括锅炉在最大连续蒸发量时所需的一次风量、制造厂保证的空气预热器运行一年后一次风侧的漏风量加上需由一次风机所提供的磨煤机密封风量损失（按全部磨煤机计算）。 风机的风量裕量宜不小于35％，另加
46、温度裕量，可按“夏季通风室外计算温度”来确定；风机的压头裕量宜为30％。对于与送风机串联运行的冷一次风机，压头裕量可增加到35％。 一次风机的流量为5台运行的磨煤机最大通风量的和，每台磨煤机的实际最大通风量：QV=20.5675Kg/s Qx=QV ÷ 1.282×3600×Zm=288779.2512m3/h 其中Zm 指的是运行磨煤机台数 一次风机全压的计算 KP=T×101325/TJ/b=27273×101325/303/99898=0.9138603Pa Kp—— 介质密度修正系数 T —— 额定负荷下风机中热力学温度，本次设计为(0+273)K B ——
47、 当地大气压，本次设计取99898Pa HZS=Kp×Hx=0.9138603×15025.2=13730.9Pa HZS—— 风机在实际状态下的全压 Hx—— 风机在理想状态下的全压 取15025.2Pa 一次风机的选择依据 本次设计选择一台一次风机，型式采用轴流式，由于一次风机计算流量为Qx=288779.2512m3/h，HZS=13730.9Pa。参照规定标准，选择型式如表1-14所示： 型式 流量 m3/h 压力 Pa 转速 r/min 功率 P（w） 生产厂家 AsT1750/1250 275968 131320
48、985 1000 武汉鼓风机厂 表1-14 一次风机参数 1.3.7 引风机的选择 引风机的作用 引风机的作用是把燃料燃烧后所生成的烟气从锅炉中抽出，并排入大气。由于烟气是有害气体，而且温度较高，故应在轴承箱内装有冷水装置，使引风机的轴承得到良好的冷却。同时引风机还应有良好的密封性，以免烟气外泄。此外因烟气中含有一定量的飞灰，为减轻引风机的磨损，叶片和机壳的钢板均需加厚，且采用耐磨材料，以延长使用寿命。 引风机的选择 引风机的压头计算： 烟气容积： =0+1.0161(α-1)V0
49、 =5.692461+1.0161×(1.25-1)×5.47 =7.08197775 m3/kg 其中： —— 实际烟气容积 m3/kg V0—— 理论空气量 m3/kg 0—— 理论烟气容积 m3/kg α—— 炉膛出口处的过量空气系数，α=1.25 ρy0= ===0.024414 ρy0—— 实际状态下的烟气密度 kg/ m3 Kρ= = =5
50、0.74956990.5771670191.01428457 =29.709387 Kρ——介质密度修正系数 T—— 额定负荷下风机中热力学温度 ，本次设计为0+273 Tj——厂家设计计算温度，本次设计温度为200+273 b ——当地大气压，本次设计取b=99898Pa 则：Hzs= KρHx= 29.70938736.5=1084.3926225Pa Hzs——风机在实际状态下的全压 Pa Hx——风机在理想状态
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