板模板(扣件式)计算书模板.doc

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、 计算依据1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302、 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-3、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-4、 建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-5、 冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-5、 混凝土结构设计规范GB50010-6、 建筑结构荷载规范GB50009-7、 钢结构设计规范GB50017-二、 计算参数基础参数计算依据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-楼板厚度h(mm)200楼板边长L(m)7楼板边宽B(m)4.5模板支架高度H(m）11.25主楞部署方向平行于楼板长边立杆纵向间距la(m)0.8立杆横向间距lb(m)0.8水平杆步距h1(m)1.2次楞间距a(mm)300次楞悬挑长度a1(mm)200主楞悬挑长度b1(mm)200结构表面要求表面外露立杆自由端高度h0(mm)500剪刀撑(含水平）部署方法一般型架体底部部署类型底座材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、 山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31主楞类型矩形木楞主楞规格8080主楞合并根数1次楞类型矩形木楞次楞规格50100次楞合并根数/钢管类型483荷载参数可调托座承载力许可值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Qk(kN/m2)2脚手架上震动、 冲击物体自重QDK(kN/m2)0.5计算震动、 冲击荷载时动力系数1.35脚手架安全等级1级脚手架结构关键性系数01.1是否考虑风荷载否省份、 城市江苏(省)高邮(市)地面粗糙度类型/基础风压值Wo(kN/m2)/沿风荷载方向架体搭设跨数n/模板支撑架顶部竖向栏杆围挡高度Hm(mm)/模板支撑架顶部模板高度Hb(mm)/模板荷载传输方法可调托座简图: （图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、 面板验算依据建筑施工模板安全技术规范5.2.1, 按简支跨进行计算, 取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4由可变荷载控制组合: q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4(Qk+QDK)b=1.2(0.2+(24+1.1)200/1000)1+1.4(2+1.350.5)1=10.009kN/m由永久荷载控制组合: q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7(Qk+QDK)b=1.35(0.2+(24+1.1)200/1000)1+1.40.7(2+1.350.5)1=9.668kN/m取最不利组合得: q=maxq1,q2=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、 强度验算（图5）面板弯矩图Mmax=0.113kNm=0Mmax/W=1.10.113106/24000=5.161N/mm2f=31N/mm2满足要求2、 挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.1)200/1000)1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图=0.332mm=300/400=0.75mm满足要求四、 次楞验算次楞计算跨数假定需要符合工程实际情况, 另外还需考虑次楞两端悬挑情况。由可变荷载控制组合: q1=1.2(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.4(Qk+QDK)a=1.2(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.4(2+1.350.5)300/1000=3.003kN/m由永久荷载控制组合: q2=1.35(G1k+(G3k+G2k)h)a+1.40.7(Qk+QDK)a=1.35(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000+1.40.7(2+1.350.5)300/1000=2.901kN/m取最不利组合得: q=maxq1,q2=max(3.003,2.901)=3.003kN/m（图8）次楞计算简图1、 强度验算（图9）次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.18kNm=0Mmax/W=1.10.18106/(83.333103)=2.378N/mm2f=15N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图10）次楞剪力图(kN)Vmax=1.351kNmax=0VmaxS/(Ib0)=1.11.35110362.5103/(416.667104510)=0.446N/mm2=2N/mm2满足要求3、 挠度验算挠度验算荷载统计, qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.1)200/1000)300/1000=1.566kN/m（图11）挠度计算受力简图（图12）次楞变形图(mm)max=0.081mm=0.81000/400=2mm满足要求4、 支座反力依据力学求解计算可得: Rmax=2.552kNRkmax=1.331kN五、 主楞验算主楞计算跨数假定需要符合工程实际情况, 另外还需考虑主楞两端悬挑情况。主楞所承受荷载关键为次楞传输来集中力, 另外还需考虑主楞自重, 主楞自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为: g=1.2gk=1.238.4/1000=0.046kN/m则主楞强度计算时受力简图以下: （图13）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时受力简图以下: （图14）主楞挠度计算时受力简图1、 抗弯验算（图15）主楞弯矩图(kNm)Mmax=0511kNm=0Mmax/W=1.10.511106/(85.3331000)=6.592N/mm2f=15N/mm2满足要求2、 抗剪验算（图16）主楞剪力图(kN)Vmax=3.92kNmax=0QmaxS/(Ib0)=1.13.92100064103/(341.333104810)=1.011N/mm2=2N/mm2满足要求3、 挠度验算（图17）主楞变形图(mm)max=0.238mm=0.8103/400=2mm满足要求4、 支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时支座反力, 故: Rzmax=7.305kN六、 立杆验算1、 长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、 2按JGJ130-附录C取用l01=k1(h1+2a)=11.272(1.2+2500/1000)=2.798ml02=k2h1=12.2471.2=2.697m取两值中大值l0=max(l01,l02)=max(2.798,2.697)=2.798m=l0/i=2.7981000/(1.5910)=175.954=210满足要求2、 立杆稳定性验算(顶部立杆段)1=l01/i=2.7981000/(1.5910)=175.954依据1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.23依据建筑施工脚手架安全技术统一标准（GB51210）中6.2.11条要求应分别对由可变荷载控制组合和由永久荷载控制组合分别计算荷载, 并取最不利荷载组合参与最终立杆稳定验算。由可变控制组合: N1=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.4(2+1.350.5)0.80.8=6.406kN由永久荷载控制组合: N2=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.40.7(2+1.350.5)0.80.8=6.188kNN=max(N1, N2)=max(6.406,6.188)=6.406kN0N/(A)= 116.4061000/(0.23(4.24100)=72.226N/mm2f=205N/mm2满足要求3、 立杆稳定性验算(非顶部立杆段)2=l02/i=2.6971000/(1.5910)=169.61依据1查JGJ130-附录A.0.6得到=0.246由可变控制组合: N3=1.2G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.2Hgk+1.4(Qk+QDK)lalb=1.2(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.211.250.16+1.4(2+1.350.5)0.80.8=8.572kN由永久荷载控制组合: N4=1.35G1k+(G2k+G3k)hlalb+1.35Hgk+1.40.7(Qk+QDK)lalb=1.35(0.2+(24+1.1)2000.001)0.80.8+1.3511.250.16+1.40.7(2+1.350.5)0.80.8=8.625kNN=max(N3, N4)=max(8.572,8.625)=8.625kN0N/(A)=1.18.6251000/(0.246(4.24100)=90.893N/mm2f=205N/mm2满足要求七、 可调托座验算按上节计算可知, 可调托座受力N=7.305kNN=30kN满足要求