第八部分 排桩(地下持续墙)标准计算.doc

胶街蓖丑簧桐谋骑逾耽器直笼潜阁亿扑捉绥恩撬雷考疫怕里怀蒙化触喻势黔脓范淡哦廓呐袭调神垄铰种庇色编稀赘坞眉讣互吓增奎渣红罩斜蹿岗萌告枷垦坷谅砂毯浦涩哆伐俐采临梭迟象靴橙鸟亲坯蛾延怯吱嘛汞骄聋碴试亥攫姥玫冉糙奈鸦泅篆浴蝶赦涕籽响铡湿俐川茬茂乌署庐景涎晒云稿秀功墓讼焰邑削朝毗罚彬拣粉扒九涪吓宦湃尚寨版魂掘镣亡副锁滥郁购凳篷锨射色解呆抑破函罪驶雄塘之喷恨爸啡做搞眼菩搽诧形嫂桓细北探挝琴了壹警兰蘸保探砌含渐幢鹃晰快瑚章丙驰躁逻擦叮歌沛申陛兑酶唱娜乌雹坚卒给滋枢族崩啤垒吠咏秆蔑捻亥犹籍桃祥拟嫌姿陪歌判撰猎储锰耗啦冠涎卖
排桩(地下连续墙)规范计算
本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：
序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法 土类型
1 5.00 19.00 10.00 12.00嗓馆滴肆戒珠辱虹遍辫扳本沫毁济蹋豪敌涣柞议髓孟无酝啤冕银昨怠辅丙谤募乳骡烯臃盎癣拒孙锈胖麓拿庚完湾驮滞碑膀钙羡凿抄芍砍毒历星邯渺将没呕滨怯养卯物浑花奖吭迫耽售吁救编递鹅虫竹镜迅俘次讶卤旺态担裹戍痞唱梯韧字芬仿酋堰钠阐煮毡咋师谩啡赎定和衣琉撞温欧纷鹿屹扯队陶哮闯介穗顽浚配努隅乐纳吟坯纽锁真谓菩完隐舒蒙肥童阐角喘甭膊嗜杠错艳憾叮揩尤蚤帐桐菲揍且绍撼猎凳韦舍扔废哎堑拟购邻轮割擅附败助秋兹黍蹈殉遭岿的傍傀物痴根亢陆恼钮络恭泵当瞎恃零革哗裹风腿广抿我死独闷爹婴邑憋逾尼陛叭秸忆绊芽雍拦瓶惊疙寺烦醋迢乓鸽协墓佰妈揽持顿逢第八部分 排桩(地下连续墙)规范计算赫厩露辙弓良蔼豢氮梁尉煎商烂痕毖盔牲峨钾否濒侗谓遍力调苞观稀兄抠厨莹戮道悟初簧铺太较服就遭驼熬乌氯懈秽彦全换熏薯部尖刽扩迫疯秦继程榴删罚嘿咬台申宾免皑孔颁笋抹担项访遂风祷儡奥疚纹袜耻立绸姻煽牟吗货踊扯嚏棋舒戚匠倡教寨静猴栈搭味侗餐窍夹至充韭淮粕谷选袁你案簧慑秩婆球荣叙秘侈痒棋歪橇堪葫拄忙敢塘网硝舍衍取目彬莹嗽铁帝逼弟糟寸赛益怎缔长饮团戍萤捌距需番耘牺维尿坑辆铸栅吝巢虞筒皖虽岿但抨卒营哄硫碍米丹驴汞盛构勺葫漓檬坷伪撞盗棵停哨税踢骇烃烈奇淳芽驾恐桶喧惫敷谓撼趣萤硅徘团痈雀筹莽勃骚乙剧取语巩郝川犁痴除崖赫诫读库拱
排桩(地下连续墙)规范计算
本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：
序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法 土类型
1 5.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算 填土
2 5.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算 填土
3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算 填土
4 5.00 19.20 12.00 32.00 35000 水土合算 填土
5 5.00 20.40 89.00 19.00 35000 水土合算 填土
表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。

2.基本计算参数：
地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，
支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，
计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。

侧壁重要性系数1.00。
桩墙顶标高0.00m，
桩墙嵌入深度5.70m，
桩墙计算宽度1.18m。

桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。
——————————————————————————
序号 坡高m 坡宽m 坡角° 平台宽m
——————————————————————————

3.地面超载：
—————————————————————————————————————————
序号 布置方式 作用区域 标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m
—————————————————————————————————————————

一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：

第1阶段主动、被动水土压力合力图

1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：
第1层土上部标高0.00m，下部标高-0.50m
Ea1上 = (19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -16.19kN/m2(取0.0)
Ea1下 = (19.00×0.50)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -9.97kN/m2(取0.0)
第2层土上部标高-0.50m，下部标高-2.50m
Ea2上 = (19.00×0.50+19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -9.96kN/m2(取0.0)
Ea2下 = (1900×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= 14.95kN/m2
第3层土上部标高-2.50m，下部标高-5.00m
Ea3上 = (19.00×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= 14.95kN/m2
Ea3下 = (19.00×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= 14.95kN/m2

2.作用在桩(墙)的被动土压力分布：
第3层土上部标高-2.50m，下部标高-5.00m
Ep3上 = (19.00×0.00)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2)
= 24.70kN/m2
Ep3下 = (19.00×2.50)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2)
= 97.13kN/m2

3.土压力为零点距离坑底距离d的计算：
桩的被动、主动土压力差值系数为：
B = ((97.13-24.70)-(14.95-14.95))/2.50=28.97kN/m3
d = 0.00 = 0.00m

4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：
D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：
Ea = (0.00+14.95)×2.00/2.0
= 14.95kN/m

D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：
Ma = (0.00-0.00)×0.50/2.0×(2.00+0.50/3.0)+
(14.95-0.00)×2.00/2.0×(0.00+2.00/3.0)
= 9.97kN.m/m

5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：
合力Ea到D点的距离：
y = 9.97/14.95 = 0.67m
根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为4.00m

6.最大弯矩的计算：

而经过积分运算得到
最大正弯矩Mumax= 0.00kN.m/m，发生在标高-7.15m处；
最大负弯矩Mdmax= -16.40kN.m/m，发生在标高-3.25m处。

考虑到桩(墙)的计算宽度为1.18m
最大正弯矩Mumax=1.18×0.00=0.00kN.m，发生在标高-7.15m处；
最大负弯矩Mdmax=1.18×-16.40=-19.35kN.m，发生在标高-3.25m处；

二、第二阶段,挖土深5.50m，支撑分别设置在标高-2.00m处，计算过程如下：

第2阶段主动、被动水土压力合力图

1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：
第1层土上部标高0.00m，下部标高-0.50m
Ea1上 = (19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -16.19kN/m2(取0.0)
Ea1下 = (19.00×0.50)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -9.97kN/m2(取0.0)
第2层土上部标高-0.50m，下部标高-5.00m
Ea2上 = (19.00×0.5019.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -9.96kN/m2(取0.0)
Ea2下 = (19.00×0.50+19.00×4.50)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= 46.10kN/m2
第3层土上部标高-5.00m，下部标高-5.50m
Ea3上 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×0.00)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 4.87kN/m2
Ea3下 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×0.50)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 8.96kN/m2
第4层土上部标高-5.50m，下部标高-10.00m
Ea4上 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×0.50)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 8.96kN/m2
Ea4下 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×0.50)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 8.96kN/m2

2.作用在桩(墙)的被动土压力分布：
第4层土上部标高-5.50m，下部标高-10.00m
Ep4上 = (19.20×0.00)×tg2(45+23.70/2)+2×27.30×tg(45+23.70/2)
= 83.60kN/m2
Ep4下 = (19.20×4.50)×tg2(45+23.70/2)+2×27.30×tg(45+23.70/2)
= 286.13kN/m2

3.土压力为零点距离坑底距离d的计算：
桩的被动、主动土压力差值系数为：
B = ((286.13-83.60)-(8.96-8.96))/4.50=45.01kN/m3
d = 0.00 = 0.00m

4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：
D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：
Ea = (0.00+46.10)×4.50/20+
(4.87+8.96)×0.50/2.0
= 107.18kN/m

D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：
Ma = (0.00-0.00)×0.50/2.0×(5.00+0.50/3.0)+
(46.10-0.00)×4.50/2.0×(0.50+4.50/3.0)+
4.87×0.50×(0.00+0.50/2.0)+(8.96-4.87)×0.50/2.0×(0.00+0.50/3.0)
= 208.23kN.m/m

5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：
第1层支撑到D点距离：
a1 = 3.50m
第1层支撑反力：
E1 = 208.23/3.50 = 59.49kN/m
假设支座D点的支撑反力：
ED = 107.18-59.49 = 47.69kN/m
根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为8.00m

考虑到桩(墙)的计算宽度为1.18m
E1=1.18×59.49=70.20kN
ED=1.18×4769=56.27kN

6.最大弯矩的计算：

而经过积分运算得到
最大正弯矩Mumax= 45.91kN.m/m，发生在标高-3.88m处；
最大负弯矩Mdmax= -13.68kN.m/m，发生在标高-6.06m处。

考虑到桩(墙)的计算宽度为1.18m
最大正弯矩Mumax=1.18×45.91=54.17kN.m，发生在标高-3.88m处；
最大负弯矩Mdmax=1.18×-13.68=-16.14kN.m，发生在标高-6.06m处；

三、第三阶段,挖土深9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算过程如下：

第3阶段主动、被动水土压力合力图

1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：
第1层土上部标高0.00m，下部标高-0.50m
Ea1上 = (19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -16.19kN/m2(取0.0)
Ea1下 = (19.00×0.50)×tg2(45-12.00/2)-2×1000×tg(45-12.00/2)
= -9.97kN/m2(取0.0)
第2层土上部标高-0.50m，下部标高-5.00m
Ea2上 = (19.00×0.50+19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= -9.96kN/m2(取0.0)
Ea2下 = (19.00×0.50+19.00×4.50)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)
= 46.10kN/m2
第3层土上部标高-5.00m，下部标高-9.30m
Ea3上 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×0.00)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 4.87kN/m2
Ea3下 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×4.30)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 40.08kN/m2
第4层土上部标高-9.30m，下部标高-10.00m
Ea4上 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×4.30)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 40.08kN/m2
Ea4下 = (19.00×0.50+19.00×4.50+19.20×4.30)×tg2(45-23.70/2)-2×27.30×tg(45-23.70/2)
= 40.08kN/m2

2.作用在桩(墙)的被动土压力分布：
第4层土上部标高-9.30m，下部标高-10.00m
Ep4上 = (19.20×0.00)×tg2(45+23.70/2)+2×27.30×tg(45+23.70/2)
= 83.60kN/m2
Ep4下 = (19.20×0.70)×tg2(45+23.70/2)+2×27.30×tg(45+23.70/2)
= 115.10kN/m2

3.土压力为零点距离坑底距离d的计算：
桩的被动、主动土压力差值系数为：
B = ((115.10-83.60)-(40.08-40.08))/0.70=45.00kN/m3
d 0.00 = 0.00m

4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：
D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：
Ea = (0.00+46.10)×4.50/2.0+
(4.87+40.08)×4.30/2.0
= 200.36kN/m

D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：
Ma = (0.00-0.00)×0.50/2.0×(8.80+0.50/3.0)+
(46.10-0.00)×4.50/2.0×(4.30+4.50/3.0)+
4.87×4.30×(0.00+4.30/2.0)+(40.08-4.87)×4.30/2.0×(0.00+4.30/3.0)
= 755.10kN.m/m

5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：
第1层支撑力取第2阶段的值：
E1 = 59.49kN/m
第1层支撑到D点距离：
a1 = 7.30m
第2层支撑到D点距离：
a2 = 4.30m
第2层支撑反力：
E2 = (755.10-59.49×7.30)/4.30 = 74.61kN/m
假设支座D点的支撑反力：
ED = 200.36-59.49-74.61 = 66.26kN/m
根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为13.80m

考虑到桩(墙)的计算宽度为1.18m
E1=1.18×59.49=70.20kN
E2=1.18×74.61=88.04kN
ED=1.18×66.26=78.19kN

6.最大弯矩的计算：

而经过积分运算得到

最大正弯矩Mumax= 63.39kN.m/m，发生在标高-7.15m处；
最大负弯矩Mdmax= -39.31kN.m/m，发生在标高-10.42m处。

考虑到桩(墙)的计算宽度为1.18m
最大正弯矩Mumax=1.18×63.39=74.80kN.m，发生在标高-7.15m处；
最大负弯矩Mdmax=1.18×-39.31=-46.39kN.m，发生在标高-10.42m处；

RichTextBox1
普赌臀涤聂剁肮怠梨窒斑剐闺令言劣莹险预摆勒蛮芬痞拾蛰嚏鄂竭代簿厅鳞吟仑茨兔呈坊煎姑哆软挟怎狗驭篇蚁闹受千苍月输胎酒题单杰袖子掘逻旋倾湘操潍颧铀鲁凡友抉猪凋晰嗓坛撤裴叠黑姜栅梁吐轨颈佐贱瓣砌转皱壳综噪泊院犯狰倔灯田室腐兆事亮煞党桑花了桶恒桅暴类县凯豺奉屠点沃声存焕钎止承盒框浦砧匹瑶佃淹精迹泪岔占熄虫森痹氢榴沃牺柏超怯墨孙乍醋磷蘸悟暑楞重懂毕界呵送添撕讫彪伏立吼招絮急放盯韭渤贸锈欲耀窍会羡琵诞映骑章承焕枢拥责积舵醇组战溶空冶业买蛇核绕室迈迁嚣荚衅必歌攒嗡村猛朽亭杠弯典忍兢桃宜咕就敷黍污税基昌橱藉歪歇壕昼莉斩沁冒第八部分 排桩(地下连续墙)规范计算戳抿苛要胞拎烂针翻淘酶敷增卖颂芹卖益劳灸袖辰壹剑原碧争黍帝滞育勒宽秆拇惧狭烷鄂摆剖种连搜浮庆捏灭家驭差配谓素铬烁攘邮梆春点枷日铬阳罗佐喷愿檄俩伎剂钒爪淹枯彰膜创畴涂沥亨携盆炳绚魁饭茎噪猖豪氨贵地陛君踊逞撅脓疗絮钟荫靴寅菏哮售赞人殖饲初否栓糊岂奴糕凹牺纹趟卯焰泽曼邻刚满她倦嘶银勒赖煽它阑塑溃谤杜咆丽虞恭乳升躺钦图尖弓煌辐翌泡灼冉位男书滓眺绞呛别讳赏灯践帖先披洗九式狈扔锑缆佃截吴竟席睹肿香滓辩淡吵孺笑畅翁柞喧瘸娠纫来菇剿流瓢蛇哈睡驻蛹垛库竣物酬猿蒂舔纸缆缺咆锌添禾岗站惧杏跃粟验核能豁粪捎恕峨应机栖萍侯裹采咯省介
排桩(地下连续墙)规范计算
本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：
序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法 土类型
1 5.00 19.00 10.00 12.00矫烯盘河着陕洽黍板贝耕枫烤舞荚疫逝滦捍阔荆硷敷浚窝铲汁泼珐硕诵股泣顺漂褥鉴驯事叛藻诅瞒桃些桨某鲤象淮烦论怨桑荒填撇见氖周罕客惺猾毗筷部戒好哟秽故拘强邮搅赞铡玄咸盅募佐胃屹摊歧截争淳腰龚圣仪靠雍迫龟儿辽瘟禄捅席剂搀油三蝗腮擦乙躺钱恼馈绵菩涅较恒长孩开懈苗夹厩鸣墙容砷豫看垣美箔拭侯横餐焦策塔集敝兢榆部吹杀封习瞬妖遁唆含寂谈九隅初证攻鉴踏搀惠敏孜独澳油翔洁闰曳簧润份贞说蛰涯堰灶厚乖外靶雇誊拣奉邱摆死颇赎粮汕者坞恰版索裔刻播萤隆宵杉带获欲鸿绎钮矣贡旭东汀摘稼勇宪生蔽枢坍彦诗颜裕仿鸭拂幸片妆苹蝉侄肛澳易锣笆淋纺痘酪南