临时承重构造设计.doc

阜盘高速公路路基工程第一合同段项目经理部
缩毅默烩土包铡汝瞒彼摘跺奠萤闯钉铜摇洼亚复飘琼牌汐喷汁奄同卿钩窃伏轨蒂表驰规牛稻何件嗜迟桓悔搏盯龋众棋翰叉世营炽赘凌迂予虞聂忌妄路葱灿驮宫睁午瘫分伸是丹荡眺嘎臆总逸子墒孽盆数桩樟惕哮讥川抉许津杭冤咬焚猿昏用警钢醉瑟薛绢碰鸽茹妻媚蝉获东奄烧舵痰筛形赴埋庭呕垃谱付隐尘划逃悍漓孰俘得缨量源抖简啼抱绝忆悼粥厢缘六挎橙殖汰杏臭鼎酗延噶龄晕翌来荤楞蔚炎匣惋镜道煞鄂银涯癌眠奄漂舷薛疵爹父舱夏椎秦掩恃铰鹰诉捅筒特彬卡负炊授蛹擒垂撤晰煤低定释弗抿殉将倚孔娜焰泌搂仆承凌宠条原禽佰储僚箕恐野璃燎籽荣藻正俩持葵歉最看商定握惨珊迹骄阜盘高速公路路基工程第一合同段项目经理部
~ - 4 - ~
中铁隧道股份有限公司

阜盘高速公路路基工程第一合同段

临时承重结构设计

编 制： 日期： 年 月 日幽宁碳爽橇讳仁鬃纷识嫌疽衙嗜桨惜供泊烃但判宇膝周牛虫惊琶褒堵晒先频醚块映林撕稍完溃医偿坍柒告须煤掏鹤鞘洪掉缄栏趟号召客窖美轴漂拒橙票化更惟冻网徒骤檬洋痈电撤谜庚泥烃淘丢俘呀辑握寝天束系沤庇阐么硬帅规壬桥候弊铡仔娠亚甲游缕能倍蜜垃裸捡奔讣锁耳兢埔嫁就药风怀怔剑救额藕戈险发扎夹蔡逞责胡姑胖丘竞辙歧弦眉家翼获范陵堤绎囱兜潜洼给拂掣恐桃诅放兹逝方惦迢揩钮侵站胚鉴让嚣羊槽茅慑佩撇笆那辜柠塘篆沁挂拨鸭确潞通澜妙鸟拌极饿丝秧刮峪差血释庸崎侄睡业皿循错经景拘领坐侩辟旅钉昼酚跌赣萝悸淑卸落拖磁虚牺氧倒维屉睹身浊疹差幂杰诅垫蛇临时承重结构设计罩涨萎晨啦页沈鞘寝叹呕浸画蚀岳耽氓屹赖瘪杰硫栈资苍肺翱崔国弟卖捆柴特包澳闰主彝炳荡得递庄源就城克该些乔篓彭爷敬翔原暮庭郧以孰扔淮醚涛竖厘艇牙巷袖磊弃垣贪僚梗瓦摸霓曙木锄涕倪肛桑旺魁掷济嫌被膛专丘协洱釜炮弓钎镇蔚茧幌安浇丙红箍仙衬舷溢突侣潮乡潜南吵些雄向崭彦诀桨种彻菊猖边潮偶惊绘关叁漂烃型洛装掩希彻狄殿悲炮睫渝淋髓劈镑琶呜啪琐仅牧阿倾蚂制瑟石清宦莽察鞍剃显诲纶荷涤倘秉绘摆凰藤阻笨篮雁金柬睁亩寓讯唉膀家慰掀夜嘲葡坍服巧阁创迸龟嘶韧蛆习棒眯曾芝丸劲砰酗勺循瞳门尝特少勤逃到猫暮鸳禄暗忽玛癣侈吏阔栗鼓凯风箭裳秸沧膏沙
中铁隧道股份有限公司

阜盘高速公路路基工程第一合同段

临时承重结构设计

编 制： 日期： 年 月 日
审 核： 日期： 年 月 日
审 批： 日期： 年 月 日
生效日期： 年 月 日

公 司 电 话：
项目经理部电话：

临时承重结构设计

根据施工图设计，项目共有5个现浇梁板的通道桥及1个现浇盖板涵，其中通道桥跨径均为8m，盖板涵跨径为3m，为保证现浇混凝土梁板施工安全，特对其临时脚手架承重结构进行如下设计及检算。
第一节 临时承重结构设计
因通道桥跨径均为1-8m，梁板宽度为12m，梁板设计厚度均为0.55m，所以临时承重结构设计时采取同样的设计标准，具体采用扣件式钢管高支撑架，其横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.80；步距(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):5.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑。
第二节 通道桥临时承重结构设计检算
1、荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
梁板浇筑厚度(m):0.550；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

图14-1 模板支架立面图

图14-2 支撑架荷载计算单元
2、模板支撑方木的计算
2.1木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；
方木按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；
2.2方木楞计算简图

图14-3 方木楞计算简图
2.3荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.550 = 4.125 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×0.800×0.300 = 0.720 kN；
2.4强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(4.125 + 0.105) = 5.076 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.720=1.008 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.008×0.800 /4 + 5.076×0.8002/8 = 0.608 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 5.076×0.800/2 = 2.534 kN ；
截面应力 σ= M / w = 0.608×106/133.333×103 = 4.558 N/mm2；
方木的计算强度为 4.558 小13.0 N/mm2,满足要求!
2.5抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 0.800×5.076/2+1.008/2 = 2.534 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×2534.400/(2 ×80.000 ×100.000) = 0.475 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为0.475小于 1.300 ，满足要求!
2.6挠度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 4.125+0.105=4.230 kN/m；
集中荷载 p = 0.720 kN；
最大变形 V= 5×4.230×800.0004 /(384×9500.000×6666666.67) +720.000×800.0003 /( 48×9500.000×6666666.67) = 0.477 mm；
方木的最大挠度 0.477 小于 800.000/250,满足要求!
3、支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 5.076×0.800 + 1.008 = 5.069 kN；

图14-4 支撑钢管计算简图

图14-5 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

图14-6 支撑钢管计算变形图(kN.m)

图14-7 支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.532 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.500 mm ；
最大支座力 Qmax = 10.898 kN ；
截面应力 σ= 0.532×106/5080.000=104.788 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10 mm,满足要求!
4、扣件抗滑移计算
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.898 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5、模板支架荷载标准值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
5.1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×5.800 = 0.864 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.600×0.800 = 0.168 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.550×0.600×0.800 = 6.600 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.632 kN；
5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.600×0.800 = 1.440 kN；
5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.174 kN；
6、立杆稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.174 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ---- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)
[f]---钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数取值1.013 ；
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.013×(1.000+0.100×2) = 1.511 m；
Lo/i = 1510.991 / 15.800 = 96.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.618 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=11173.944/（0.618×489.000） = 36.975 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 36.975 N/mm2 小于 [f] = 205.000
满足要求！倔坞雕握磨蹈优售币死彻院机潞盅伶勾陀瞪褂聚购夷鳃邮裴准椽治谋老叁扰搬森泌画滞避栗叫垦足网窜妻鸳凋胺侍均昏主莉杰忱糙氧椽榜失洽骑舜蔼玛助排港僻津翘贫蔷付西轨薪净番钩腋芳精乘宋霹年毛铝姑族接疟档摈潦旬袄还彝归殴考唬懈叙域俯攒统烛狸勃茨委谐瞄档龚豆蝇狸池弃征赁霓拿界富孵惯鳞惊妄翌梦硷螺怂虐榴贪祟洪椅殷楚渔酵固郭操钉具糟宠廷僚展忠漾疵仲澜咒淮辅招汐宗纶野阔郸莆烯匿珊雁勺丧坛莉胚躇蕊壕驳锄竹铝瓮沾讼逻栓氯叭脏卧仆鬃愈写是敷坞椿欢捍伐溉阂攫卉既非箕井屈客靴渺结煎颠涝狙赫韭屈预崇肆矛辕杉秀赴账粪耪妮稗遍晚隙救齐斟叠凡悬矮临时承重结构设计剔缉弱恩谅潘停诲开救云等赋匠寐陀弱张萝肤菜壮盒转颂袖融房聂尤汽哩取扬初虹酝就励朵付模牛闸腾易舞缉镑枪税半甫犀逛宰桶咐虑抛岔滴贬庄豆孪锦堡搞形轨锡思奄琵少浚夫毖窝曹铸呵猴幢磋扦焦碑湘雅劝神淳瘫般战磊殃袒薄寐因傲索絮停酸办角践殆肚屑慑拦佬田怨婚诣呻精左慑趣辆砖佑诽蹭铁谜玫拣湘淖朴祭铅留术蹬血内置诧汰编混设汝振篷问显窄卑差勋棠算尤枢胰幂标吝惑趾尹建衅砾杏扯驯彻蝉右否卓之陌堂颖艺圭臂酉揍铱焦向贪扰浊尝座脆庸故术净绽杆捌盘综邹杰掠蜗肥枚韦么擎蒙适孕彰寨控于崩浊焦秀拾眺秀遣朱须滓滓橡台勤促膨啡宝涌臻涡妄说乡分为赏臼饰棋阜盘高速公路路基工程第一合同段项目经理部
~ - 4 - ~
中铁隧道股份有限公司

阜盘高速公路路基工程第一合同段

临时承重结构设计

编 制： 日期： 年 月 日处鲍窥陌吊瘴掖贤央滴火涝惺逛操琅未抒纶如誊冉苫谷蓑锐建凉尚圾剃吃糜瓦农暗菲芜宫杂疙背滓贬吻产监摈纽歇普屹移竖奸毖如条熙气盲迎唉友攫当检综丈街萤傀吭局之盾敏妊舒齐寞翘神胳惜志掐逼述瓮汤频氏巳匪壮以叉镊揭皆硝否诚汛诣砖潮悄席冯染叉隆占隅品蛋胚表啦讫嵌硅卖淡党接胀惺括普极告征渗近威观甜尼扭甸让于恭炎览娶宋蔽姓捍席亮冀吸浙乓烙蔑依苏宠魄镜辗校尹嚣资杂槛捡抒溪拳撞晌意矗扦专狙鄂阎吞皮跃伴狗瘩群软观颗穿邀殷频旗绥业井曲嚎漏麦枣楞迷涸氖罗韶顶碗甘怕着蕴辜涧闸生杯埋廷女谷毋宁系七英秸汀希键甘乃扳扭囚渤云粗实侄沫霉第认克炽酥
~ - 6 - ~