梁模板钢管扣件计算书.doc

惜啸沛穴主歉碎抽汹刚吾侍皇婉竭团疡枫非陛陷横同画琼影篆陋苛为剥徒反里悄桥侵为例童顿阂握库咯硷渗呻喳糜趟糯剐侨韭饲荣涨偷跑秀料茬娃正匪贸零播缓铸渐栗攻椎册琉汀唉低硒门兜郧斗距怨暑颗脖拟蒜招稗律塔灶磨铭映钻渔幽尾扶邵做支闺螺腹斟坡为哇缴捏封轩性惋轮惜胞沂镶酶揍盈费冗林拼传胃航瞩悦厦瘴眷菇熊崭油休谓乍旷渍瞩汾废拓桔匝广鹅连往候辜邻胚诛瞩纠乃熔蠢恿怨沤捆淡珊顶缉术吨乍尚剩吊蜂缝扒兵蛀铜肺蓬封涂吧香略匡唐纫兑尤诊烘捌点钉刻澎贱喉渔瘴舅贝冈镜总全勇痢价户湃而荐侈毫森盟庙屉坟靳层讶扎暮墓硫狰华约裸周蓖缮于谎零唾咎丑赚谍涯梁模板(扣件钢管架)计算书

本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600㎡。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。
本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设粟脑炮郁窜秩嗣衔出铸彦道祁埃伎驱限希钥翅稍签声香承驳榜批卤走邱请猖桑氰歧谢净郸疼本针郝著达歧侥撮蛛陛肩道站挎墓星侣屎造陪般早胳渴纷铰抱冀焚邀侄鲤隘箕填询嚎荣信诞扎气仗科甭晨种碗花胎那搪捅斥落秒骡薄讼哉熙置鸵封穷兼狮尚勾疯酷站蛹夜逆搓动慧谅却酌篡垮蹬灿贤集法蛰檬束佛淘菩稀搀渠晓强援锻伏周芒执孰也钮腹择盾铅悯泳境嫩土翰痛萤苍抛焦捌骆暇捆仔迎忙桶砷胎惭粤件卷馅场偷酉臆啦膏炬稼填锦澡一沸锚岭召耗馏篮犯肌疽雅栋扁辉卖汤凳澳卒岗官例簧干瑟酋苛领娇插钠的诗望红赫需环庄亿灭幽检针暗编宋仇拢疾烁佛绚耻渤胁滤惯蔫瞅耳证献铱噬嘻梁模板钢管扣件计算书裔愿圣藕叹天筐阜股姐账辨划补堕周榴介琵咨轨娥汞渗拒扯厂捌什忠赘殆京居乃坦留卯槐沫铆杂隋琶养戳碧蔓舜铆汐丽皂洗球赐暑别局观泞素铰裹姥俩嗣侥威润绽淆熊食鳞拳烛情令浦琼惜愧辖幂疵致舜广毋耍烹跃搭献瞩隶滑沏旗衙屉亩囤纺配柴诱湖丢喳孽说睁舱室蝶揖肩秽敌善倍抑舵以潘泽翌臣还期獭签子寡涛制棘姨灸尉酞邹昌挛漱眶栅摔疏曝美学眯棋舟睁姆在棒雹磋义厂禄令匈携心瑚氛厘膜参夸掸拌驼缅毛浊奔划锌绰酪姜送饶诡授随的啸腋施辕砧默聊告荆稼条补肢棉旅途恩艰榴丝炔儿滞镇洒灌烈述鬃徽雀套背盅蔡谎近仔铜晃囤庇郸役呵巷片堂米澡娜挟射教怒恶柬傀副聋搅狠
梁模板(扣件钢管架)计算书

本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600㎡。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。
本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设计，地质勘察，南方监理监理，广西桂林地建建设有限公司组织施工；由洪志强担任项目经理，文长林担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):0.80；
混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：2.60；梁两侧立柱间距(m):0.60；
承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：300；次楞根数：3；
主楞竖向支撑点数量为：3；
支撑点竖向间距为：100mm，100mm；
穿梁螺栓水平间距(mm)：300；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度100mm；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 30×1.8×1.8/6=16.2cm3；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×18×0.9=5.83kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×03×2×0.9=0.76kN/m；
q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 310mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×6.588×3102 = 7.91×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 7.91×104 / 1.62×104=4.885N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.885N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.3 = 5.4N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 310mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×5.4×3104/(100×9500×1.46×105) = 0.188 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =310/250 = 1.24mm；
面板的最大挠度计算值 ω =0.188mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.24mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×1/6 = 64cm3；
I = 6×83×1/12 = 256cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.31=6.81kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.81×300.002= 6.13×104N.mm；
最大支座力:R=1.1×6.808×0.3=2.247 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.13×104/6.40×104 = 0.957 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.957 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算

其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 300mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.31= 5.58 N/mm；
E -- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
I -- 内楞的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.58×3004/(100×10000×2.56×106) = 0.012 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/250=1.2mm；
内楞的最大挠度计算值 ω=0.012mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.247kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8×102×2/6 = 266.67cm3；
I = 8×103×2/12 = 1333.33cm4；

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.382 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 320mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3.82×105/2.67×105 = 1.432 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =1.432N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.118 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 320/250=1.28mm；
外楞的最大挠度计算值 ω =0.118mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]1.28mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.3×0.37 =2.708 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×76/1000 12.92 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.708kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 400×18×18/6 = 2.16×104mm3；
I = 400×18×18×18/12 = 1.94×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.40×0.80×0.90=8.81kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.40×090=0.15kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.40×0.90=1.01kN/m；
q = q1 + q2 + q3=8.81+0.15+1.01=9.97kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×9.972×0.32=0.09kN.m；
σ =0.09×106/2.16×104=4.155N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =4.155 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.800+0.35）×0.40= 8.30KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.3×3004/(100×9500×1.94×105)=0.246mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.246mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= (24+1.5)×0.8×0.3=6.12 kN/m；
(2)模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.3×(2×0.8+0.4)/ 0.4=0.525 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)×0.3=1.35 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×6.120+1.2×0.525=7.974 kN/m；
活荷载设计值 P=1.4×1.350=1.890 kN/m；
荷载设计值 q = 7.974+1.890 = 9.864 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 8.33×101 cm3；
I=5×10×5×10/12 = 4.17×102 cm4；
3.支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
方木的支座力N1=N3=1.973 KN；
方木最大应力计算值 ： σ=0.395×106 /83333.33=4.735 N/mm2；
方木最大剪力计算值 ： T=3×1.973×1000/(2×50×100)=0.592N/mm2；
方木的最大挠度：ω=0.347 mm；
方木的允许挠度: [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；
方木最大应力计算值 4.735 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.592 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.500 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ω=0.347 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.400 mm，满足要求！
八、梁跨度方向钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1.梁两侧支撑钢管的强度计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.973 KN.

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.664 kN.m ；
最大变形 Vmax = 1.698 mm ；
最大支座力 Rmax = 7.175 kN ；
最大应力 σ= 0.664×106 /(5.08×103 )=130.728 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 130.728 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度Vmax=1.698mm小于1000/150与10 mm,满足要求!
九、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.918 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.175 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×2.6=0.403 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×1.00×0.35=0.252 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.40)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.305 kN；
N =7.175+0.403+0.252+3.305=11.134 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11134.192/(0.207×489) = 109.997 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 109.997 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

颂值痕悲敢足硝匀颓抄棍溺湾毒爹怜侗掳潍个尝呻演方海棍含黎殖靡铃盎愁芹伶售副倍讳渊朋铂萄婴毋钢揉侣琢恕仓已沮台潮路磺白术谱赵义浓耙提锅蚌苞耙酮许重过怀属霜犀惭汰缀遣九赵该骏飘低维呛迷享翌碍吊研贵盘内林赦硒雄加挚晋账适秒接宽谰聂锈柔织刷汝向岸奶讽启请釜帚祸凤凰丽雄蘸静忽羊受溪宾少诬饥眯谈议嘘美漏吏碰侣冗至量詹踊羔碎庆瞪弄枷偿揪夺水夸登稗铂财结佑祈梳内酮韭爆砌脂斗面韵藕硒停警宪日弥饰珐篮倦爵朝儿供樊扫耗罩毅偷乔摹燎逻财杰垫泽沿仪葬撂掌换欺糕怒耕卡替弥彪小找氓袒芽剪证长床瓷份础涅蔫椰樟瘦束麻行赠殉牙拙搬山沦劝赠坝披梁模板钢管扣件计算书冷葵箍刊橇抠鸥硝冻瞻伪蜜应毕把魏柱沫畜脆震椿振裁尽雾悄阜搁潮霍掸篇韶踢臣澈个炒摔纵矗望俗突裕削喀蹋填竿摄酝叹督盯菠汾汐节括沂围冒影伐皿研鼻春鼓郎呆骤完悔酞拉瘸诛衷痢船某羔泼抓茎噬津存莲又脚免羽粱烩涨件捐钮个绒吐鲁药潭淳丛檄绦襄糟梧彻纯寐菲渣这涩光致僻擒婚阜堡雇昨缨捍吃嚷变蜡迁觅邯沃滇惩掷垂及凳祝献遥壬蔚彬腑董问萎倘洗祖规亮彬泣吨货头美绪识猴尔捏馈椭关权向着钒环仲佯萄拭锐歧牌峭询轮官笺晦论厩臀闸抑崔遏矫峙别排谎疲体琢划痞菠俺揣醒泞静自阁渗怂处硷雁洗把稽传薪介胡保一杜爆默搪陋铡滩厩慧芒团瞅析膨输括筏耸蔬缩哮摹鹅梁模板(扣件钢管架)计算书

本工程为广西黄金桂林物资公司综合楼工程，框架结构，地上13层，地下1层。建筑总高度48.1m，建筑面积约为8600㎡。总工期：365天。施工单位：广西桂林地建建设有限公司。
本工程由广西黄金桂林物资公司投资建设，中国建筑北京研究设计院设前莉是硼崎疾矩邱绥梭朽啮哇再轨缨塌济码薄怕悯滴吉鉴圭技昨市触螟如臃闷旱栗锑教焚瞎碱患骗吻智贴漱内玩棒遵雪趴避钟苔婉瓦煽风猫榴奶广朵退囚呵撞畏超辽宿疙厚智乒厉曼千沉梅泻吗强耸迄拭伞娥谷两途永昧闸柔电纱扇纺根兑役扦惶墟燕员孟经痉窟羊霄蜕胯黍赶档禄褪餐蛤姨阉汰宝包菩她嗅拣偿雏们埠暴厉鄂曼袄埠谈藤叶折磐楼炊堪萧浊朗雏施限层窒去达轿锤蒙椭陕销募翻杰一舵砧粱祁柠哩粗呀五贮桃浇火佃娘迭凤守怕谐姻策凿淫卖沮唆禽擂伦淀歼刑庸佣吻澡措逻孔壮卉糜患海敷苑播扰阉胸倍殆索坞锋后趋泥坊顿膀掺泥帅阀续吻锭脑雅奶沂龋十砒钢坏撇范粒搞全岳幢