SATWE软件计算结果分析(按新规范修订).doc

SATWE软件计算结果分析
一、位移比、层间位移比控制
1、规范条文：
《高规》3.4.5条规定：在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
《高规》3.7.3-1规定：高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层高之比Δu/h（弹性层间位移角）不宜大于下表的限值。
结构体系
Δu/h限值
框架
1/550
框架-剪力墙，框架-核心筒，板柱-剪力墙
1/800
筒中筒，剪力墙
1/1000
除框架结构外的转换层
1/1000

2、名词释义：
（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2） 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。其中：
最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
3、控制目的:
高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
（1）保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量、宽度。
（2）保证填充墙、隔墙、幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
（3）控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
4、电算结果输出:（即WDISP.OUT）
(工程实例，节选)
h : 层高
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移
Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移
MaxDx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移
Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值（最好小于1.2，不能超过1.5）
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值（最好小于1.2，不能超过1.5）
Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角
DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移

=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
6 1 3766 8.92 8.64 1.03 3000.
3766 2.53 2.46 1.03 1/1184. 7.9% 0.77
5 1 3264 6.40 6.19 1.03 3000.
3264 2.34 2.27 1.03 1/1282. 13.4% 0.73
4 1 2758 4.07 3.93 1.03 3000.
2758 2.03 1.97 1.03 1/1477. 24.7% 0.67
3 1 2256 2.04 1.97 1.03 3000.
2256 1.54 1.48 1.04 1/1954. 47.4% 0.58
2 1 1749 0.50 0.49 1.03 1600.
1749 0.43 0.42 1.02 1/3748. 94.4% 0.41
1 1 1113 0.07 0.07 1.00 4200.
1113 0.07 0.07 1.00 1/9999. 98.1% 0.05

X方向最大层间位移角: 1/1081.(第 10层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03(第 3层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.12(第 24层第 1塔)

=== 工况 2 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
6 1 3815 9.21 8.73 1.05 3000.
3815 2.64 2.49 1.06 1/1136. 7.8% 0.77
5 1 3313 6.58 6.26 1.05 3000.
3313 2.42 2.29 1.06 1/1238. 13.3% 0.73
4 1 2807 4.16 3.97 1.05 3000.
2807 2.09 1.98 1.05 1/1436. 24.3% 0.67
3 1 2305 2.08 1.99 1.05 3000.
2305 1.56 1.50 1.05 1/1918. 46.7% 0.58
2 1 1798 0.51 0.49 1.05 1600.
1798 0.45 0.42 1.06 1/3566. 93.1% 0.41
1 1 1113 0.07 0.07 1.00 4200.
1113 0.07 0.07 1.00 1/9999. 99.2% 0.05

X方向最大层间位移角: 1/1021.(第 10层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.07(第 22层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.08(第 22层第 1塔)

=== 工况 3 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
6 1 3766 9.59 8.56 1.12 3000.
3766 2.73 2.44 1.12 1/1098. 8.0% 0.77
5 1 3264 6.87 6.13 1.12 3000.
3264 2.52 2.25 1.12 1/1190. 13.4% 0.73
4 1 2758 4.36 3.89 1.12 3000.
2758 2.18 1.95 1.12 1/1375. 25.1% 0.67
3 1 2256 2.18 1.95 1.12 3000.
2256 1.64 1.47 1.12 1/1826. 48.2% 0.58
2 1 1749 0.53 0.48 1.11 1600.
1749 0.46 0.41 1.10 1/3511. 95.7% 0.41
1 1 1113 0.08 0.07 1.00 4200.
1113 0.08 0.07 1.00 1/9999. 96.9% 0.05
X方向最大层间位移角: 1/1003.(第 10层第 1塔)
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.12(第 6层第 1塔)
X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.20(第 24层第 1塔)

5、电算结果的判断和调整要点：
（1）若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用。
（2）验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心。（实际上《高规》3.7.3条附注中注明Δu在地震设计时可不考虑偶然偏心的作用？）
（3）验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
（4）最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
（5）因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。

二、周期比控制
1、规范条文：
《高规》3.4.5条规定：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
2、名词释义：
周期比:即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时，由于振动藕连的影响，结构的扭转效应将明显增大。
3、电算结果输出:（即WZQ.OUT）
(工程实例，节选)
======================================================================
周期、地震力与振型输出文件

(VSS求解器)
======================================================================
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数
振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数
1 1.8784 178.21 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00
2 1.8103 88.25 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
3 1.6057 9.79 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99
4 0.5634 178.93 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00
5 0.5365 88.95 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00
6 0.4779 3.66 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99
7 0.2910 179.07 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01
地震作用最大的方向 = -1.770 (度)
………………………………………………………………………
X 方向的有效质量系数: 99.50% ( >90% )
Y 方向的有效质量系数: 99.56% ( >90% )

4、电算结果的判断：
（1）根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型；
（2）通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T1 ；
（3）对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，则不是第一扭转/平动周期，再考察下一个次长周期； 
（4）考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大；
（5）计算Tt/T1，看是否超过0.9 (或0.85)。
注：对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。
针对上面输出实例：即1.6057/1.8784=0.855 <0.9
99.50%、99.56%  >90% （说明无需再增加振型计算）
5、调整要点：
（1）对于刚度均匀的结构在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能，通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
（2）振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的确定，应按上述《高规》5.1.13条（高层建筑结构计算振型数不应小于9，抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15，对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%）执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量90%作为唯一的条件进行判别。([耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％)
（3）如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
（4）扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
    a、扭转周期大小与刚心及形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
    b、剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；
c、当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；
d、当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
e、当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度；
f、当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。

三、层刚度比控制
1、规范条文：
（1）《抗规》附录E2.1规定：筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；
（2）《高规》3.5.2-1条规定（抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化限制）：对框架结构，本层（的侧向刚度）与相邻上层（的侧向刚度）的比值不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8。
3.5.2-2条规定：对框架-剪力墙、板柱-剪力墙、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构，本层（的侧向刚度）与相邻上层（的侧向刚度）的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高1.5倍是，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。
（3）《高规》5.3.7条：高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。
（4）《高规》10.2.3条：转换层上部结构与下部结构的侧向刚度变化应符合附录E的规定。其中，
E.0.1 当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构等效剪切刚度比γe1表示转换层上、下层结构刚度的变化，γe1宜接近1，非抗震设计时γe1不应,小于0.4，抗震设计时γe1不应小于0.5。
E.0.2 当转换层设置在第2层以上时，按本规程计算的转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。
E.0.3 当转换层设置在第2层以上时，尚宜采用图E所示的计算模型按公式（E.0.3）计算转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比γe2。γe2宜接近1，非抗震设计时γe2不应,小于0.5，抗震设计时γe2不应小于0.8。
2、名词释义：
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
《抗规》与《高规》提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（KiQi/Δui）。通常选择第三种算法。
刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力
3、电算结果输出:（即WMASS.OUT）
(工程实例，节选)
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No : 层号
Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值
Alf : 层刚性主轴的方向

Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值
Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(不小于规范规定值)
Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值;
110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 68.9961(m) Ystif= 9.4937(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 68.0922(m) Ymass= 6.9947(m) Gmass(活荷折减)= 2801.7017(2590.9060)(t)
Eex = 0.0574 Eey = 0.1613
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 8.3012 Raty1= 4.2612
Ratx2= 13.8669 Raty2= 7.1181
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.3559E+08(kN/m) RJY1 = 1.4100E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 6.9814E+07(kN/m) RJY3 = 4.8107E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= 71.6510(m) Ystif= 10.4885(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 71.6587(m) Ymass= 11.5241(m) Gmass(活荷折减)= 707.2332(658.1741)(t)
Eex = 0.0006 Eey = 0.1042
Ratx = 0.5831 Raty = 0.8847
Ratx1= 5.0996 Raty1= 5.2345
Ratx2= 2.1154 Raty2= 2.1713
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 7.9065E+07(kN/m) RJY1 = 1.2474E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.2014E+07(kN/m) RJY3 = 1.6128E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= 71.6616(m) Ystif= 9.8942(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 71.6496(m) Ymass= 11.4293(m) Gmass(活荷折减)= 775.6533(728.7121)(t)
Eex = 0.0008 Eey = 0.1524
Ratx = 0.5270 Raty = 0.5172
Ratx1= 1.9271 Raty1= 2.0738
Ratx2= 1.4989 Raty2= 1.6130
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.1664E+07(kN/m) RJY1 = 6.4512E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 3.3656E+06(kN/m) RJY3 = 4.4016E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
------------------------------------------
Floor No. 4 Tower No. 1
Xstif= 71.6616(m) Ystif= 9.8942(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= 71.6581(m) Ymass= 11.6957(m) Gmass(活荷折减)= 801.4179(753.3547)(t)
Eex = 0.0002 Eey = 0.1788
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 1.6439 Raty1= 1.7670
Ratx2= 1.3179 Raty2= 1.3836
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 4.1664E+07(kN/m) RJY1 = 6.4512E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 2.4949E+06(kN/m) RJY3 = 3.0321E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
---
4、电算结果的判断与调整要点:
(1)规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。
(2)层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
(3)对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”；对于底部大空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则可选用第三种规范建议方法，此法也是SATWE程序的默认方法。

四、层间受剪承载力之比控制
1、规范条文：
《高规》的3.5.3条：A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80％，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75％。
2、名词释义：
楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该楼层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和。
3、电算结果输出:（即WMASS.OUT）
(工程实例，节选)
**********************************************************************
* 楼层抗剪承载力、及承载力比值 *
*****
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
----------------------------------------------------------------------
层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y
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24 1 0.2346E+04 0.3109E+04 1.00 1.00
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