现代交流调速技术第6章-永磁同步电动机矢量控制.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,第,6,章 永磁同步电动机矢量控制,主讲教师：,秦晓飞,上海理工大学光电学院,第,6,章 永磁同步电动机矢量控制,本章按王成元第一版,电机现代控制技术,第二章的内容进行部分讲解。,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,绕线式转子同步电动机,转子绕组用永磁体代替,定子绕组保持不变,永磁同步电动机,Permanent Magnet Synchronous,Motor(,PMSM,),永磁同步电动机,PMSM,的来历,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,直流电动机,定子磁极用永磁体转子代替,转子单相电枢用三相定子绕组代替,机械换相用电子换相代替，即用三相,6,拍方波电流代替单相直流电流。,永磁同步电动机,BLDM,的来历,无刷直流电动机,Brushless DC Motor,（,BLDM,）,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,永磁同步电动机的分类,按,控制方式,分类：,广义,PMSM,PMSM,BLDM,反电动势为正弦波，用正弦波电流驱动。,反电动势为方波，,用,6,拍方波电流驱动。,本课以,PMSM,为例进行讲解。,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,永磁同步电动机的分类,按,转子结构,分类：,PMSM,表面贴装式,表面插入式,内装式,隐极式,凸极式,基本原则,：尽可能产生正弦分布的气隙磁场,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,数学模型建立假设前提,（,1,）忽略铁芯饱和，不计涡流和磁滞损耗；,（,2,）永磁材料的电导率为零；,（,3,）转子上没有阻尼绕组；,（,4,）相绕组中感应电动势波形为正弦。,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.1.1,定子电压和磁链方程,ABC,轴系定子电压：,与感应机不同，,PMSM,的,L,s,不一定是常数，给分析带来困难。为此，采用双轴理论来分析，并且取转子永磁体基本磁场轴线为,d,轴，超前,d,轴,90,电角度的位置为,q,轴，,dq,轴系以电角速度,r,随转子一同旋转，它的位置用,d,轴与,A,轴之间的角度,r,确定。双轴理论分析法与感应机的转子磁场定向法本质上是一致的，,PMSM,的,dq,轴系与感应机的,MT,轴系对应。,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,dq,轴系定子电压：,dq,轴系定子磁链：,其中：,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,dq,轴系定子电压：,稳态时：,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.1.2,转矩方程,由电机统一理论，,PMSM,的电磁转矩：,定义定子电流矢量与,d,轴之间的夹角为,转矩角,，记为,：,磁阻转矩,励磁转矩,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,PMSM,的矩角特性：,PMSM,的,L,d,L,q,，这点与绕线式凸极同步电机正好相反。可用此区域来增强电磁转矩,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,对于隐极,PMSM,：,=90,时，定子电流矢量与转子励磁磁场正交，定子电流的直轴分量为零。此时，单位定子电流产生的转矩最大。,因表面贴装式,PMSM,的有效气隙很大，电感值较小，非常有利于电流的快速控制，所以面装式,PMSM,具有很快的动态响应速度。,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.1.3,运动方程,由力学物理定律可得：,用电角速度表示：,6.1,三相永磁同步电动机的数学模型,6.1.4,等效电路,由定子电压方程：,可得,d,、,q,轴电压等效电路：,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,矢量控制的前提是进行磁场定向，永磁同步电动机转子磁场可以直接通过位置传感器得到。相对于感应电动机必须经过观测才能得到转子磁场要容易的多，因此,PMSM,的矢量控制要比感应电机容易的多。,6.2.1,面装式,PMSM,的矢量控制,隐极电机没有磁阻转矩，由矩角特性可知，转矩角,=90,时可得到最大的转矩,/,电流比，因此隐极,PMSM,多数情况下采用,i,d,=0,控制。只有在需要弱磁的时候，才根据弱磁情况使,i,d,90,时的磁阻转矩可获得较高的转矩,/,电流比。这有利于弱磁运行，扩大速度范围，又可减少永磁体体积，降低电动机成本。,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,凸极,PMSM,的矢量控制可概括为：,d,、,q,轴电流指令值,i,d,*,、,i,q,*,由转矩指令,T,e,*,根据最优转矩,/,电流比曲线确定。,为求得最大转矩,/,电流比曲线，将电磁转矩和电流标幺化，基值及标幺化结果如下：,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,由标幺化转矩方程，可画出恒转矩曲线（如右图细实线所示）。每条恒转矩曲线上有一点距离坐标原点最近，即恒转矩曲线与以原点为圆心的圆的切点，这个点便与最小定子电流对应。将每条恒转矩曲线上这样的点连起来便得到了最大转矩,/,电流比轨迹（如右图粗实线所示）。,轨迹在第二、三象限内分别有一条,45,和,135,的渐近线。当转矩值较低时，轨迹靠近,q,轴，励磁转矩起主导作用；随着转矩增大，轨迹渐渐远离,q,轴，磁阻转矩的作用越来越大。,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,求最大转矩,/,电流比轨迹的解析表达式问题，可转化,为如下极值问题：,作辅助函数：,其中,为拉格朗日乘子，将,F,分别对,i,dn,，,i,qn,、,求偏导并令其为零,:,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,可得最大转矩,/,电流比时的转矩电流关系式：,求反函数：,由于,f,1,和,f,2,表达式计算复杂，工程中通常提前算出，制成表格供在线查询。由此可构建函数发生器,FG1,和,FG2,，通过转矩指令值,T,e,*,得到两轴电流指令值,i,d,*,和,i,q,*,。,6.2,三相永磁同步电动机的矢量控制,考虑到电流跟踪环节有一定的延迟，当电机转速较高时，此延迟会造成磁场定向不准，从而使系统性能变差。通常高速时在此环节加延迟角,补偿。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,弱磁控制的主要目的是增加电机的转速运行范围，通常转折速度以下采用恒转矩控制方式，转折速度以上采用恒功率控制方式（弱磁控制）。实现弱磁控制的方法很多，包括超前角弱磁法，前馈弱磁法，基于瞬时无功功率弱磁法等。但都是以增加直轴去磁电流为基础的。,6.31,电流和磁链（电压）约束,电机是由逆变器馈电的，逆变器受其容量的限制馈电能力是有限的：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,电机高速运转时，电阻远小于电抗，变压器电动势远小于运动电动势。忽略电枢电阻压降和变压器电动势，,PMSM,的电压方程可写成：,定子磁链幅值的平方,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,因此定子磁链幅值：,由逆变器电压限制知，定子磁链也存在极限值：,于是可得,PMSM,的电流和磁链（电压）约束方程：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,为了便于分析，进行标幺化处理：,其中 为额定转速下空载电动势的标幺值，,为凸极系数，对于隐极电机,=1,，对于凸极电机,1,。下标,n,表示额定值。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,为了书写方便，通常把表示标幺值的上标,pu,省去，得标幺值表示的电流和磁链（电压）,约束方程,：,这两个式子确定了,电流极限圆,和,磁链（电压）极限椭圆,。由于磁链极限值,s,max,与电机转速,r,成反比，磁链极限椭圆的两轴长度随电机转速增加而逐渐减小，形成一簇套装椭圆。定子电流矢量必须满足上面两个式子的限制，所以一定要落在电流极限圆和磁链极限椭圆的内部。例如，当,r,=,r,1,时，定子电流矢量被限制在,ABCDEF,范围内。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3.2,基速和转折速度,定义空载（定子电流为,0,时）电动势达到电压极限值时的转子速度为,速度基值,，简称,基速,：,定义在恒转矩运行区，定子电流为额定值，定子电压达到极限值时的转子速度为,转折速度,：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,对于隐极,PMSM,：,对于凸极,PMSM,，转矩角,135,，因此,|,i,d,|,i,q,|,；另外交轴电感,L,q,远大于直轴电感,L,d,，因此交轴电枢反应是主要的：,所以,转折速度是低于速度基值的,。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,当,PMSM,转速达到转折速度时，逆变器提供的电压值达到了它可以提供的上限，此时电流控制环就失去了控制电流跟踪指令电流的能力。若想继续增大转速，必须将,PMSM,的电压降下来。负向的直轴电流具有去磁作用，加大负向的直轴去磁电流，可使电压下降：,当定子电流全部为直轴去磁电流时，此时转矩为,0,。如果这种情况发生在逆变器电压达到它可提供的上限，电流幅值达到电流极限时，电机转速达到了,弱磁扩速的上限,：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3.3,最大转矩,/,电流比控制,6.2,节我们通过凸极,PMSM,的多个转矩曲线与以原点为圆心的圆的切点得到了最大转矩,/,电流比的几何曲线，并且给出了一种凸极,PMSM,最大转矩,/,电流比轨迹表达式。这里我们给出另一种隐极,PMSM,和凸极,PMSM,统一的最大转矩,/,电流比轨迹表达式。,取转矩基值,T,eb,=,u,sn,i,sn,/,rn,，可得用标幺值表示的电磁转矩表达式：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,对电磁转矩表达式求极小值即可得满足最大转矩,/,电流比的电流矢量,is,空间相位：,得最大转矩,/,电流比电流轨迹的,dq,轴分量表达式：,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3.4,最大功率输出,取功率基值,P,eb,=,u,sn,i,sn,，可得用标幺值表示的电磁功率表达式：,在,PMSM,的恒功率运行区，为满足最大功率输出的要求，在考虑磁链（电压）极限约束下，对电磁功率表达式求极大值，得出满足最大功率输出的定子电流矢量的,dq,轴表达式,上式中：,由于,所以有的文献也将最大功率输出控制称为最大转矩,/,磁链比控制，实际上最大功率输出轨迹是磁链极限椭圆与恒转矩曲线的切点组成的曲线。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,6.3.5,弱磁控制策略举例,（,1,）电机转速,r,T,eA,时，则给定电流,i,s,=,i,A,，即,A,点对应的电流值；当转矩指令值,T,eref,=,T,e2,T,eA,时，则给定电流,i,s,=OA,T,e2,，即,P1,点对应的电流值。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,（,2,）电机转速,Ar,T,eD,时，则给定电流,i,s,=,i,D,，即,D,点对应的电流值；当,T,eE,T,eref,=,T,e2,T,eD,时，则给定电流,i,s,=DE,T,e2,，即,P1,点对应的电流值；当,T,eref,=,T,e3,T,eE,时，则给定电流,i,s,=OE,T,e3,，即,P2,点对应的电流值。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,（,3,）电机转速,B,r,T,eF,时，则给定电流,i,s,=,i,F,，即,F,点对应的电流值；当,T,eE,T,eref,=,T,e2,T,eF,时，则给定电流,i,s,=FE,T,e2,，即,P1,点对应的电流值；当,T,eref,=,T,e3,T,eE,时，则给定电流,i,s,=OE,T,e3,，即,P2,点对应的电流值。,6.3,三相永磁同步电动机的弱磁控制,（,4,）电机转速,B,O,T,eF,时，则给定电流,i,s,=,i,F,，即,F,点对应的电流值；当,T,eref,=,T,e2,T,eF,时，则给定电流,i,s,=FG,T,e2,，即,P1,点对应的电流值。,6.4 PMSM,矢量控制实际案例,完成,18kW,、,30kW,及,50kW,电主轴驱动装置的系列化装备研制和整机测试；,关键技术难题：,大功率电力电子驱动控制,高精度,C,轴定位,弱磁控制等,典型应用：,高速龙门铣,/,钻,卧室加工中心,立式加工中心,五,/,六轴柔性加工中心,大功率电主轴对宽范围调速和高刚性切削的要求。,6.4.1,国家十一五,“,高档数控机床与基础制造装备,”,科技重大专项（,04,专项）之,“,高速高刚度大功率电主轴及驱动装置,”,，,2009.07-2014.07,，,132.72,万，课题副组长,6.4 PMSM,实际案例,6.4.1,国家十一五,“,高档数控机床与基础制造装备,”,科技重大专项（,04,专项）之,“,高速高刚度大功率电主轴及驱动装置,”,，,2009.07-2014.07,，,132.72,万，课题副组长,SDTS155,SDTS230,SDTS250,额定功率：,18kW,额定转速：,8000rpm最高转速：,40000rpm,额定电流：,70A,额定转矩：,21Nm,额定功率：,30kW,额定转速：,5000rpm,最高转速：,30000rpm,额定电流：,85A,额定转矩：,58Nm,额定功率：,50kW,额定转速：,3300rpm,最高转速：,20000rpm,额定电流：,170A,额定转矩：,148Nm,6.4 PMSM,实际案例,6.4.2,福建省,“,先进装备与制造技术,”,科技重大专项之,“,高性能伺服电机及高精度控制系统的研发与产业化,”,，,2012.09,至今，,75,万，课题组长,完成,0.75kW,、,3.3kW,机床进给轴用精密伺服驱动的研制和测试，内置,CANOpen,总线功能；,关键技术难题：,低速转矩脉动抑制,高精度位置控制,高分辨率传感器接口,当前任务：,5.5kW,和,15kW,样机的设计,现场总线,EtherCAT,和,SERCOS,功能的开发,6.4 PMSM,实际案例,6.4.3,浙江金龙电机,“,交流伺服驱动装置,”,技术开发项目，,2010.07-2012.09,，,200,万，课题组长,完成,7.5kW,、,15kW,、,22kW,三种规格永磁同步交流伺服驱动器的装备研制、工程样机测试及生产工艺设计等工作。,关键技术难题,:,大功率高效变频驱动,快速动态响应控制,传感器类型自适应,转子位置自学习等。,为电动汽车和注塑机电液伺服等,节能环保设备,提供了核心基础部件；,6.4 PMSM,实际案例,6.4.4,中科院与广东省的院地合作专项,“,智能化地铁站台屏蔽门控制系统,”,，,2011.04-2014.03,，,80,万，课题副组长,本项目作为,2007,年与江苏今创集团合作的地铁屏蔽门控制单元（,DCU,）项目的延续，完成了智能化门机控制器二期的研发，突破了门机控制器的参数自整定、系统软件远程升级等技术难题。一期产品顺利通过南德意志（,T,V S,D,）集团的连续一百万次无故障性能测试和轨道交通行业标准的电磁兼容性测试，并且在上海地铁,9,号线应用。,基本标准：,EN61000,轨道标准：,EN50122,6.4 PMSM,实际案例,6.4.5,中航工业青云航空仪表有限公司,“,药液灌装机电控改造,”,项目，,2009.01-2009.06,，,30,万，技术负责人,本项目使用电子凸轮代替机械凸轮，设计了药液灌装注射针架的伺服跟随系统，并完成了配线图绘制，现场安装调试，培训甲方工作人员等工作。改造后的系统较原系统灌装效率提高,60%,，已成功应用于哈药六厂、济川药业等口服液生产厂家。,6.4 PMSM,实际案例,谢谢！,