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1、 目录 一、课程设计内容及资料 - 1 - 1、课程设计任务书 - 1 - 2、课程设计主要内容 - 1 - 3、船舶设计资料 - 1 - 二、船舶剪力与弯矩计算 - 2 - 1、主要数据 - 2 - 2、参考资料 - 2 - 3、计算状态 - 2 - 4、波型和波浪参数选择 - 2 - 5、压载出港状态的弯矩和剪力的计算 - 3 - 三、船舶总纵强度计算 - 10 - 1、计算依据 - 10 - 2、船体总纵弯曲正应力计算 - 11 - 3、船体总纵弯曲剪应力计算 - 14 - 4、船体中剖面极限弯矩计算 - 16 - 一、课程设计内容及
2、资料 1、课程设计任务书 综合应用船舶与海洋结构物强度的有关知识，完成船舶船体中剖面的结构设计，并按相关规范要求进行总纵强度的校核。 2、课程设计主要内容 （一）、根据相关规范要求完成船舶舯剖面结构设计 （二）、船体总纵强度的校核 1、船舶在静水中平衡位置的确定 2、船舶在波浪中平衡位置的确定 3、船舶重量分布曲线的确定 4、船舶浮力分布曲线的确定 5、船舶载荷分布曲线的确定 6、船舶剪力和弯矩分布曲线的确定 7、剖面特性计算 8、许用应力的确定 9、总纵弯曲应力校核 10、极限强度校核 3、船舶设计资料 船舶主尺度： 总长： 设计水线长： 垂线
3、间长： 计算船长： 型宽： 型深： 设计吃水： 方型系数： 二、船舶剪力与弯矩计算 1、主要数据 船舶计算长度（垂线间长） L=115.50m 船宽 B=19.50m 海水比重 γ=1.025tf/m³ 2、参考资料 1) 全船重量分布汇总表 2) 静水力曲线图 3) 邦戎曲线图 3、计算状态 本计算中取压载出港状态进行计算 排水量
4、 Δ=5826.25t 重心纵坐标 平均吃水 浮心纵坐标 漂心纵坐标 水线面积 Aw=1537.56m² 纵稳心半径 R=176.04m² 4、波型和波浪参数选择
5、 波长 = L=115.50m 波高 h=4.0m 坦谷波垂向坐标值采用余弦级数展开式计算 各理论站从坦谷波面到波轴线垂向坐标值经计算列入表1： r=h/2=2.0m 表1： 值 中垂站号 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 x/λ 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7
6、0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1 yB -2 -1.881 -1.543 -1.033 -0.421 0.218 0.815 1.318 1.693 1.923 2 中拱站号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 20 19 18 17 16 15 14 13 12 11 10 注：表中yB值由波轴线向下为正，向上为负值。 5、压载出港状态的弯矩和剪力的计算 1) 船舶纵倾调整 a) 船舶在静水中平衡位置的确定 第一次近似： 首吃水：=4.531m 尾吃水：=
7、3.938m 排水体积：=5826.25/1.025=5684.15m³ 第二次近似： 首吃水： = 4.729m 尾吃水： = 3.868m 具体计算过程见表2： 表2：船舶在静水中平衡位置的计算 理论站号 力臂系数 第一次近似 第二次近似 首吃水df= 4.531 尾吃水da= 3.938 首吃水df= 4.729 尾吃水da= 3.868 横剖面浸水面积ωi m² 力矩函数Mi=(2)*(3)m² 横剖面浸水面积ωi m² 力矩函数Mi=(2)*(5)m² 1)
8、 2) 3) 插值 4) 5) 插值 6) 0 -10 0 0 0 0 0 0 1 -9 3.4625 118.9625 -31.1625 3.3294 118.8294 -29.9646 2 -8 14.4258 245.4258 -115.4064 14.1264 245.1264 -113.0112 3 -7 27.9454 374.4454 -195.6178 27.6225 374.1225 -193.3575 4 -6 42.9207 504.9207 -257.5242 42.7545 50
9、4.7545 -256.527 5 -5 54.2928 -271.464 54.30345 -271.51725 6 -4 65.6649 758.6649 -262.6596 65.8524 758.8524 -263.4096 7 -3 71.25345 -213.76035 71.5087 -214.5261 8 -2 76.842 1000.842 -153.684 77.165 1001.165 -154.33 9 -1 78.24125 -78.24125 78.94 -78
10、94 10 0 79.6405 1234.6405 0 80.715 1235.715 0 11 1 78.5345 78.5345 79.838 79.838 12 2 77.4285 1463.4285 154.857 78.961 1464.961 157.922 13 3 71.14635 213.43905 72.7232 218.1696 14 4 64.8642 1681.8642 259.4568 66.4854 1683.4854 265.9416 15 5 53.3837
11、 266.9185 55.0568 275.284 16 6 41.9032 1889.9032 251.4192 43.6282 1891.6282 261.7692 17 7 29.9553 1993.4553 209.6871 31.1566 1994.6566 218.0962 18 8 19.697 2098.697 157.576 20.9942 2099.9942 167.9536 19 9 11.135 2205.635 100.215 13.435 2207.935 120.915 20 1
12、0 9.0607 2319.0607 90.607 9.7501 2319.7501 97.501 ∑ 971.79775 203.19005 988.34585 287.80695 修正值 4.53035 45.3035 4.87505 48.7505 修正和 967.2674 157.88655 983.4708 239.05645 Vi=ΔL∑ωi 5585.969235 m³ 5679.54387 m³ xbi=ΔL∑Mi/∑ωi 0.942650219 m 1.403753928 m (V0-Vi)/V0 1.73%
13、 0.081% (xg-xbi)/L 0.35% -0.02% 注：表中各站的横剖面浸水面积由邦戎曲线图查得。 b) 船舶在波浪上平衡位置的确定 用麦卡尔法计算船舶在波峰时的平衡位置。 取静水平衡线（df0=4.729 m，da0=3.868 m）作为波轴线，按波峰在船中，由邦戎曲线图上量出浸水面积ωi，再取ε=-1m，即波轴线向下移动1m，量出各站横剖面浸水面积ωbi，根据表3计算波轴线移动参数ζ0和b。 表3：船舶在波峰上平衡位置的计算 理论站号 静水波面浸水面积ωi 移轴波面浸水面积ωbi (3)-(2) 力臂系数 (2)*(5) (4)*(5) (4
14、)*(5)² m² m² m² k m² m² m³ 1) 2) 坐标插值 3) 坐标插值 4) 5) 6) 7) 8) 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1.3924 116.892 0.707 116.207 -0.685 1 1.392 -0.6854 -0.685 2 7.1456 238.145 3.8141 234.814 -3.3315 2 14.291 -6.663 -13.326 3 18.5713 365.071 11.297 357.797 -7.27
15、34 3 55.7139 -21.8202 -65.4606 4 37.2029 499.202 24.940 486.940 -12.262 4 148.8116 -49.0496 -196.198 5 58.9196 43.708 -15.211 5 294.5982 -76.0567 -380.283 6 80.6364 773.636 62.476 755.476 -18.160 6 483.8184 -108.961 -653.770 7 95.5731 76.752 -18.820 7
16、 669.0120 -131.742 -922.197 8 110.509 1034.50 91.029 1015.02 -19.480 8 884.0792 -155.843 -1246.74 9 115.19035 95.700 -19.49025 9 1036.71315 -175.41225 -1578.71025 10 119.8708 1274.8708 100.3707 1255.3707 -19.500 10 1198.708 -195.001 -1950.01 11 115.919 96.4
17、74 -19.444 11 1275.109 -213.885 -2352.73 12 111.967 1497.96 92.579 1478.57 -19.388 12 1343.606 -232.657 -2791.88 13 96.4370 78.116 -18.320 13 1253.681 -238.169 -3096.19 14 80.9069 1697.90 63.653 1680.65 -17.253 14 1132.696 -241.546 -3381.64 15 59.7589
18、45.418 -14.340 15 896.3835 -215.109 -3226.63 16 38.6109 1886.61 27.183 1875.18 -11.427 16 617.7744 -182.846 -2925.54 17 22.1733 1985.67 14.152 1977.65 -8.021 17 376.9461 -136.357 -2318.06 18 11.6203 2090.62 6.7533 2085.75 -4.867 18 209.1654 -87.606 -1576.90 19
19、 5.8148 2200.31 3.1006 2197.60 -2.7142 19 110.4812 -51.5698 -979.826 20 3.6804 2313.68 1.7902 2311.79 -1.8902 20 73.608 -37.804 -756.08 ∑ 1191.9012 940.01865 -251.8825 12076.5904 -2558.7855 -30412.9161 式中 经整理： ζ0 ζ0 联立方程式，解得 ζ0=-0.92m， b=0.188m 首吃
20、水： df0ζ0 尾吃水： da0ζ0 求出平衡位置后，即可从邦戎曲线上量出船舶处于平衡位置时横剖面浸水面积，如表4： 表4：船舶平衡位置的计算结果 理论站号 力臂系数 静水 波峰 df=4.729 da=3.868 df=3.999 da=2.948 横剖面浸水面积ωi 力矩函数Mi=(2)*(3)m² 横剖面浸水面积ωi 力矩函数Mi=(2)*(5)m² 1) 2) 3) 4) 5) 坐标插值 6) 0 -10 0 0 0 0 0 1 -9
21、3.3294 -29.9646 0.765 116.265 -6.885 2 -8 14.1264 -113.0112 4.1114 235.1114 -32.8912 3 -7 27.6225 -193.3575 12.0164 358.5164 -84.1148 4 -6 42.7545 -256.527 26.293 488.293 -157.758 5 -5 54.30345 -271.51725 45.61435 -228.07175 6 -4 65.8524 -263.4096 64.9357 757.
22、9357 -259.7428 7 -3 71.5087 -214.5261 79.553 -238.659 8 -2 77.165 -154.33 94.1703 1018.1703 -188.3406 9 -1 78.94 -78.94 99.03105 -99.03105 10 0 80.715 0 103.8918 1258.8918 0 11 1 79.838 79.838 100.17585 100.17585 12 2 78.961 157.922 96.4599 1482.4599
23、192.9198 13 3 72.7232 218.1696 81.9276 245.7828 14 4 66.4854 265.9416 67.3953 1684.3953 269.5812 15 5 55.0568 275.284 48.6359 243.1795 16 6 43.6282 261.7692 29.8765 1877.8765 179.259 17 7 31.1566 218.0962 16.0262 1979.5262 112.1834 18 8 20.9942 167.9536 7.
24、9293 2086.9293 63.4344 19 9 13.435 120.915 3.8085 2198.3085 34.2765 20 10 9.7501 97.501 2.2111 2312.2111 22.111 ∑ 988.34585 -1445.75 984.82815 167.40925 修正值 4.87505 -32.175 1.10555 11.0555 修正和 983.4708 -1413.57 983.7226 156.35375 Vi=ΔL∑ωi 5679.54387 5680.998015 xbi
25、ΔL∑Mi/∑ωi 1.403753928 0.917883666 (V0-Vi)/V0 0.08% 0.06% (xg-xbi)/L -0.02% 0.37% 2) 剪力、弯矩计算 a) 重量曲线 根据每一站内重量均匀分布的原则，把整个船的重量按照站位进行分配。 首先进行空船重量的分配计算。根据船舶外形，按梯形法分布计算，即空船重量近似的用梯形曲线表示，船中重量分配多一些，首尾重量分配少一些。 该船长宽比L/B≈6，属于瘦型船舶，取b=1.195，于是有 压载出港时，空船重量W=2561.67t，则： =26.5039 =11.5
26、375 进而获得船舶空船重量曲线分布，如图1： 图1： 船舶空船重量曲线分布 再分配载重量。货物重量根据货物重心在船舶总方向不变的原则，利用重量平衡和重量矩平衡原理求出每个站区对应的货物重量，其中每个站区所包含的站中分得的货物重量是均匀分布的。 由船舶布置图（图2）和压载出港载况下重量分布表可知，本次计算规定0站在0肋位，20站在163肋位，设ΔL是货物所跨站间距离的一半，P是货物或者油水等重量，a是重物重心距所跨站距中心的距离（偏向船首为正，反之为负）。 图2： 船舶布置图 艉 —Fr11：600mm； F11:6.6 Fr11—Fr39：700mm； F39:2
27、6.2 Fr39—Fr112：750mm； F112:80.95 Fr112—Fr151：700mm； F151:108.25 Fr151—艏：600mm: 115.45 压载出港载况下重量分布： No.3 压载出港 项 目 重量 重心高度 重心纵标 垂向力矩 纵向力矩 液面力矩 ITEM weight, t KG, m L.C.G., m V.M., t-m L.M., t-m Mfs, t-m 空船 light ship 2561.67 7.329 -8.121 18774.5 -20803.3 0.0 船员和行
28、李3.10 13.620 -36.131 42.2 -112.0 0.0 粮食14.34 13.306 -33.650 190.8 -482.5 0.0 货物 No.1 货舱 /Fr111-131 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 货物 No.2 货舱 /Fr75-111 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 货物 No.3 货舱 /Fr39-75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 货物 No.4 货舱 /Fr2-22 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 小计0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 轻油舱 /P/F31-3
29、8 20.58 1.120 -34.559 23.1 -711.6 20.0 轻油舱 /S/F31-38 25.62 1.120 -34.554 28.7 -885.3 24.0 日用轻油舱 /F22-33 4.19 11.690 -43.100 49.0 -180.6 0.0 小计50.39 1.999 -35.267 8.4 -147.8 44.0 No.2 重油舱 /P/F39-75 151.94 0.523 -18.022 79.5 -2738.3 412.0 No.3 重油舱 /P&S/F39-48 80.73 4.740 -27.812 382.7 -2245.3 0.0
30、 日用重油舱 /P/F23-31 31.51 11.690 -39.950 368.4 -1258.8 0.0 小计264.18 3.144 -23.629 99.1 -744.6 412.0 滑油储存柜 /S/F13-22 14.65 7.050 -46.390 103.3 -679.6 0.0 滑油循环柜 /C/F24-34 19.19 1.120 -38.550 21.5 -739.8 0.0 小计33.84 3.687 -41.944 70.8 -804.9 0.0 首尖舱 F/151-165 183.81 4.065 55.201 747.2 10146.5 0.0 N
31、o.1 压载水舱 /P&S/F141-151 246.80 3.880 46.654 957.6 11514.2 0.0 No.2 压载水舱 /P&S/F131-141 91.30 1.350 39.760 123.3 3630.1 0.0 No.3 压载水舱 /P&S/F111-131 201.82 0.810 28.810 163.5 5814.4 0.0 No.4 压载水舱 /P&S/F93-111 193.87 0.840 15.330 162.9 2972.0 0.0 No.5 压载水舱 /P&S/F75-93 231.54 0.840 2.168 194.5 502.0 0
32、0 No.6 压载水舱 /P&S/F38-75 368.33 0.840 -16.541 309.4 -6092.5 0.0 No.7 压载水舱 /P&S/F48-57 132.86 4.760 -21.280 632.4 -2827.3 0.0 No.2 边压载水舱 /P&S/F131-141 131.17 5.190 39.572 680.8 5190.7 0.0 No.3 边压载水舱 /P&S/F111-131 354.77 4.740 29.814 1681.6 10577.1 0.0 No.4 边压载水舱 /P&S/F93-111 239.45 4.740 17.115
33、1135.0 4098.2 0.0 No.5 边压载水舱 /P&S/F75-93 222.82 4.740 2.201 1056.2 490.4 0.0 No.6 边压载水舱 /P&S/F57-75 212.81 4.740 -11.273 1008.7 -2399.0 0.0 小计2811.35 3.149 15.515 670.1 3301.6 0.0 淡水舱 P&S 80.88 9.456 -57.727 764.8 -4669.0 16.3 污油舱6.50 0.675 -43.434 4.4 -282.3 0.0 结冰0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 载重量
34、 deadweight 3264.58 3.342 8.771 10911.1 28632.1 472.3 排水量 displacement 5826.25 5.095 1.344 29685.6 7828 将各部分重量P分解而得的P1和P2解出后按其所跨站的数量进行均布分配。 b) 船舶在静水中剪力和弯矩计算 c) 船舶在波峰中剪力和弯矩计算 得： 波峰状态最大剪力：N=932.1058 tf 最大弯矩M=12451.58 tfm 三、船舶总纵强度计算 1、计算依据 本次计算取船中附近73号肋骨剖面进行总纵强度计算。 1) 参考图纸和计算书 a
35、) 基本结构图 b) 典型横剖面图 c) 弯矩和剪力计算书 2) 计算载荷 计算弯矩： 计算剪力： 3) 船体材料 计算剖面的所有材料均采用高强度低合金钢材，屈服极限。 4) 许用应力 a) 总纵弯曲许用应力 b) 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力 i. 板架跨中 ii. 横舱壁处 c) 许用剪应力 2、船体总纵弯曲正应力计算 1. 总纵弯曲正应力第一次近似计算 73号肋骨剖面参与总纵弯曲的构件如典型剖面图所示。 图8: 73号肋位剖面典型剖面图（见下页） 表5：总纵弯曲正应力第一次近似计算表 构件名称 构件尺
36、寸,mm 数量 构件剖面积Ai,cm² 距参考轴距离Zi,m 静力矩 5)×6), cm²·m 惯性矩 6)×7), cm²·m² 自身 惯性矩, cm²·m² 构件至中和轴距离Zi',m 中拱时总纵弯曲正应力σi σE, kgf/cm² L B 1） 2） 3） 4） 5） 6） 7） 8） 9） 10） 11） 12） 梁侧板 2100 15 1 315 11.25 3543.75 39867.19 115.7625 6.59794 292.7605 >σs 梁顶板 15 500 0.5 37
37、5 12.3 461.25 5673.375 0.001406 7.64794 339.3506 >σs 梁底板 15 500 0.5 37.5 10.2 382.5 3901.5 0.001406 5.54794 246.1705 >σs 梁加强筋 8 160 1 12.8 11.6 148.48 1722.368 6.83E-05 6.94794 308.2906 2100 梁加强筋 8 160 1 12.8 10.9 139.52 1520.768 6.83E-05 6.24794 277.2305
38、2100 围板面板 13 300 1 39 12.3 479.7 5900.31 0.000549 7.64794 339.3506 1577 围板加强筋 8 160 1 12.8 11.6 148.48 1722.368 6.83E-05 6.94794 308.2906 2100 围板加强筋 8 160 1 12.8 10.9 139.52 1520.768 6.83E-05 6.24794 277.2305 2100 舱口围板 2100 18 1 378 11.25 4252.5 47840.63
39、138.915 6.59794 292.7605 >σs 上甲板 28 1500 1 420 10.2 4284 43696.8 0.02744 5.54794 246.1705 >σs 舷侧外板 2900 28 1 812 8.75 7105 62168.75 569.0767 4.09794 181.8318 >σs 舷侧内板 2900 15 1 435 8.75 3806.25 33304.69 304.8625 4.09794 181.8318 >σs 二层甲板 9 1500 1 135 7.3
40、 985.5 7194.15 0.000911 2.64794 117.4931 450 甲板纵骨 300 25 1 75 10.05 753.75 7575.188 0.5625 5.39794 239.5147 >σs 舷侧加强筋 20 200 2 80 9.475 758 7182.05 0.001333 4.82294 214.0011 >σs 舷侧加强筋 8 160 2 25.6 8.025 205.44 1648.656 6.83E-05 3.37294 149.6624 2100 舷侧加强筋 8
41、 160 2 25.6 8.75 224 1960 6.83E-05 4.09794 181.8318 2100 纵舱壁 3400 8 1 272 5.6 1523.2 8529.92 262.0267 0.94794 42.06152 250 纵舱壁 2400 9 1 216 2.7 583.2 1574.64 103.68 -1.95206 -86.6159 347 舷侧板 3400 15 1 510 5.6 2856 15993.6 491.3 0.94794 42.06152 880 舷侧板
42、 2400 15 1 360 2.7 972 2624.4 172.8 -1.95206 -86.6159 964 舷侧平台 8 1500 1 120 3.9 468 1825.2 0.00064 -0.75206 -33.37 356 内底板 12 1500 1 180 1.5 270 405 0.00216 -3.15206 -139.862 800 舭龙骨 5 100 1 5 0.75 3.75 2.8125 1.04E-05 -3.90206 -173.14 2100 舭列板 15 150
43、0 1 225 0.75 168.75 126.5625 0.004219 -3.90206 -173.14 >σs 外底板 15 8250 1 1237.5 0 0 0 0.023203 -4.65206 -206.419 1901 内底板 11 8250 1 907.5 1.5 1361.25 2041.875 0.009151 -3.15206 -139.862 1022 外底纵骨 240 10 9 216 0.12 25.92 3.1104 0.1152 -4.53206 -201.094 145
44、8 内底纵骨 220 10 9 198 1.39 275.22 382.5558 0.088733 -3.26206 -144.743 1736 旁桁材 1500 12 3 540 0.75 405 303.75 33.75 -3.90206 -173.14 >σs 中桁材 1500 12 0.5 90 0.75 67.5 50.625 33.75 -3.90206 -173.14 >σs 工字梁翼板 250 15 1 37.5 6.432 241.2 1551.398 0.195313 1.77994
45、 78.97862 >σs 工字梁腹板 500 20 0.5 50 6.432 321.6 2068.531 2.083333 1.77994 78.97862 >σs ∑ 8030.9 37360.23 314112.57 计算时取基线为参考轴，则有中和轴距参考轴的距离为 = 4.65206 m 船体中剖面对水平中和轴的惯性矩为 = 280621.1 cm²·m² 剖面上的应力为 2. 欧拉应力计算 1) 板的欧拉应力计算 表6：纵骨架式板格（四边自由支持）欧拉应力计算σE=
46、800(100t/b)² 构件名称 短边b,cm 板厚t,cm (100t/b)² σE 梁侧板 70 1.5 4.592 3673 舱口围板 70 1.8 6.612 5290 上甲板 75 2.8 13.938 11150 舷侧外板 72.5 2.8 14.916 11932 舷侧内板 72.5 1.5 4.281 3424 舭列板 75 1.5 4.000 3200 外底板 97.3 1.5 2.377 1901 外底板 88.7 1.5 2.860 2288
47、外底板 89 1.5 2.841 2272 内底板 97.3 1.1 1.278 1022 内底板 88.7 1.1 1.538 1230 内底板 89 1.1 1.528 1222 表7：横骨架式板格（四边自由支持）欧拉应力计算σE=200(100t/s)²(1+s²/b²)² 构件名称 短边s,cm 长边b,cm 板厚t,cm [100t/s(1+s²/b²)]² σE 二层甲板 75 150 0.9 2.250 450 纵舱壁 75 340 0.8 1.251 250 纵舱壁
48、75 240 0.9 1.735 347 舷侧板 75 340 1.5 4.399 880 舷侧板 75 240 1.5 4.819 964 舷侧平台 75 150 0.8 1.778 356 内底板 75 150 1.2 4.000 800 2) 纵桁局部稳定性计算 表8： 自由翼板（面板三边自由支持一边完全自由）欧拉应力计算σE=84(100t/b)² 构件名称 长边a,cm 短边b,cm 板厚t,cm (100t/b)² σE 梁加强筋 75 16 0.8 25 2100
49、梁加强筋 75 16 0.8 25 2100 围板面板 75 30 1.3 18.78 1577 围板加强筋 75 16 0.8 25 2100 围板加强筋 75 16 0.8 25 2100 甲板纵骨 75 30 2.5 69.44 5833 舷侧加强筋 75 20 2 100 8400 舷侧加强筋 75 16 0.8 25 2100 舷侧加强筋 75 16 0.8 25 2100 舭龙骨 75 10 0.5 25 2100 外底纵骨 75 24 1 17
50、36 1458 内底纵骨 75 22 1 20.66 1736 工字梁翼板 75 25 1.5 36 3024 表9：纵桁腹板（四边自由支持）欧拉应力计算σE=800(100t/b)² 构件名称 长边a,cm 短边b,cm 板厚t,cm (100t/b)² σE 梁顶板 75 50 1.5 9 7200 梁底板 75 50 1.5 9 7200 旁桁材 75 15 1.2 64 51200 中桁材 75 15 1.2 64 51200 工字梁腹板 75 50 2 16 128
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