西安某高层模板施工专项方案(胶合板)_secret.docx

第一节 编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） 中国建筑工业出版社；
另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
第二节 工程概况
****村旧村改造三期工程由西安市****村**村改造开发有限公司开发建设，我公司承接3#、4#楼总承包施工。合同开工日期为2009年3月1日，竣工日期为2011年3月10日，合同工期日历天数为720天。总建筑面积57363m2。本建筑物由两个主体和两个裙房组成，主体部分为地面以下一层，地面以上二十五层；结构层高：8.45m、1层5.1m、2层6m、3层4.5m、4层以上为标准层2.9m。
第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：扣件钢管满堂支撑架、
钢管主楞、木方次楞、胶合板面层，每施工段一次支模，墙柱梁板一次浇筑砼。
第四节 材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
墙模板
地下室：采用12mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓14mm使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。
±0以上：采用12mm厚竹胶合板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓14mm使用。竖向内楞采用60×80 木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。采用普通可回收螺栓。
顶板模板
地下室：采用10mm厚竹胶板，木方和钢管作楞，承重架采用扣件式钢管脚手架，立杆上用可调节顶托，顶托上为双钢管托梁。
标准层：采用10mm厚竹胶板，木方和钢管作楞，承重架采用扣件式钢管脚手架，立杆与板下横管用双扣件。
梁柱模板
面板采用12mm木胶合面板，60×80木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，截面大于700时，采用可回收m14对拉螺栓进行加固。
钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
第五节 施工准备
1、技术准备
（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。
（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。
（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。
2、材料准备计划（详见表3-1）
材料计划一览表 表3-1
序号
材料名称
规 格
单 位
用量
总量
备 注
1
竹胶合板
2440×1220×12mm
张
820
2125
楼面梁侧底模
2
木夹板
1800×900×12mm
张
3100
6210
墙体侧模
3
木夹板
1800×900×10mm
张
2100
5660
平台底模
4
木方
60mm×80mm×4m
m3
250
400
全部模板
5
U托

只
19000
19000

6
钢管
φ48×3.5
T
850
850
各种规格
6
扣件

340000
340000
各种规格
8
脱模剂
T 3 水性剂
Kg

12000

9
钢板网

m2

50
施工缝
10
3型卡

只

65000
拉杆
11
止水螺栓

只

14000
地下室外墙
12
螺栓

只

20000
墙对拉
13
φ12螺帽

只

65000

14
圆钢
φ14
T

200

15
铁钉

Kg

25000

16
密封带

箱

220
板板
17
封箱带

箱

200
梁柱侧模
3、中小型机械需用计划（详见表3-2）
中小型机械需用计划一览表 表3-2
序号
机械名称
型号
数量
单机功率
1
平刨机
MB573A
2 台
4KW
2
圆盘锯
MJ104A
2 台
3KW
3
压刨机
MB104
2台
2.2KW
4
电焊机
BX1-500
3 台
32KVA
5
台钻
MK362
1台

6
砂轮机
立 式
1台

7
套丝机
ZIT-R2-50
1 台

4、劳动力计划（详见表3-3）
劳动力计划表 表3-3
楼号
大模工
平模工
合计
备注
3#楼
45～50
45左右
90～95
裙楼以下施工时增加80人
4#楼
45～50
45左右
90～95
5、模板加工及堆场
根据现场特点，在3#楼南侧和4#楼西侧中间设木工制作棚。组织施工人员搭设钢架木工棚。位置见主体阶段施工现场平面布置图。
6、模板加工及堆放
本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、交底、洽商、现场实际尺寸等由木工工长画出班组施工范围内模板拼装图（模板翻样图），经项目工程审核后交队组施工。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。
7、流水段的划分
根据工程特点，裙楼以下按后浇带位置分为四个施工段，主楼部分分二个施工段。
第六节、模板支设方法
1 基础模板
1.1基础侧模采用12mm厚胶合板模板及60×80木方拼装，木方次楞间距300mm，主楞采用双向钢管，间距根据螺杆确定。螺杆间距墙为450×450，基础600×600。电梯井及集水坑侧壁采用散拼木模；钢管支架。独立基础及基础梁模板系统如下图：

1.2 由于独立基础、基础梁、砼剪力墙形成整体，考虑墙体总高度大，为减少上部高度、减少墙与独立基础的施工缝，因此剪力墙浇筑高度统一位于最高承台上300mm，即-6.45m处。基础模板上方用水平钢管相互拉结，形成整体。外挡土墙及水池部位墙体要预埋木条做好止水条预埋。砼挡土墙及水池墙体用螺杆必须止水。临空墙必须使用一次性螺杆。
1.3 由于基础与外墙、外墙与内墙及水池与周边墙体砼品种与级别不同，因此在钢筋绑扎结束后，模板支设前，在其交界处垂直方向用钢丝网将其隔开。
2 地下室模板
2.1 地下室墙板模
构造要求：次楞(60×80木龙骨)间距(mm):225；主楞(48×3.5双钢管)间距(mm):450；M14穿墙螺栓水平、竖向间距(mm):450；12厚胶合面板；支设详下图：

2.2 地下室梁模板
构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；梁底增加承重立杆根数:1；立杆承重连接方式:双扣件，宽度大于300、高度大于700梁立杆下用可调顶托；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；梁两侧立杆间距m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为Φ48×3.5；木方采用60X80mm，12厚木
夹板。梁高大于700时用对拉螺杆一道；梁高大于900时用对拉螺杆二道。

2.3 地下室顶板模
构造要求：立杆横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆承重连接方式:可调托座，托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；模板支架搭设高度(m):7.95；采用的钢管Φ48×3.5 (mm) ；板底支撑连接方式:方木支撑，木方的间隔距离(mm):250.000；面板采用胶合面板，厚度为10mm；

2.4 地下室柱模板

构造要求：12厚胶合板面层；柱模板的背部60×80木方竖楞，间距≤200；支撑竖楞的柱箍，用两根Φ48×3.5钢管，之间用Φ14对拉螺栓相互拉接；对拉螺杆中间根数：柱截面700~1000为1根、＞1000~1500为2根、＞1500~2000为3根、＞2000~2500为4根，其截面方向间距不得大于500；柱箍间距700，上部可逐渐放宽。

3. 1~3层模板
3.1 墙模板
裙楼1层高5.1m、2层高6m、3层高4.5m，模板支设最大高度为二层5.9m。支设方式同地下室。构造要求：次楞(60×80木龙骨)间距(mm):200；主楞(48×3.5双钢管)间距(mm):450；M14穿墙螺栓水平间距600、竖向间距(mm):450；15厚胶合面板；

3.2 顶梁模
构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1，间距(m):1.20；立杆承重连接方式:双扣件。采用的钢管类型为Φ48×3.5；木方采用60X80mm，12厚木夹板。梁高大于700时用对拉螺杆一道；梁高大于900时用对拉螺杆二道。如下图：

3.3 顶板模
构造要求：立杆横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆承重连接方式:可调托座，托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；模板支架搭设高度(m):4#楼最高处6.46；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑，木方的间隔距离(mm):250.000；面板采用胶合面板，厚度为10mm；

3.4 柱模:同地下室
4. 标准层
4.1 墙模板
构造要求：次楞(60×80木龙骨)间距(mm):300；M14穿墙螺栓水平间距(mm):600、穿墙螺栓竖向间距(mm):500；主楞(圆钢管48×3.5)间距(mm):500；胶合面板，面板厚度(mm):12.00。

4.2 顶梁模

构造要求：立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1，间距(m):1.20；立杆承重连接方式:双扣件。采用的钢管类型为Φ48×3.5；木方采用60X80mm，12厚木夹板。梁高大于700时用对拉螺杆一道。所有次梁梁底可不增加立杆。如下图：

4.3 顶板模
构造要求：横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.80；采用的钢管Φ48×3.5 (mm):；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件；面板采用胶合面板，厚度为10mm；板底支撑采用60×80方木；

第七节 模板强度验算
1.地下室
1.1 墙模板
——墙模板荷载标准值计算

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，取5.700h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取6.200m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别计算得 65.669 kN/m2、148.800 kN/m2，取较小值65.669 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.669kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
——墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图：

①、抗弯强度验算。跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(内楞间距): l =225.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.67×0.45×0.90=31.915kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
q = q1 + q2 =31.915+1.134=33.049 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×33.049×225.0×225.0= 1.67×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -面板承受的应力(N/mm2)；

M --面板计算最大弯距(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×15.0×15.0/6=1.69×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.67×105 / 1.69×104 = 9.915N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =9.915N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
②、抗剪强度及挠度验算略。
——墙模板内外楞的计算
(一).内楞(60×80木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60×80×80/6 = 64cm3；I = 60×80×80×80/12 = 256cm4；内楞计算简图：

①.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；
l--计算跨度(外楞间距): l =450.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×65.67×0.23×0.90=15.958kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m，其
中，0.90为折减系数。
q =(15.958+0.567)/2=8.262 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×8.262×450.0×450.0= 1.67×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)；
M --内楞计算最大弯距(N·mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：σ = 1.67×105/6.40×104 = 2.614 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 2.614 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
②.内楞的抗剪强度、内楞的挠度验算略
(二).外楞(48×3.5钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图：

①.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.67+1.4×2)×0.22×0.45/2=3.72kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×3718.03×450.00= 2.93×105 N·mm；
强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 2.93×105 N·mm
W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；
f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值: σ = 2.93×105/5.08×103 = 57.637 N/mm2；
外楞的最大应力计算值 σ =57.637N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求
②.外楞的抗剪强度、挠度验算略
——穿墙螺栓的计算
计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ；
穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.669×0.45×0.45 = 13.298 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.298kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
1.2 梁模强度验算

1.2.1 1-S轴KL13：梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):200.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.95；
——支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.700= 17.850 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；
3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(17.850 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 28.140 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.21 kN，中间支座最大反力Rmax=10.417；
最大弯矩 Mmax=0.349 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.088 mm；
最大应力 σ=0.349×106/5080=68.75 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 68.75 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
——扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.417 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

——立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式

①.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力： N1 =0.21 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×7.95=1.232 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.20/2+(1.20-0.30)/2)×1.20×0.35=0.529 kN；，楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.20/2+(1.20-0.30)/2)×1.20×0.200×(1.50+24.00)=7.711 kN
N =0.21+1.232+0.529+7.711=9.682 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2.997 m；
Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9681.628/(0.199×489) = 99.492 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 99.492 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

②.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =10.417 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(7.95-0.7)=1.232 kN；
N =10.417+1.232=11.54 kN；
φ 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2.997 m；
Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11539.943/(0.199×489) = 118.588 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 118588 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
1.2.2 2-S轴KL13：梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.90；混凝土板厚度(mm):200.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.45；
——支撑托梁的强度验算
支撑托梁按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.900= 22.950 kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；
q = 1.2×(22.950 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 34.260 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。
当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

变形图(mm)

弯矩图(kN·m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.791 kN，中间支座最大反力Rmax=17.825；
最大弯矩 Mmax=0.784 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.283 mm；
最大应力 σ=0.784×106/5080=154.239 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 154.239 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
——立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式

①.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力： N1 =0.791 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.45=0.999 kN；
N =0.791+0.999=1.791 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；

参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2.997 m；
Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=1790.571/(0.199×489) = 18.401 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 18.401 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
②.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =17.825 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(6.45-0.9)=0.999 kN；
N =17.825+0.999=18.685 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.73；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.73×1.5 = 2.997 m；

Lo/i = 2997.225 / 15.8 = 190 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.199 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=18684.731/(0.199×489) = 192.01 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 192.01 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
1.3 顶板模强度验算
模板计算荷载范围：

——托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.72 kN；

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 1.814 kN·m ；
最大变形 Vmax = 2.974 mm ；
最大支座力 Qmax = 18.029 kN ；
最大应力 σ= 1813807.438/10160 = 178.524 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 178.524 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 2.974mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!
——模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
①.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.138×7.95 = 1.1 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1.1×1.2 = 0.462 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×02×1.1×1.2 = 6.6 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.162 kN；
②.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1.1×1.2 = 5.94 kN；
③.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.111 kN；
——立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 18.111 kN；
φ---- 轴心受压