车站主体结构施工方案.docx

第一章 编制依据
（1）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）
（2）《市政地下工程施工及验收统一标准》（DBJ08-236-2006）
（3）《地下工程防水质量验收规范》（GB50208-2011）
（4）《混凝土质量控制标准》（GB50164-92）
（5）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）
（6）《钢筋焊接及验收规程》（GBJ1818-84）
（7）《钢筋机械接头施工验收规范》 JGJ107-2003
（8）《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-98）
（9）《钢筋混凝土用热轧浇圆钢筋》（GB13013-91）

（10）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2004）
（11）《天津市地下铁道深基坑施工技术规程》(DB 29-143-2005)
（12）《建筑变形测量规程》（JGJ/T8-97）
(13)《混凝土强度检验评定标准》（GBJ107-87）
(14)《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
(15)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
(16)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）
(17)《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）
(18)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）
19)《建筑施工现场环境卫生标准》（JGJ59-99）
第二章 工程概况及特点
2.1 工程概况
风井主体结构为双层双跨矩形框架结构，负一层层高为5m，负二层层高为8.3m，结构总高为15.9m，总宽为23.2m。疏散通道主体为单层单跨框架结构，标准段结构净高为3m，净宽为2.4m；围护结构采用800mm厚地连墙，沿着基坑深度方向布置四道钢管支撑φ609×16，疏散通道为两道钢支撑φ609×14。
风井采用明挖顺作法施工，即开挖至坑底后顺作风井底、中、顶板及侧墙和其他结构。基坑变形控制保护等级为二级，即地面最大沉降量≤0.2%H，≤30mm且围护墙最大水平位移≤0.3%H，且≤50mm。（H为基坑开挖深度） 本风井结构抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级，设防分类为乙类。防水等级为一级。
主体结构顶板、边墙、底板以及顶纵梁为C35防水钢筋混凝土（盾构吊装孔采用C35微膨胀防水混凝土），抗渗等级P8；中板及中纵梁为C35钢筋混凝土（盾构吊装孔采用C35微膨胀混凝土）；柱及梁节点处为C50混凝土。
以结构自防水为根本，施工缝、变形缝等接缝防水为重点，辅以附加防水层加强防水，并应根据水文地质情况、施工方法、结构形式、防水标准和使用要求确定有效、可靠地防水方案做到万无一失。

图2-1 主体结构标准断面图
2.2工程地质
经勘察揭露，本工程风井地基土在110.00m深度范围内均为第四纪松散沉积物，主要由饱和粘性土、粉土、砂土组成，一般具有成层分布的特点。自上而下为第四系全新统人工填土层（人工堆积Qml），第I陆相层（第四系全新统上组河床~河漫相沉积Q43al）、第Ⅰ海相层（第四系全新统中组浅海相沉积Q42m）、第Ⅱ陆相层（第四系全新统下组河床~河漫滩相沉积Q41al）、第Ⅲ陆相层（第四系上更新统四组滨海~潮汐带相沉积Q3dmc）、第Ⅳ陆相层（第四系上更新统三组河床~河漫滩相沉积Q3cal）、第Ⅲ海相层（第四系上更新统二组浅海~滨海相沉积Q3bm）、第Ⅴ陆相层（第四系上更新统一组河床~河漫滩相沉积Q3cal）、第Ⅳ海相层（第四系中更新统上组滨海三角洲相沉积Q22mc）、第Ⅵ陆相层（第四系中更新统中组河床~河漫滩相沉积Q22al）。
勘察成果表明，拟建区间地基土分布具有以下特点：第Ⅱ海相层缺失。浅部填土局部厚度较大，最厚处约3.2m。2淤泥质粉质粘土层分布不连续，厚度不均匀，最厚处达4.7m。浅部分布4t层砂质粉土夹粉质粘土透镜体，且局部分布5粉土层，土质不均匀。自下而上分布多层承压含水层，⑧2为第一层承压水；2为第二层承压水；（11）2、（11）4、（12）2、（13）1夹和（13）2为第三层承压水；（14）2为第四层承压水。
2.3 水文地质
场地埋深110m以上地下水可分为潜水层和承压水两种类型。
潜水含水层主要为全新统中组海相层（Q42m）层及其以上土层，主要由2、4粉质粘土及粉质粘土、表部人工填土组成；静止水位埋深一般0.90～2.70m（标高0.90～2.48m）。潜水主要接受大气降水、河流和塘补给，以蒸发形式排泄，水位随季节、气候、潮汐有所变化。一般年变幅在0.50～1.00m左右。
场地内揭示的承压含水层自下而上分为4个压含水层，⑧2为第一层承压水；2为第二层承压水；（（11）2、（11）4、（12）2、（13）1夹和（13）2为第三层承压水；（14）2为第四层承压水。承压水主要接受上层地下水的越流补给和侧向径流补给，以径流及向下越流的方式排泄，承压水一般呈周期性变化。
根据本区间抽水试验报告可知，勘察期间⑧2承压水水位埋深约为3.21m～3.50m（标高—0.13m～0.09m），（11）2层承压水位埋深约6.16m～6.75m（标高—2.89m～—3.52m）。
2.4 气候特征
天津市气候主要特点是：四季分明，冬季寒冷、干燥、少雨雪；春季干旱多风，冷暖多变；夏季气温高、湿度大、雨水集中；秋季天高云淡、风和日丽。历年最高气温39.9℃，历年最低气温-17℃，历年各月平均气温13.5℃，历年平均最高气温18.5℃，历年平均最低气温-9.3℃，历年平均降水量536.6mm，历年平均蒸发量1471mm，历年各月平均相对湿度61%，最大积雪深度10cm历年平均风速2.7m/s，最多雷暴雨日数43日（平均30.3日），历年最大风速13m/s，大风最多日数36日，雾最多日数25日（平均14.9日）。土壤最大冻结深度0.6m。6～9月为雨季，雨水集中，11～次年2月为冬季，湿度较低。
第三章 施工组织总体安排
3.1施工管理体系组成
根据本工程的规模和施工管理需要，我公司将该工程设立为重点工程，由我公司副总经理担任指挥长，以加强对本项目的组织领导。现场设项目经理部，对现场进行具体管理和组织施工。
项目经理具有国家一级建造师资质，主持并参加过多个大中型项目的施工管理，具有丰富的轨道交通项目施工管理经验。配备副经理2名、安全总监1名、总工程师1名。经理部下设施工部、技术部、安全监督部、质量监督部、物资部、经营部、财务部、水电部等职能部门。
项目经理部对本项目的人、财、物按照项目法施工管理的要求实行统一组织、统一规划、统一协调、统一管理。认真执行ISO9001质量管理标准，充分发挥各职能部门、各岗位人员的作用，认真履行管理职责，确保本项目质量体系持续、有效地运行。依靠科学管理结合我单位成功的项目管理经验，铸就精品工程，争创安全、文明施工标准化工地。
本工程全部管理人员均由从事过同类或大型土建工程施工管理的各专业技术人员组成，具有较高的技术素质和管理水平，能与业主、设计、质监、监理等单位进行良好沟通，便于工作顺利开展。
王永明
项目经理

代斌
生产经理
董金奎
安全经理
张炳辉
指挥部书记
钱玉红
项目总工程师

王 丹
计划预算部

刘文武
财 务 部
初月朗
工程技术部

王永海
物资设备部

李兴华
综合办公室

李永涛
安全质量部

图3-1 项目组织机构图
3.2施工顺序及计划
根据变形缝情况，考虑结构防水，主体结构分二段施工，施工段的划分为：本工程以①-⑤轴和⑤-⑧轴分区为二个施工段，主体结构采用“纵向分段、段中分层”方法施工。如下图所示：
图3-2施工分段示意图
3.21 每段总体施工流程
项目
工作日（天）
开始时间
完成时间
第一施工段
综合接地、垫层施工
3
2012-11-25
2012-11-28
防水施工
1
2012-11-28
2012-11-29
底板施工（放线、钢筋、综合接地、杂散电流、模板安装、混凝土浇筑）
15
2012-11-30
2012-12-14
下侧墙上段（包括：脚手架搭设、防水施工、钢筋安装、模板安装、模板加固、混凝土浇筑、混凝土养护、第三道钢支撑拆除）
10
2012-12-15
2012-12-24
中板（脚手架搭设、模板安装、混凝土浇筑、混凝土养护、第二道钢支撑拆除））
10
2012-12-25
2013-1-3
顶板及上侧墙（包括：脚手架搭设、防水施工、钢筋安装、模板安装、模板加固、混凝土浇筑、混凝土养护、第一道钢支撑拆除）
25
2013-1-4
2013-1-28
第二施工段
综合接地、垫层施工
3
2012-12-5
2012-12-8
防水施工
2
2012-12-8
2012-12-10
底板施工（放线、钢筋、综合接地、杂散电流、模板安装、混凝土浇筑）
15
2012-12-10
2012-12-24
下侧墙上段（包括：脚手架搭设、防水施工、钢筋安装、模板安装、模板加固、混凝土浇筑、混凝土养护、第三道钢支撑拆除）
8
2012-12-25
2013-1-1
中板（脚手架搭设、模板安装、混凝土浇筑、混凝土养护、第二道钢支撑拆除））
8
2013-1-2
2013-1-9
顶板及上侧墙（包括：脚手架搭设、防水施工、钢筋安装、模板安装、模板加固、混凝土浇筑、混凝土养护、第一道钢支撑拆除）
22
2013-1-10
2013-1-31
垫层→底板及负二层下侧墙防水→底板钢筋→底板砼浇筑→负二层支架搭设及侧墙、柱模板施工→负二层下侧墙及中柱混凝土浇筑→负二层上侧墙防水→负二层上侧墙钢筋→负二层上侧墙及中楼板模板→中楼板钢筋→负二层上侧墙及中楼板砼浇注→负一层侧墙外防水→负一层侧墙及中柱钢筋→负一层支架及负一层侧墙、柱模板施工→中柱混凝土浇筑→顶板模板→顶板钢筋→负一层侧墙及顶板混凝土浇筑→顶板外防水保护层。
3.2.2 施工进度计划
表3-1主体结构施工进度计划表

第四章 主要施工方法
4.1混凝土垫层施工方法
4.1.1垫层施工工艺
(1) 基坑开挖完成后，在转入主体结构施工前，首先对基坑进行验收，检查基坑开挖基底标高、几何尺寸是否符合设计要求，基底土质是否与勘查设计一致，接地网是否安装到位；
(2)混凝土浇筑采用泵车泵送，使用插入式高频振捣棒振捣，混凝土垫层施工紧跟开挖面进行，防止基底暴露时间过长；
(3)垫层混凝土摊铺时，根据预先埋设的水平桩控制垫层厚度。垫层厚度及强度应满足设计要求；
(4) 在有变形缝处，垫层应断开20mm，断开处中心与变形缝中心重合。同时，为防止大面积垫层无规则裂缝。
(5)在垫层砼初凝后终凝前，对其面层进行二次压光，并充分养护，防止疏松、起砂、起皮现象。
4.1.2垫层施工技术要求及标准
表4-1垫层施工允许偏差表
序号
项 目
允许偏差
检验数率
检验方法
范围
点数
1
厚 度
±10
每一施工段
不少于4点
用尺量
2
高 程
+5、-10
每一施工段
不少于4点
用水准仪测量
3
平整度
5
每一施工段
不少于4点
用2m靠尺检查
4
平面位置
±30
每一施工段
不少于4点
以线路线为准测量
4.2模板工程施工
模板要平直、无翘曲，每次使用前模板面要涂刷脱模剂，拆除模板不得损伤混凝土结构表面，拆模后要清除表面附碴，保持清洁和堆码整齐。
4.2.1底板模板
底板悬模高度为400mm，施工缝、变形缝处采用木模立模，底板腋角处混凝土采用人工找坡。底板标高采用焊接钢筋控制桩控制底板顶面标高，施工缝、变形缝处设置钢边止水带和背贴式止水带并固定牢靠，以确保振捣混凝土时不变形、不漏浆。
4.2.2侧墙及中柱模板
（1）侧墙、中板、顶板、梁及中柱模板采用胶合板，厚度为15mm，次楞采用100*100mm的木方间距200mm；侧墙、中板、顶板主楞采用双拼槽钢，间距600mm，双拼槽钢采用[ 100×48×5.3槽钢，由顶托支撑固定于满堂支撑架上。梁及中柱主楞采用双拼钢管，间距600mm，双拼钢管采用φ48*3.5钢管。
（2）侧墙模板加固采用3道对地斜撑，配合通长钢管对撑和1.8米钢管顶撑进行加固。
通长钢管对称支撑和1.8米钢管顶撑交叉设置，竖向间距1200mm，横向间距1200mm。同时每三跨设3道对地斜撑，进行加固，斜撑纵向间距1200,横向3排，间距1500mm。侧墙模板体系示意图见下图：
（3）箱体内用碗扣支撑架搭设框架（此框架按顶板施工的支撑架布距设置），脚手架底部采用可调底座，支座高度200mm。应准确的放置在定位线上。脚手架首层立杆采用1800mm和2400mm两种长度交错布置。在顶层再分别采用1800mm和2400mm两种长度的立杆接长。在树立杆时，应及时设置扫地杆，将所树立杆连成一整体，以保证架子整体的稳定。立杆距离侧墙面1000mm，扫地杆位于结构楼层面上400mm位置。
（4）模板支架搭设应按立杆、横杆、斜杆的顺序逐层搭设，剪刀撑和水平杆随架体搭设及时安装施做，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200；横杆间水平度应≤L/400。脚手架的全高垂直度应小于L/500；最大允许偏差应小于100mm。架体顶部采用可调托撑调整底模标高。可调托撑高度应≤350mm。

图4-1侧墙模板体系示意图
（5）柱模板次楞采用100*100mm的木方，间距200mm；主楞采用双拼钢管，间距600mm，双拼钢管采用φ48*3.5钢管，对拉螺栓采用M16，柱长边方向设置4根，间距500mm，柱子短边方向设置3根，间距500mm，距柱根150mm。柱模板及支撑系统见下图。

图4-2柱模板体系示意图
4.2.3顶板、梁模板
施工放线：施放大梁梁边控制线和梁底高程控制线。铺设梁底主楞、次楞、模板，架设侧模。大梁侧模板次楞采用100*100mm的木方，间距200mm；主楞采用双拼钢管，间距600mm，双拼钢管采用φ48*3.5钢管，由M14对拉螺栓进行对拉加固，同时用顶托支撑与满堂支撑架进行连接加固。顶板、梁模板体系示意图见下图：
图4-3顶板、梁模板体系示意图
4.2.4模板及脚手架计算
一、侧墙模板验算
1）材料特征介绍：
1、本站侧墙模板采用胶合板，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；
2、内楞采用内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ，间距200mm；
3、外楞采用双拼Q235[100×48×5.3槽钢，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
4、对拉螺栓采用M14，净截面面积A=105 mm2，fm=170 N/mm2，间距600mm。
5、混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级C35，坍落度设计值160mm±20,采用混凝土泵车浇筑，浇筑速度为2m/h，混凝土温度为10℃，用插入式振捣器振捣。
2）侧墙模板验算
1、荷载设计值
（1）砼侧压力标准值 F1=0.22γct0β1β2V1/2
各参数取值如下：砼重力密度γc=24KN/m3； 砼入模温度T=20℃
新浇筑砼初凝时间t0=200/（T+15）=200/（10+15）=8（h）；
外加剂影响修正系数β1=1.0；
砼坍落度影响修正系数β2=1.15；
砼的浇筑速度V=2m/h。
混凝土侧压力计算处至新浇混凝土顶面总高度H=4.68m。
F1=0.22×24×8×1.0×1.15×21/2 =68.49KN/m2
F2=γcH=24×4.68=112.32KN/m2，
取两者中小值F1=68.49KN/m2，取荷载分项系数1.2
（2）倾倒砼时产生的水平荷载
因侧墙混凝土浇筑采用泵送，故取F3=2KN/m2 ，取荷载分项系数1.4
（3）荷载组合
F=1.2F1+1.4F3=1.2×68.49+1.4×2=84.99KN/m2
2、木模板验算
（1）材料及截面特征
胶合板：取fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；内楞间距l内=200㎜。
取单位宽度计算（以1m宽计），截面特征为
I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
（2）计算简图
将上面荷载化为线性均匀荷载：
q1=F1×1000×1/1000=68.49N/mm(用于计算承载力)
q2=F×1000×1/1000=84.99N/mm(用于验算挠度) ；计算简图如下所示：

（3）抗弯强度验算
M=q112/10=68.49×2002/10=2.74×105N·mm
σ=M/W=2.74×105/3.75×104=7.3N/mm2＜fm=15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×84.99×2004/100×100000×2.81×105=0.32mm
ω/1=0.23/200=1/625＜1/400（满足）
3、内楞验算
（1）材料及截面特征
内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；
截面特征为，I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
W=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
（2）计算简图
将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.2/1000=13.7N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.2/1000=17N/mm(用于验算挠度)
近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：

（3）抗弯强度验算
M=q112/10=13.7×6002/10=4.93×105N·mm
σ=M/W=4.93×105/1.67×105=2.96N/mm2＜fm =15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×17×6004/100×10000 ×8.33×106=0.18mm
ω/1=0.18/600=1/3333＜1/400（满足）
4、外楞验算
（1）材料及截面特征
外楞采用双拼[100×48×5.3槽钢，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
截面特征为I=3.97 ×106 mm4，W=7.94×104 mm3。
（2）计算简图
将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.6/1000=41.09N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.6/1000=50.99N/mm(用于验算挠度)
近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：

（3）抗弯强度验算
M=q112/10=41.09×6002/10=1.48×106N·mm
σ=M/W=1.06×106/1.22×105=18.63/mm2＜fm =215N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×50.99×6004/100×200000 ×8.85×105=0.06mm
ω/1=0.06/600=1/10000＜1/400（满足）
5、对拉螺栓验算
（1）材料及截面特征
采用M14对拉螺栓，净截面面积A=105 mm2，fm=170 N/mm2
（2）对拉螺栓的应力
N= F×内楞间距×外楞间距=84.99×0.2×0.6=10.2KN
σ=N/A=10.2×1000/105=97.13N/mm2＜fm =170N/mm2(满足)
二、中板、顶板模板验算
1）材料特征介绍：
1、本站顶板模板采用胶合板，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；
2、内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ，间距200mm；
3、外楞采用双拼[100×50×5槽钢，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
4、混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级C35，坍落度设计值160mm±20；采用混凝土泵车浇筑，浇筑速度为2m/h；混凝土温度为10℃，用插入式振捣器振捣；顶板新浇筑凝土厚度为900 mm，中板新浇筑凝土厚度为500 mm，计算时取900 mm。

2）顶板模板验算
1、荷载设计值
（1）①模板自重：0.3KN/m2
②混凝土自重：24×0.9=21.6 KN/m2
③钢筋自重：1.1×0.9=0.99 KN/m2
④施工人员及施工设备荷载： 1.5 KN/m2
（2）模板荷载分项系数
项次
荷 载 类 别
γi
1
模板自重
1.2
2
混凝土自重
1.2
3
钢筋自重
1.2
4
施工人员及施工设备荷载
1.4
（3）荷载组合
F1=1.2×（0.5+21.6+0.99）+1.4×1.5=29.57 KN/m2（计算承载力）
F=1.2×（0.5+19.2+0.88）=27.47 KN/m2（验算刚度）
2、模板验算
（1）材料及截面特征
胶合板：取fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；内楞间距l内=200㎜。
取单位宽度计算（以1m宽计），截面特征为
I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
（2）计算简图
将上面荷载化为线性均匀荷载：
q1=F1×1000×1/1000=29.57N/mm(用于计算承载力)
q2=F×1000×1/1000=27.47N/mm(用于验算挠度) ；
计算简图如下所示：
（3）抗弯强度验算
M=q112/8=29.57×2002/10=118280N·mm
σ=M/W=118280/3.75×103=3.15N/mm2＜fm=15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×14.82×2004/100×100000×2.81×105=0.10mm
ω/1=0.10/600=1/2000＜1/400（满足）
3、内楞验算
（1）材料及截面特征
内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；
截面特征为，I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
W=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm4
（2）计算简图
将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.2/1000=5.91N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.2/1000=5.49N/mm(用于验算挠度)
近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：
（3）抗弯强度验算
M=q112/10=5.91×6002/10=212760N·mm
σ=M/W=2.13×105/1.67×105=1.28N/mm2＜fm =15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×5.494×6004/100×10000 ×8.33×106=0.06mm
ω/1=0.06/600=1/10000＜1/400（满足）
4、外楞验算
（1）材料及截面特征
外楞采用双拼[100×48×5.3槽钢，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
截面特征为I=3.97 ×106 mm4，W=7.94×104 mm3。
（2）计算简图 ：将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.6/1000=17.74N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.6/1000=16.48N/mm用于验算挠度)
近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：

（3）抗弯强度验算
M=q112/10=17.74×6002/10=6.40×105N·mm
σ=M/W=6.40×105/7.94×105=0.8N/mm2＜fm =215N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×14.82×6004/100×200000×3.97×106=0.02mm
ω/1=0.02/600=1/30000＜1/400（满足）
三、顶板梁模板验算
1）材料特征介绍：
1、本站顶板梁模板采用胶合板，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；
2、内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ，间距200mm；
3、外楞采用双拼φ48×3.5钢管，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
4、混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级C35，坍落度设计值160mm±20；采用混凝土泵车浇筑，浇筑速度为2m/h；混凝土温度取10℃，用插入式振捣器振捣； 顶板梁高2m。
2）顶板梁模板验算
1、荷载设计值
（1）①模板自重：0.5KN/m2
②混凝土自重：24×2=48KN/m2
③钢筋自重：1.5×2=3 KN/m2
④混凝土振捣荷载： 2 KN/m2
（2）模板荷载分项系数
项次
荷 载 类 别
γi
1
模板自重
1.2
2
混凝土自重
1.2
3
钢筋自重
1.2
4
混凝土振捣荷载
1.4
（3）荷载组合
F1=1.2×（0.5+48+3）+1.4×2=64.6 KN/m2（计算承载力）
F=1.2×（0.5+48+3）=61.8 KN/m2（验算刚度）
2、模板验算
（1）材料及截面特征
胶合板：取fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；内楞间距l内=200㎜。
取单位宽度计算（以1m宽计），截面特征为
I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
（2）计算简图
将上面荷载化为线性均匀荷载：
q1=F1×1000×1/1000=64.6N/mm(用于计算承载力)
q2=F×1000×1/1000=61.8N/mm(用于验算挠度) ；

计算简图如下所示：
（3）抗弯强度验算
M=q112/8=64.6×2002/10=258400N·mm
σ=M/W=258400/3.75×103=6.89N/mm2＜fm=15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×61.8×2004/100×100000×2.81×105=0.23mm
ω/1=0.23/600=1/870＜1/400（满足）
3、内楞验算
（1）材料及截面特征
内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；
截面特征为，I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4
W=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm4
（2）计算简图
将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.2/1000=12.92N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.2/1000=12.36N/mm(用于验算挠度)

近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：
（3）抗弯强度验算
M=q112/10=12.92×6002/10=465120N·mm
σ=M/W=2.13×105/1.67×105=2.97N/mm2＜fm =15N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.677q214/100EI=0.677×12.36×6004/100×10000×8.33×106=0.13mm
ω/1=0.13/600=1/4615＜1/400（满足）
4、外楞验算
（1）材料及截面特征
外楞采用双拼φ48×3.5钢管，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
截面特征为I=243800 mm4，W=10160 mm3。
（2）计算简图 ：将荷载化为线性均布荷载：
q1=F1×103×0.6/1000=38.78N/mm(用于计算承载力)
q2=F×103×0.6/1000=37.08N/mm(用于验算挠度)
近似按二跨连续梁计算，计算简图如下所示：

（3）抗弯强度验算
M=0.125q11/10=0.125×17.74×500/10=2422.5N·mm
σ=M/W=2422.5/10160=0.24N/mm2＜fm =215N/mm2(满足)
（4）挠度验算
ω=0.521q214/100EI=0.521×37.08×5004/100×200000×243800=0.25mm
ω/1=0.25/500=1/2000＜1/400（满足）
四、柱模板验算
1）材料特征介绍：
1、本站柱模板采用胶合板，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ；厚度h=15㎜；
2、内楞采用100×100方木，fm=15N/mm2；E=10000N/mm2 ，间距200mm；
3、外楞采用双拼φ48×3.5钢管，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
4、对拉螺栓采用M16，净截面面积A=144 mm2，fm=170 N/mm2，柱长边方向设置4根，间距500mm，柱子短边方向设置3根，间距500mm，垂直间距600mm
4、混凝土自重（γc）为24KN/m3，强度等级C50，坍落度设计值160mm±20；采用混凝土泵车浇筑，浇筑速度为2m/h；混凝土温度为10℃，用插入式振捣器振捣； 柱高6.8米。
2）侧模板验算
1、荷载设计值
（1）砼侧压力标准值 F1=0.22γct0β1β2V1/2
各参数取值如下：砼重力密度γc=24KN/m3； 砼入模温度T=10℃
新浇筑砼初凝时间t0=200/（T+15）=200/（10+15）=8（h）；
外加剂影响修正系数β1=1.0；
砼坍落度影响修正系数β21.15；
砼的浇筑速度V=2m/h。
混凝土侧压力计算处至新浇混凝土顶面总高度H=6.8m。
F1=0.22×24×8×1.0×1.15×21/2 =68.49KN/m2
F2=γcH=24×6.8=163.20KN/m2，
取两者中小值F1=68.49KN/m2，取荷载分项系数1.2
（2）倾倒砼时产生的水平荷载
因侧墙混凝土浇筑采用泵送，故取F3=2KN/m2 ，取荷载分项系数1.4
（3）荷载组合
F=1.2F1+1.4F3=1.2×68.49+1.4×2=84.99KN/m2
2、柱模板验算同侧墙
3、柱模板次楞验算同侧墙
4、外楞验算
4、外楞验算 （柱箍验算）
（1）材料及截面特征
外楞采用双拼φ48×3.5钢管，fm=215N/mm2；E=200000N/mm2，间距600mm；
截面特征为I=243800 mm4，W=10160 mm3。
（2）计算简图
将荷载化为线性均布荷载：
q=F1×103×0.5*0.85/1000=36.12N/mm
N=a*q/2=14448N
MX=ql22/8=1128750 N·mm
δ=N/A+M/W=125.87＜fm =215N/mm2(满足)
ω=5q'l24/384EI=0.6
ω/1=0.13/600=1/833＜1/500（满足）
近似按三跨连续梁计算，计算简图如下所示：

5、对拉螺栓验算
（1）材料及截面特征
采用M16对拉螺栓，净截面面积A=144 mm2，fm=170 N/mm2
（2）对拉螺栓的应力
N= F×内楞间距×外楞间距=68.49×0.5×0.6=10.2KN
σ=N/A=10.2×1000/144=70.8N/mm2＜fm =170N/mm2(满足)
五、立杆稳定性验算
本工程属于深基坑作业，因此在计算脚手架承载力时不考虑风荷载影响。
1、荷载组合
施工荷载Q4：施工荷载产生的轴向力按3KN/m2计算；
振捣荷载Q3:：振捣荷载产生的轴向力按2KN/m2计算；
砼自重Q2:顶板梁高2米，作为最不利工况，砼自重产生的轴向力按50KN/m2计算；
支架自重Q1：按照0.5 KN/m2计算；
2、顶纵梁支撑承载力计算
该梁区段范围内支撑架的布置形式为：
立杆横向间距LX为600mm
立杆纵向间距LY为600mm
平杆步距为600mm
N= [1.2Q1+1.4(Q3+Q4) ] LXLY+1.2Q2V
V-- LX,LY段砼体积。
N=1.2×0.5+1.4(50+3)×0.6×0.6+1.2×25×2×0.6×0.6=50.472KN
3、立杆的稳定性计算
立杆承载力验算如下：
N≤ФAf——由《建筑施工手册》中查得
Ф—轴心受压杆件的稳定系数，由长细比λ值确定。
f—钢材抗压强度值，Q235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值ƒ＝205N/mm2
A－立杆的截面面积，由《建筑施工手册》中取值，对于Φ48mm的钢管，壁厚为3.5mm，A=4.89cm2
λ—长细比，λ=l0/i
l0 —计算长度，l0＝h+2a
h—支架立杆的步距，取值为0.6m
a—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，本次施工为0.45m。
i—截面回转半径，由《建筑施工手册》中取值,i=1.58cm
l0＝h+2a
＝0.6+2×0.45＝1.5m
λ=1.5/1.58=9.49
查表Ф＝0.976，由《建筑施工手册》中取值
N/ФA
＝50.472KN×103/(0.976×4.89cm2×102)＝105Mpa≤[f]=205Mpa(允许承载应力)
因此，支撑架的布置形式满足安全施工的需要。

4.2.5模板安装、预埋件、预留孔安装要求
表4-5模板、预埋件、预留孔允许偏差表
序号
项 目
允许偏差
(mm)
检验频率
检验方法
范围
点数
1
相邻两板表面高低差
刨光模板
2
每
个
构
件
4
用尺量
不刨光模板
3
2
表面平整度
刨光模板
3
4
用2m尺量
不刨光模板
5
3
模内尺寸
宽
柱
±5
1
沿构件全长拉线，量取最大矢高
梁
0、-10
板
0、-10
高
柱
0，-5
1
梁
0、-10
板
0、-10
长
柱
0，-5
1
梁
0、-5
板
0、-5
4
侧向弯曲
梁
H/1000
每个构件
1
用尺量
板
L/2000,且≯10
5
预留孔位置
10

1
用尺量
6
预
埋
件
钢板
连接板
位置

每个预埋件
1
用尺量
平面高度
2
用水准仪量
螺栓锚筋等
位置
10
1
外露长度
±10
用尺量
注：表中L为构件长度、H为构筑物的高度。
4.2