门式架、全钢管高支模施工方案.docx

目 录

一、编制依据…………………………………………………………………………………………2
二、工程概况…………………………………………………………………………………………2
三、模板系统设计方案………………………………………………………………………………3
（一）门式架支架体系 …………………………………………………………………………3
（1）300×1000梁模板支撑计算书………………………………………………………………3
（2）300×700梁模板支撑计算书……………………………………………………………12
（3）120厚楼板模板支撑计算书………………………………………………………………22
（二）钢管支架体系……………………………………………………………………………30
（4）300×1000梁模板支撑计算书……………………………………………………………2
（5）120厚楼板模板支撑计算书………………………………………………………………22
四、施工方案………………………………………………………………………………………30
（一）模板施工要点：……………………………………………………………………………30
（二）模板安装要注意以下事项：………………………………………………………………31
（三）监测措施：…………………………………………………………………………………31
（四）模板拆除：…………………………………………………………………………………32
（五）质量控制：…………………………………………………………………………………33
（六）劳动计划：…………………………………………………………………………………33
（七）搭设工艺流程：……………………………………………………………………………34
（八）施工进度计划：……………………………………………………………………………34
五、应急预案………………………………………………………………………………………34
（一）机构设置…………………………………………………………………………………34
（二）报警救援及其他联络电话………………………………………………………………34
（三）人员分工与职责…………………………………………………………………………35
（四）应急救援工作程序………………………………………………………………………35
（五）应急救援方法……………………………………………………………………………35
六、支模区域平面布置图…………………………………………………………………………37
一、编制依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J842001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）
《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；
《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；
本工程施工图纸、施工组织设计方案等；
参考资料：如《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等。
二、工程概况
XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程施工总承包无地下楼层，地上有4层(部分5层)，首层楼层标高为5.5（支模高度5.5米）米及7.5米（支模高度6.7米）部位均属于高支模，该部位面积分别约为360㎡及200㎡，主梁梁截面最大为300×1000，其次是300×700，板厚为120。混凝土强度等级均为C30。根据国家有关法规和规范要求，需要对该部位的模板支撑进行计算，满足施工安全要求。
（1）对支模高度≤6m的范围，采用门式架支架。
（2）对支模高度＞6m的范围，采用钢管支架。

（3）根据实际情况项目部选择高支模施工的使用材料如下：
1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；
2、梁底、梁侧模板的竖直枋木以及楼面模板底均采用80×100mm木楞，托梁采用3.0厚φ48钢管；
3、对支模高度＞6m的范围，采用3.0厚φ48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。
4、对支模高度≤6m的范围，采用门式钢管脚手架，可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235；
5、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。钢材采用Q235；
6、钢管门式架型号采用MF1219、MF1209；
三、模板系统设计方案
（一）门式架支架体系
（1）300×1000梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
① 侧模自重 0.2 kN/m2 × (0.30 + 1.00) × 1.2 = 0.31 kN/m
②砼自重 23.0 kN/m3 × 0.30 × 1.00 × 1.2 = 8.28 kN/m
③钢筋荷载 1.0 kN/m3 × 0.30 × 1.00 × 1.2 = 0.36 kN/m
④振捣砼荷载 1.5 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.63 kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.58 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 7.46 kN/m
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×9.58×2502=-62869N.mm=-0.06kN.m
σ=Mmax/W=62869/16200=3.88N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.88N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×9.58×250=1451N=1.45kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1451/(2×300×18)=0.40N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=7.46kN/m；挠度系数Kυ=0.644；
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×7.46×2504/(100×6000×145800)=0.21mm
[υ]=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.58×250/300=7.98kN/m
Mq=qcL2-γ)/8=7.98×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.63kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.12×25+0.15)+1.4×1.50=5.88kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×5.88=0.44kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.44×0.45=0.20kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.63+0.20)×106=830000N.mm=0.83kN.m
σ=Mmax/W=830000/133333=6.23N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=6.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.98×300/1000+0.44=1.64kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.64×1000/(2×80×100)=0.31N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.46×250/300=6.22N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=6.22×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=1.09mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.44×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=0.49mm
υmax=υq＋υp=1.09+0.49=1.58mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=1.58mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用Φ48×3.0双钢管
W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.98×300/1000+0.44=1.64N，
弯矩系数KM=0.279
Mmax=KMPL=0.279×1.64×1000×900=411804N.mm=0.41kN.m
σ=Mmax/W=411804/8980=45.86N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=45.86N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=1.648
Vmax=KVP=1.648×1.64×1000=2703N
τ3Vmax/(2bh)=3×2703 /(2×2×424.00)=4.78N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=4.78N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.22×300/1000+0.44=1.37kN，
挠度系数Kυ=1.784
υmax=KυPL3/(100EI)=1.784×1.37×1000×9003/(100×206000×215600)=0.40mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.40mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.836×1.64=4.65kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.9×0.60×1=0.76kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =4.65+0.76=5.41kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(5.50-1.0-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.34kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.34+5.41=5.82kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=5.82kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=5.56+[0.08×1.90+1.2+0.60)×0.0376]×1.2=6.08kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+105)=820mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×820×105/1000=107.54kN
门架支承面受冲切承载力107.54kN＞上部荷载F=6.08kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN
支承面局部受压承载力F=319.39kN＞上部荷载F=6.08kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2
(γ=23.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=25.0℃)
F2=γH=23×梁高=23×1.0=23kN/m2
比较F1、F2取小值F=23kN/m2，有效压头高度为F/γ=1.0m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
① 浇混凝土的侧压力F　　 23 　 kN/m2 γG=1.2 　 27.6　 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 33.2 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　 　23 kN/m2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=1420×182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420×183/12=690120mm4。
1）抗弯强度验算
q=33.2×(1000-120)/1000=29.23kN/m=29.22N/mm；弯矩系数KM=-0.105。
Mmax=KqL2=-0.105×29.22×3002=-276129N.mm=-0.28kN.m
σ=Mmax/W=276129/76680=3.60N/mm2
侧模抗弯强度σ=3.60N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×29.22×300/1000=5.31kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×5.31×1000/(2×18×1420)=0.31N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=23×(1000-120)/1000=20.24kN/m=20.24N/mm，挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×20.24×3004/(100×6000×690120)=0.25mm
[υ]=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.25mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×33.2=31.54kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-120)/2=440mm=0.44m，N=abFs=0.60×0.44×31.54=8.33kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力8.33kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度440mm；跨数4跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。
W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3, I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,
1）抗弯强度验算
q=33.2×300/1000=9.96kN/m=9.96N/mm；
弯矩系数KM=-0.107；Mmax=KMqL2=-0.107×9.96×4402=206323N.mm=-0.21kN.m
σ=Mmax/W=206323/85333=2.42N/mm2
侧肋抗弯强度σ=2.42N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪验算
剪力系数KV=0.607
Vmax=KVqL =0.607×9.96×440/1000=2.66kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.66×1000/(2×80×80)=0.62N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.62N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=23×300/1000=6.9kN/m=6.9N/mm；挠度系数Kυ=0.632
υmax=Kυq，L4/100EI=0.632×6.9×4404/(100×9000×3413333)=0.05mm
[υ]=440/250=1.76mm
侧肋挠度υmax=0.05mm＜[υ]=1.76mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

6.计算结果
第一层龙骨80×100mm单木枋@250mm,第二层龙骨Φ48×3.0双钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,配架：2个1930门架＋下托260＋上托280；底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm , 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；拉杆水平距离以门架高度或支托节点为准。

（2）300×700梁模板支撑计算书
梁模板支撑计算书
1.计算参数
结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=700mm,层高5.50m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。

2.梁底模验算
（1）梁底模及支撑荷载计算
荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值
② 侧模自重 0.2 kN/m2 × (0.30 + 0.7) × 1.2 = 0.24 kN/m
②砼自重 23.0 kN/m3 × 0.30 × 0.7 × 1.2 = 5.8 kN/m
③钢筋荷载 1.0 kN/m3 × 0.30 × 0.7 × 1.2 = 0.25 kN/m
④振捣砼荷载 1.5 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.44 kN/m
梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.73 kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 5.24 kN/m
（2）梁底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；
W=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×6.73×2502=-44166N.mm=-0.04kN.m
σ=Mmax/W=44166/16200=2.73N/mm2
梁底模抗弯强度σ=2.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×6.73×250=1020N=1.02kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1020/(2×300×18)=0.28N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.28N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=5.24kN/m；挠度系数Kυ=0.644；
υmax=Kυq2 L4/(100EI)=0.644×5.24×2504/(100×6000×145800)=0.15mm
[υ]=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.15mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算
门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=100mm；
W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。
1）抗弯强度验算
a 、梁传荷载计算
q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.73×250/300=5.61kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=5.61×300/1000×1200/1000×(2-0.25)/8=0.44kN.m
b 、板传荷载计算
P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载
=1.2×(0.12×25+0.15)+1.4×1.50=5.88kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×250/1000×5.88=0.44kN
a =0.5×(L-c)=0.5×(1200-300)=450mm，Mp=P×a=0.44×0.45=0.20kN.m
Mmax=Mq＋Mp=(0.44+0.20)×106=640000N.mm=0.64kN.m
σ=Mmax/W=640000/133333=4.8N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.8N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×5.61×300/1000+0.44=1.28kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×1.28×1000/(2×80×100)=0.24N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=5.24×250/300=4.37N/mm
υq=q’cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)
=4.37×300×12003×(8 - 4 × 0.252+0.253)/(384×9000×6666667)=0.77mm
υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)
=0.44×1000×450×12002×(3 - 4×0.382)/(24×9000×6666667)=0.49mm
υmax=υq＋υp=0.77+0.49=1.26mm
[υ]=1200/250=4.80mm
第一层龙骨挠度υmax=1.26mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算
门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用Φ48×3.0双钢管:
W=8980mm3，I=215600mm4 A=4.240cm2；
1）抗弯强度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×5.61×300/1000+0.44=1.28N，
弯矩系数KM=0.279
Mmax=KMPL=0.279×1.28×1000×900=321408N.mm=0.32kN.m
σ=Mmax/W=321408/8980=35.79N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=35.79N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=1.648
Vmax=KVP=1.648×1.28×1000=2099N
τ=3Vmax/(2bh)=3×2099 /(2×2×424.00)=3.71N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=3.71N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.37×300/1000+0.44=1.10kN，
挠度系数Kυ=1.784
υmax=KυPL3/(100EI)=1.784×1.10×1000×9003/(100×206000×215600)=0.32mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.32mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

3.支撑承载力验算
(1)荷载计算
传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.836
传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.836×1.28=3.63kN
每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.9×0.60×1=0.76kN
每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1＋NQK2 =3.63+0.76=4.39kN
单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m
每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m
门式钢管脚手架和水平拉杆重量
NGK =(5.50-0.7-1.9)×0.08+2×1.80×0.0376=0.37kN
门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK =1.2×0.37+4.39=4.83kN
(2)门式钢管脚手架稳定性验算
每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN
门式钢管脚手架轴向力设计值N=4.83kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。
4.支撑支承面验算
门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=4.83+[0.08×1.90+(1.2+0.60)×0.0376]×1.2=5.09kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+105)=820mm,βh=1.00
(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO
=(0.7×1×1.57+0.15×1)×1.00×820×105/1000=107.54kN
门架支承面受冲切承载力107.54kN＞上部荷载F=5.09kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×16700=14195kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×3×14195×0.01=319.39kN
支承面局部受压承载力F=319.39kN＞上部荷载F=5.09kN,满足要求。
5.侧模板验算
（1）荷载计算
1）新浇砼的侧压力
F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V1/2
=0.22×23.00×5.00×1.20×1.15×2.000.5=49.38kN/m2
(γ=23.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=25.0℃)
F2=γH=23×梁高=23×0.7=16.1kN/m2
比较F1、F2取小值F=16.1kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.7m。
2)荷载计算
荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位
② 浇混凝土的侧压力F　　 　16.1 kN/m2 γG=1.2 19.32　 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 24.92 kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　 16.1 kN/m2
（2）模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=1420×182/6=76680mm3；I=bh3/12=1420×183/12=690120mm4。
1）抗弯强度验算
q=24.92×(700-120)/1000=14.45kN/m=14.45N/mm；弯矩系数KM=-0.105。
Mmax=KqL2=-0.105×14.45×3002=-136553N.mm=-0.14kN.m
σ=Mmax/W=136553/76680=1.78N/mm2
侧模抗弯强度σ=1.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×14.45×300/1000=2.63kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×2.63×1000/(2×18×1420)=0.15N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.15N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q，=16.1×(700-120)/1000=9.34kN/m=9.34N/mm，挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.34×3004/(100×6000×690120)=0.12mm
[υ]=300/250=1.20mm
侧模挠度υmax=0.12mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图和内力图如下图：

6.计算结果
第一层龙骨80×100mm单木枋@250mm,第二层龙骨Φ48×3.0双钢管@1200mm；门式钢管脚手架纵向@900mm,配架：2个1930门架＋下托500（钢管支托）＋上托340；底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm, 采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结；拉杆水平距离以门架高度或支托节点为准。

（3）120厚楼板模板支撑计算书
楼面模板支撑计算书
1.计算参数
结构板厚120mm，层高5.50m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600~900mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度约200mm，不能超过300mm。

2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚m) 系数 设计值
① 模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m
②砼自重 23.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.31 kN/m
③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m
④施工人员及施工设备荷载 1.50 kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.33 kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) /1.2 q2 = 3.19 kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；
W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M1=KMq1L2 =-0.105×5.33×3502=-68557N.mm
剪力系数KV=0.606
V1=KVq1L=0.606×5.33×350=1130N

b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=-0.105
M2=KMq2L2 =-0.105×3.19×3502=-41031N.mm
跨中弯矩系数KM=0.078
M3=KMq2L2 =0.078×3.19×3502=30480N.mm
剪力系数KV=0.606
V2=KVq2L=0.606×3.19×350=677N
挠度系数Kυ=0.644
υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×3.19×3504/(100×6000×486000)=0.11mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×1.50=2.10kN ，计算简图如下：

跨