承重支撑架搭拆施工方案概况.docx

承重支撑架搭拆施工方案
一、工程概况、特点及施工进度
本工程为~~~~~~~~~~~~~~工程，该工程由两幢十八层商住楼及三层裙房（局部四层）组成，工程地上十八层，地下一层总用地面积9879㎡，建筑占地面积3440㎡，总建筑面积36505㎡，其中地上建筑面积30600㎡，地下建筑面积5905㎡。
本工程建筑合理使用年限为50年，防火设计等级为一类高层，耐火等级地上一级、地下室一级，屋面防水等级为二级，地下室防水等级为一级。本工程相对标高±0.000相当于绝对标高3.000m（黄海高程）。
本方案根据施工部位和施工进度的不同，按地下室墙板模板、一层梁板模板、二、三层梁板模板、转换层（四层）梁板模板及标准层梁板模板分别计算，层高地下室为4.5m，一层5.8m，二层3.8m，三层4.5m，标准层3.0m。
其中底下室墙板厚度350mm，高度4.5m；
一层梁截面高低跨位置最大为400mm×1700mm，其余梁截面最大为500×900，板厚为200mm，
二、三层梁截面最大为400mm×800mm,板厚为120mm；
转换层（四层）梁截面最大为600mm×1150mm，板厚为180mm；
标准层250mm×700mm，板厚为170mm。
工程进度：底下室~三层，每个施工段15天，标准层每10天一层。
二、模板及承重支撑基本要求：
1．本工程模板采用竹胶板、九夹板。采用φ48钢管支撑，配合使用木方。
2．支撑架地基平整夯实，支撑架的钢管立柱不能直接立于地面上，应加垫木板，厚度不小于50mm。
3．模板接缝应严密，不得漏浆。
4．多次周转使用的模板，应涂刷隔离剂，使用后及时清理。
5．模板的支柱和其它构件要便于装拆，一般宜用木楔子，尽量少用钉子。
6．本工程在框架结构施工时承重支架支撑立杆步距为1.5m，钢管下垫300×300×50木板，每根立杆底部设纵横扫地杆。
7、梁模板支撑大样详见下图

三、模板支撑计算
一）地下室墙模板支撑计算
1、墙模板基本参数
墙模板的背部支撑由两层龙骨组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板采用竹胶板，厚度h=13mm，
内楞采用圆钢管φ48×3.5，每道内楞1根钢楞，间距200mm。
外楞采用圆钢管φ48×3.5，每道外楞2根钢楞，间距600mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离600mm，直径14mm。
2、墙模板支撑大样详见下图：

3、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度4.500-0.4=4.1m；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=24×4.1=98.4KN/㎡
按取最小值，故最大侧压力为54.86 KN/㎡
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
4、墙模板内外楞的计算
1).内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
本算例中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

内楞计算简图
1.内楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 内楞强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 内楞的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 内楞的净截面抵抗矩；
　　[f] —— 内楞的强度设计值(N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×54.86+1.4×6.00)×0.2=14.85KN/m；
　　 l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 600mm；
内楞强度设计值[f] =205.000N/mm2；
经计算得到，内楞的强度计算值
= M/W=(14.85×6002)/10÷(5.08×103)=105.24N/ mm2；
内楞的强度验算< [f],满足要求!
2.内楞的挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l/400
其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
内楞的最大允许挠度值,[v] = 1.250mm ；
内楞的挠度计算值:
v=(0.677×14.85×6004)/(100×210000×12.19×104)=0.51mm
内楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
2).外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。
本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞的规格: 圆钢管φ48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；

外楞计算简图
3.外楞强度计算
= M/W < [f]
其中 —— 外楞强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 外楞的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 外楞的净截面抵抗矩；
　　 [f] —— 外楞的强度设计值(N/mm2)。
M = 0.175Pl
其中 P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×54.86+1.4×6.00)×0.50×0.60=22.27KN；
　　 l —— 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 500mm；
外楞强度设计值[f] = 205.000N/mm2；
经计算得到，外楞的强度计算值
= M/W=(0.175×22.27×103×500)/(5.08×103×2)=191.79N/mm2；
外楞的强度验算 < [f],满足要求!
4.外楞的挠度计算
v = 1.146Pl3 / 100EI < [v] = l/400
其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.250mm；
外楞的最大挠度计算值:
v = (1.146×22.27×103×5003)/(100×210000×12.19×104×2)=0.62mm；
外楞的挠度验算 v < [v],满足要求!
5、穿墙螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 穿墙螺栓所受的拉力；
　　 A —— 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿墙螺栓的直径(mm): 14
穿墙螺栓有效直径(mm): 12
穿墙螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
穿墙螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 170×105÷103= 17.850KN
穿墙螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5486×500×600÷106=16.46KN
穿墙螺栓强度验算满足要求!
二）一层梁、板支撑计算
1、高底跨梁支撑，最大截面尺寸为400mm×1700mm。
设梁的承重支撑纵距为0.6m，横距为0.4+0.4=0.8m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板，层高4.5m。
1.1荷载收集
1.1.1梁重：（梁截面宽为b=400mm，高为h=1700mm）,钢筋混凝土容重r0梁25.5KN/m3。
G梁=b/2×h×r梁 =25.5×1.7×0.2=8.67 KN/m
1.1.2模板重：
G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.2+1.5）×0.5=0.85KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（8.67 +0.85）×0.6+0.62 =6.33 KN
1.1.4施工活荷：活荷以2 KN/m2计取，NQK=0.2×0.6×2=0.24KN
1.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×6.33＋1.4×0.24=7.93KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。
1.3、模板支架立杆计算长度的确定l0
l01=h+2a=1.5＋2×(0.08+0.048/2)=1.71 （ 5.6.2-3）
h------支架立杆步距
a------模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(设梁下垫60×80的木楞,则a=0.08+0.048/2=0.104m)
1.4、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=7.93×103/（0.528×489）=30.71 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
N-----轴向力设计值
λ-----长细比，λ=l0/ i =1.71×102/1.58=108.22, l0—计算长度，i—截面回转半径。
ф-----轴向受压构件系数，查JGJ130-2001附录表C，由λ=108.226可得ф=0.528 。
f-----钢材的抗压强度设计值（取Φ45×3.5钢管，按5.1.6采用,取f=205N/mm2）
因此,立杆稳定性也满足要求。
1.5、立杆杆底地基承载力的验算
因为直接支撑在地下室底板上，不在作计算。
2、一层非高低跨梁，最大截面尺寸500mm×900mm。
设梁的承重支撑纵距为0.9m，横距为0.5+0.4=0.9m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。
2.1荷载收集
2.1.1梁重：（梁截面宽为b=500mm，高为h=900mm）,钢筋混凝土容重r0梁25.5KN/m3。
G梁=b/2×h×r梁 =25.5×0.9×0.25=5.73 KN/m
2.1.2模板重：
G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.25+07）×0.5=0.475KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
2.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（5.73 +0.475）×0.9+0.62 =6.2 KN
2.1.4施工活荷：活荷以2 KN/m2计取，NQK=0.2×0.9×2=0.36KN
2.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N1.2×6.2＋1.4×0.36=7.94KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。
2.3、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=7.94×103/（0.528×489）=30.75N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
因此,立杆稳定性也满足要求。
3、一层板支撑，板厚为200mm。
板的承重支撑纵横距为0.9m，其余搭设要求同梁承重支撑。
计算简图如下：

3.1、荷载收集
3.1.1板重：（t：板厚为200）,钢筋混凝土容重r0板取25.1KN/m3。
G板=b×t×r板
=25.1×0.9×0.2=4.518 KN/m
3.1.2模板重：
G模板=b×a=0.9×0.5=0.45 KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
3.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=4.5×0.1384=0.62KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（4.518 +0.45）×0.9+0.62=5.09 KN
3.1.4施工活荷：活荷以1.5KN/m2计取，NQK=0.9×1.5×0.9=1.215KN
3.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×5.09＋1.4×1.215=7.81KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。（扣件承载力设计值查JGJ130-2001）
3.3、模板支架立杆计算长度的确定l0
l01=h+2a=1.5＋2×(0.08+0.048/2)=1.75
h------支架立杆步距
a------模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(设梁下垫80×100的木楞,则a=0.1+0.048/20.124m)
3.4、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=7.81×103/0.530×489=30.13 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
N-----轴向力设计值
λ-----长细比，λ=l0/ i =1.75×102/1.58=110.76, l0—计算长度，i—截面回转半径。
ф-----轴向受压构件系数，查JGJ130-2001附录表C，由λ=110.76可得ф=0.530
f-----钢材的抗压强度设计值（取Φ45×3.5钢管，按5.1.6采用取f=205N/mm2）
因此,立杆稳定性也满足要求。
3.5、木楞间距的计算
假定板下设80×100的木楞，间距@330。
则沿木楞方向的线荷q=（4.518 +0.45）×1.2×0.33＋1.4×1.5×0.33=2.66kn/m。
M=1/8ql2=0.27×106N.M
W=1/6bh2=1.33×105
M/ W=2.03≤［σ］=11N/mm2
所以能满足要求。
3.6其余构造及施工要求同梁承重支架部份。
三） 二、三层梁板支撑
1、二、三层梁，最大截面400mm×800mm。
设梁的承重支撑纵距为1m，横距为0.4+0.4=0.8m，立杆步距为h=15m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。
1.1荷载收集
1.1.1梁重：（梁截面宽为b=400mm，高为h=800mm）,钢筋混凝土容重r0梁25.5KN/m3。
G梁=b/2×h×r梁 =25.5×0.8×0.2=4.08 KN/m
1.1.2模板重：
G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.2+0.7-0.12）×0.5=0.44KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=5.8×0.1384=0.8KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（4.08 +0.44）×1+0.8 =5.32 KN
1.1.4施工活荷：活荷以2 KN/m2计取，NQK=0.2×1×2=0.4KN
1.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×5.32＋1.4×0.4=6.94KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。
1.3、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=6.94×103/（0.528×489）=26.88 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
因此,立杆稳定性也满足要求。
1.4立杆地基承载力验算
P=N/A≤fg
P——立杆基础底面平均压力
Fg——底面承载力设计值
A——基础底面面积,按扩散面积计，取S=1×0.8=0.8m2
其中fg=Kcfgk,式中Kc为脚手架地基承载力调整系数，取1.0
fgk——地基承载力标准值，根据图纸设计商业用房3KN/m2
所以fgk=1.4×3=5.2 KN/m2
P=N/A=6.94/0.8=8.67KN/m2
根据混凝土在不同温度下硬化的强度百分率的不同，按12天一施工段计，
P’=5.2+5.2×0.8=9.36KN/m2＞8.67KN/m2。
按二层支撑，能满足要求。
2、二、三层板，板厚为120mm。
板的承重支撑纵横距为1m，其余搭设要求同梁承重支撑。
2.1、荷载收集
2.1.1板重：（t：板厚为120）,钢筋混凝土容重r0板取25.1KN/m3。
G板=b×t×r板
=25.1×1×0.12=3 KN/m
2.1.2模板重：
G模板=b×a=1×0.5=0.5 KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
2.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=5.8×0.1384=0.8KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（3 +0.5）×1+0.8=4.3KN
2.1.4施工活荷：活荷以1.5KN/m2计取，NQK=1×1.5×1=1.5KN
2.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×4.3＋1.4×1.5=7.26KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。（扣件承载力设计值查JGJ130-2001）
2.3、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=7.26×103/0.530×489=28.01 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
因此,立杆稳定性也满足要求。
2.4、立杆杆底地基承载力的验算
P=N/A≤fg
P——立杆基础底面平均压力
Fg——底面承载力设计值
A——基础底面面积,按扩散面积计，S=1×1=1m2
其中fg=Kcfgk,式中Kc为脚手架地基承载力调整系数，取1.0
fgk——地基承载力标准值，根据图纸设计商业用房3KN/m2
所以fgk=1.4×3=5.2KN/m2
P=N/A=7.26/1=7.26KN/m2
由上可以知道，立杆基础底面平均压力远大于楼面承载力，
根据混凝土在不同温度下硬化的强度百分率的不同，按15天一施工段计，
P’=5.2+5.2×0.8=9.36KN/m2＞7.26KN/m2。
按二层支撑，能满足要求。
四）转换层梁板支撑
1、转换层梁，梁最大截面600mm×1150mm
设梁的承重支撑纵距为0.6m，横距为0.6+0.4=1 m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。
1.1荷载收集
11.1梁重：（梁截面宽为b=600mm，高为h=1150mm）,钢筋混凝土容重r0梁25.5KN/m3。
G梁=b/2×h×r梁 =25.5×1.15×0.3=8.79 KN/m
1.1.2模板重：
G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.3+0.97）×0.5=0.63KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=（4.5-0.18）×0.1384=0.59KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（8.79 +0.63）×0.6+0.59 =6.24 KN
1.1.4施工活荷：活荷以2 KN/m2计取，NQK=0.3×0.6×2=0.36KN
1.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×6.24＋1.4×0.36=7.99KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。
1.3、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=7.99×103/（0.528×489）=30.94 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
因此,立杆稳定性也满足要求。
1.4、立杆杆底地基承载力的验算
同上，配备三副模板作为周转材料用，可满足楼板承载力的要求。
2、转换层板，板厚180mm，支撑方案同一层面板支撑，不再另作计算。
五）标准层梁板支撑计算
1、标准层梁，最大截面为250mm×700mm。
设梁的承重支撑纵距为1.0m，横距为0.25+0.4=0.65 m，立杆步距为h=1.5m（考虑到施工方便，底排步距采用1.8m），底下200mm以内高设置纵横向扫地杆，钢管下垫300×300×50mm的木板。
1.1荷载收集
1.1.1梁重：（梁截面宽为b=250mm，高为h=700mm）,钢筋混凝土容重r0梁25.5KN/m3。
G梁=b/2×h×r梁 =25.5×0.7×0.125=2.23 KN/m
1.1.2模板重：
G模板=［b/2+（h-t）］×a=（0.125+0.58）×0.5=0.35KN/m（模板自重标准值a取0.5 KN/m2,查施工手册第四册表17-77）
1.1.3钢管脚手架每米立杆承受的结构自重以b=0.1384 KN/m计, h0为层高。（查JGJ130-2001附录A）
则自重G=b×h0=3×0.1384=0.415KN
故每根立杆承受的恒荷载NGK=梁重＋模板重＋支架重=（2.23 +0.35）×1+0.415 3 KN
1.1.4施工活荷：活荷以2 KN/m2计取，NQK=0.125×1×2=0.25KN
1.2、扣件抗滑承载力验算
在不组合风荷载作用下：根据公式N1=1.2NGK＋1.4NQK
N=1.2×3＋1.4×0.25=3.95KN
N＜8 KN
所以扣件抗滑承载力满足要求。
1.3、立杆稳定性的计算
A、在不组合风荷载作用下：
б1=N/фA≤f
∴б1=3.95×103/（0.528×489）=15.3 N/ mm2﹤［f］=205 N/ mm2
因此,立杆稳定性也满足要求。
2、标准层板，板厚有170mm和120mm。
其中170mm厚的板支撑方案按一层板方案支撑，120mm厚的板支撑方案按二、三层板的方案支撑。
四、构造要求
模板支架的构造应符合下列的规定：
1、模板支架立杆应符合JGJ130-2001第6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5条规定；
2、立杆底部设置垫板。
3、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定距底座上皮不大于200 mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500 mm。
4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。其纵横向间距不得大于1 m，对接、搭接应符合下列规定：
4.1立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心节点的距离不宜大于步距的1/3；
4.2搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，其搭接的扣件数量应通过计算确定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm；
5、支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；
6、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定；
7、梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。
8、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：
8.1满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
8.2高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；
8.3剪刀撑的构造应符合JGJ130-2001第6.6.2条的规定：
8.3.1每道剪刀撑跨越立杆的根数不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角在45O～60O之间；
8.3.2剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；
8.3.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，施转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150 mm。
五、施工要求
1、搭设承重支撑架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
2、施工操作前，项目技术负责人（项目经理）必须亲自向全体操作人员进行技术交底，特别是木工班长要有签字手续。项目技术负责人（项目经理）应注意区别技术交底和安全交底的不同要求、不同内容，分别进行。技术交底应详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横柜、纵横联系杆和扫地杆、剪刀撑、拉结点、顶部小横杆的间距等。局部使用2个扣件的，也应详细说明。
3、承重支撑架的搭设施工必须由专业施工队伍承担，施工人员必须有建筑登高特种作业上岗证。
4、搭设完成后，项目部和有关人员应认真进行检查验收。检查要依据专项施工方案确定的各项指标，依照《承重支撑加搭设分项检查验收表》（见附表）的要求逐一检查验收。扣件拧紧度检查必须采用力矩板手。其中，扣件扭力检查数量为：顶部大横杆与立杆连接点的扣件应全数检查，其余扣件检查数量不少于10%。
5、精心设计混凝土施工方案，确保模板支架均衡受载，宜采用从中部开始、向两边扩展的浇筑方式；
6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在荷载计算时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控；
7、在确保安全的前提下，在浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况时，及时予以解决。