博物馆高架支摸方案修改33.docx

目 录
1 编制依据 1
1.1 工程图纸 1
1.2 规范标准 1
1.3 企业标准 1
1 工程概况与施工部署 1
1.1框架梁设计概况 1
1.2 施工部署 3
2 模板支架设计 3
2.1 方案设计 3
2.3 选择设计计算模型 4
2.4 荷载计算 6
2.4.1 800x1800mm截面梁（增加） 6
2.4.2 600x1800mm截面梁 6
2.4.3 400x1600mm截面梁（调整） 7
2.4.4 300x900mm截面梁（增加） 7
2.4.5 300x700mm截面梁 8
2.4.6 200mm厚楼板 8
3 梁板模板设计计算 8
3.1 梁侧支撑系统验算 9
3.1.1 800X1800梁侧模板荷载（增加） 9
3.1.2 800X1800梁侧模板体系验算（增加） 9
3.1.1 600X1800梁侧模板荷载 12
3.1.2 600X1800梁侧模板体系验算 12
3.1.3 400X1600梁侧模板荷载（调整） 15
3.1.4 400X1600梁侧模板体系验算（调整） 15
3.1.5 400X1200梁侧模板荷载 18
3.1.6 400X1200梁侧模板体系验算 18
3.1.7 300X900梁侧模板荷载（增加） 21
3.1.8 300X900梁侧模板体系验算（增加） 22
3.1.7 300X700梁侧模板荷载 24
3.1.8 300X700梁侧模板体系验算 24
3.2 梁板底模板体系验算 27
3.2.1 800X1800梁底模板体系验算（增加） 27
3.2.2 600X1800梁底模板体系验算 31
3.2.3 400X1600梁底模板体系验算（调整） 34
3.2.4 300X900梁底模板体系验算（增加） 39
3.2.5 300X700梁底模板体系验算 42
3.2.6板模板体系验算（200厚） 45
4 大跨度高架模板支架构造措施 48
5 高架支模施工技术、安全措施 48
6 检查与验收 49
6.1构配件检查与验收 49
6.2 架体检查与验收 49

1 编制依据
1.1 工程图纸
山东省博物馆新馆施工图纸（施工准备阶段）。
1.2 规范标准
现行有关国家、行业、地方规范标准。
现行有关国家、行业、地方规范标准
序号
类 别
名 称
编 号
1
国 标
《建设工程施工现场供用电安全规范》
GB50194-93
2
行 标
《建筑机械使用安全技术规程》
JGJ33-2001
3
行 标
《建筑施工安全检查技术标准》
JGJ59-99
4
行 标
《建筑施工高处作业安全技术规程》
JGJ80-91
5
行 标
《安全防范系统验收规则》
GA308-2001
6
行 标
《安全防范工程程序与要求》
GA/T75-94
7
行 标
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130—2001
J84--2001
1.3 企业标准
企业标准
序号
类 别
名 称
编 号
1
企 标
《建筑施工脚手架安全技术标准》
ZJQ08-SGJB003-2005
2
企 标
《施工组织设计编制标准》
ZJQ08-SGJB001-2005
1 工程概况与施工部署
1.1框架梁设计概况
山东省博物馆新馆是一个功能齐全、规模宏伟的综合博物馆，该工程地处于燕山立交桥以东两公里处，南临经十东路，总用地面积179992.0m2，总建筑面积约820002。
该工程为一方形建筑，地下三层，结构标高分别为-6.6m、-2.19m、-0.15m；地上四层，结构标高分别为9.7m、18.1m、26.5m、34.3m，东西及南北宽均为136米。根据《山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证暂行办法》有关规定，为确保模板支撑体系稳定，保证施工质量及安全特编制本案。
根据2008年6月30日北京设计院出的结构图纸（施工准备阶段），属于大跨度高架支模的梁截面、跨度情况如下：
一层石雕艺术馆大厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。
一层礼仪大厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度28.7m；纵向梁最大截面尺寸为300×700，最大跨度24.6m；高度9.85m。
一层临时展厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。
一层石雕艺术馆大厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为400×1200，最大跨度123m；高度9.85m。
一层临时展厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为400×1200，最大跨度12.3m；高度9.85m。
一层学术报告厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度28.7m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度28.7m；高度9.85m。
一层临时展厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度9.85m。
一层大厅（轴～轴/轴～轴）横向梁图纸为标注梁截面，最大跨度28.7m，纵向梁最大截面尺寸为300×900，最大跨度45.1m；高度26.65m。
二层文物精品馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
二层山东发展史馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度28.7m；纵向梁最大截面尺寸为300×700，最大跨度24.6m；高度8.4m。
二层齐鲁名人馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
二层文化艺术品展厅（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为500×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。
二层齐鲁名人馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为500×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。
二层考古馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
二层古代交通馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度28.7m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
二层古代交通馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
三层自然馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1800，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1800，最大跨度24.6m；高度16.3m。
三层山东发展史馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为600×1800，最大跨度45.1m；纵向梁最大截面尺寸为800×1800，最大跨度20.2m；高度16.3m。
三层自然馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1800，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1800，最大跨度24.6m；高度16.3m。
三层自然馆（珍惜动物标本）（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为600×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。
三层自然馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1100，最大跨度16.4m；纵向梁最大截面尺寸为600×1200，最大跨度12.3m；高度8.4m。
三层民族馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1600，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1600，最大跨度24.6m；高度8.4m。
三层古代交通馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1600，最大跨度28.7m；纵向梁最大截面尺寸为400×1500，最大跨度24.6m；高度8.4m。
三层民族馆（轴～轴/轴～轴）横向梁最大截面尺寸为400×1600，最大跨度32.8m；纵向梁最大截面尺寸为400×1600，最大跨度24.6m；高度8.4m。
1.2 施工部署
高架模板支撑搭设时间计划在2008年10月份，劳动力安排为满堂架及木工600人左右，运输工具主要通过塔吊。因部分高架模板的梁为预应力混凝土梁，所以必须待预应力梁混凝土强度等级达到80%以上才能预应力张拉，预应力张拉后灌浆强度达到100%后方可拆除高架模板支撑体系。
2 模板支架设计
2.1 方案设计
由于本工程架体支设高度高（自±0以下馆藏层至±0以上均超过4m，属高支架模板体系），跨度和结构构件大，施工活荷载和构件恒荷载大，模板支设难度大。经综合考虑，架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、靠操作性强等因素。本方案选择：满堂高支脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺。
高架支模部分的框架结构分为主次梁，但梁高和梁宽变化不大，为了保证架子体系的整体连续贯通性和可操作性，立杆间距统一排列。排列原则是基本方格网按450×450考虑，但结合工程实际情况，在梁下做适当调整，并绘制立杆布置图，水平步距1500mm。
2.3 选择设计计算模型
楼板布设架体的基础上再在梁底、梁侧一定范围内立杆间距加密；在主梁及次梁支架顶部配专用U形可调托撑；U形托撑上用钢管做主龙骨，50×100木方作次龙骨。立杆的强度和稳定性必须满足规范规定。
从立杆平面布置图（详见附图）中可以明确看出各梁底立杆间距及沿梁长方向排距，从中选择有代表性及最大立杆受力进行结构架子体系设计验算，具体选择的架体材料、计算模型如下：
梁板架体材料、计算模型表
序
号
构配件名称
使用材
料规格
设 计
参 数
备注
1
扣件
直角扣件
水平杆与立杆连接处设置

2
立 杆
Φ48×3.0钢管，对接扣件接长
梁截面
架体宽度
纵向
（沿梁长方向）
横向
（沿梁宽方向）

800×1800
梁宽+每边300
450
设顶撑两根
见图
600×1800
梁宽+每边300
450
设顶撑两根
见图
400×1600
梁宽+每边300
450
设顶撑两根
见图
400×1200
梁宽+每边300
450
同上
见图
300×900
梁宽+每边300
450
设顶撑一根
见图
300×700
梁宽+每边300
900
设顶撑一根
见图
200mm板
900X900
900
900

3
木方
50×100
梁截面
沿梁高方向间距
（木方中心距）
设置要求

800×1800
150
在梁底部、上部及对拉螺栓处必须设置一道，中间均分

600×1800
150

400×1600
225

400×1200
225

300×900
187.5

300×700
183.3

4
木方
50×100
梁截面
沿梁宽方向
（木方中心距）
设置要求

800×1800
200
在梁边各设置一道，中间均分

600×1800
200

400×1600
200

300×900
150

300×700
150

5
木方
50×100
200mm板
木方间距225

6
对拉螺栓
Φ16
梁截面
沿梁高方向间距
沿梁长度方向

600×1800
450
450

400×1600
450
450

400×1200
450
450

300×900
中间设一道
900

300×700
不设
不设

7
纵横向水平杆
Φ48×3.0钢管，旋转扣件接长
在距楼面200mm处设一道，在板底200mm处设一道，在梁底部设一道，中间间距1.5m。

8
水平剪刀撑
Φ48×3.0钢管，旋转扣件接长
上部、底层各设置一道，中间每3步设置一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距≤8.2m。

9
竖向剪刀撑
Φ48×3.0钢管，旋转扣件接长
纵横向均设置，满堂架四边均设置一道，中间每隔8.2m设一道。

10
扫地杆
Φ48×3.0钢管，旋转扣件接长
距楼面200处纵横设置

13
模板
18厚多层胶合板

钢管、扣件力学性能(由于现场所进钢管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三种规格，本方案按3.0mm计算)。
钢管、扣件力学性能表
序号
力 学 性 能
壁厚
3.5mm
3.0mm
1
Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值
205N/mm2
205N/mm2
2
Φ48钢管截面面积(A)
4.89cm2
4.239cm2
3
Φ48钢管回转半径(i)
1.58cm
1.595cm
4
Φ48钢管惯性距(I)
12.19cm4
10.78cm4
5
Φ48钢管截面模量(W)
5.08cm3
4.5cm3
6
Φ48钢管每米长质量
3.84Kg/m
≈3.84Kg/m
7
Φ48钢管弹性模量(E)
2.06×105
2.06×105
8
直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值
8.00KN
8.00KN
9
底座竖向承载力
40kN
40kN
模板、木方的力学性能表
材料
力 学 性 能
规格
截面抵抗矩W（mm3）
弹性模量
（N/mm2）
抗弯强度
（N/mm2）
贯性矩I
（mm4）
模板
18mm厚
54000
(取1m)
4500
13
486000
（取1m）
木方
50×100
83333
9500
13
4.17×106

2.4 荷载计算
为防止操作工人在施工现场搭设满堂脚手架时操作失误，减少施工现场的模板脚手架形式，分别选取典型（较大构件）并采用如下模型进行验算计算，其他梁的脚手架搭设要求详见后面的梁板模板设计计算中的具体说明。
2.4.1 800×1800mm截面梁
主梁混凝土浇筑截面800×1800mm，板厚150mm；因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，考虑梁板为整体现浇，故按钢筋砼梁结构统一取值为25.5kN/m3，为保证结构安全，计算荷载设计值时不乘折减系数。
1、荷载标准值
（1）恒荷载
钢筋砼自重 25.5×（0.8×1.8+0.3×0.15×2）=39.02 KN/m
模板自重 0.5×(0.8+2×1.65+0.3×2) =2.35 KN/m
合计 =41.37 KN/m
（2）活荷载
振捣荷载标准值（F5）：
梁侧模板： 0.8×4 =3.2 KN/m
楼面模板： 2KN/m2
施工人员及设备荷载标准值（F4） 2.5KN/m2
2、荷载设计值
（1）梁底模承载力设计值
1.2×41.37+1.4×3.2=54.12 KN/m
（2）梁底模刚度荷载设计值
1.2×41.37 =49.64 KN/m
2.4.2 600×1800mm截面梁
主梁混凝土浇筑截面600×1800mm，板厚150mm；因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，考虑梁板为整体现浇，故按钢筋砼梁结构统一取值为25.5kN/m3，为保证结构安全，计算荷载设计值时不乘折减系数。
1、荷载标准值
（1）恒荷载
砼自重 25.5×（0.6×1.8+0.3×0.15×2）=29.84 KN/m
模板自重 0.5×(0.6+2×1.65+0.3×2) = 2.25 KN/m
合计 32.09 KN/m
（2）活荷载
振捣荷载（F5）：
梁侧模板 0.6×4 =2.4KN/m
楼面模板 2KN/m2
施工人员及设备荷载（F4） 2.5KN/m2
2、荷载设计值
（1）梁底模承载力设计值3.36
1.2×32.09+1.4×2.4=41.87 KN/m
（2）梁底模刚度荷载设计值
1.2×32.09=38.51 KN/m
2.4.3 400×1600mm截面梁（调整）
主梁混凝土浇筑截面400×1600mm，板厚150mm；因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，因此钢筋砼取值时按25t/m3，取荷载设计值时不乘折减系数。
① 荷载标准值
A 恒荷载
砼自重 25×（0.4×1.6+0.3×0.15×2）=18.25 KN/m
模板自重 0.4×(0.4+2×1.45+0.3×2)=1.56 KN/m
合计 19.81 KN/m
B 活荷载
振捣荷载 4×0.4=1.6 KN/m
施工人员及设备荷载 2.5×0.4=1.0 KN/m
合计 2.6 KN/m
② 荷载设计值
1.2×19.81+1.4×2.6=27.41 KN/m
荷载设计值：q3=27.41 KN/m
2.4.4 300×900mm截面梁（增加）
主梁混凝土浇筑截面300×700mm，板厚150mm；因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，因此钢筋砼取值时按25t/m3，取荷载设计值时不乘折减系数。
① 荷载标准值
A 恒荷载
砼自重 25×（0.3×0.9+0.3×0.15×2）=9 KN/m
模板自重 0.4×(0.3+2×0.55+0.3×2)=0.8 KN/m
合计 9.8 KN/m
B 活荷载
振捣荷载 4×0.3=1.2 KN/m
施工人员及设备荷载 2.5×0.3=0.75 KN/m
合计 1.95 KN/m
② 荷载设计值
1.2×9.8+1.4×1.95=14.49 KN/m
荷载设计值：q5=14.49 KN/m
2.4.5 300×700mm截面梁
主梁混凝土浇筑截面300×700mm，板厚150mm；因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，因此钢筋砼取值时按25t/m3，取荷载设计值时不乘折减系数。
① 荷载标准值
A 恒荷载
砼自重 25×（0.3×0.7+0.3×0.15×2）=7.5 KN/m
模板自重 0.4×(0.3+2×0.55+0.3×2)=0.8 KN/m
合计 8.3 KN/m
B 活荷载
振捣荷载 4×0.3=1.2 KN/m
施工人员及设备荷载 2.5×0.3=0.75 KN/m
合计 1.95 KN/m
② 荷载设计值
1.2×8.3+1.4×1.95=12.69 KN/m
荷载设计值：q6=12.69 KN/m
2.4.6 200mm厚楼板
本工程模板为高支架体系，因现有图纸为施工准备阶段图纸，钢筋自重无法具体取值，考虑梁板为整体现浇，故按钢筋砼梁结构统一取值为25.5kN/m3，为保证结构安全，计算荷载设计值时不乘折减系数。
1、荷载标准值
（1）恒荷载
钢筋砼自重 25.5×0.2=5.1 KN/m2
模板自重 0.3 KN/m2
合计 5.4 KN/m2
（2）活荷载
施工人员及设备荷载 2.5 KN/m2
振捣荷载 2.0 KN/m2
2、荷载设计值
（1）板底模板承载力设计值
1.2×5.4+1.4×2.5=9.98 KN/m2
（2）梁底模刚度荷载设计值
1.2×5.4 =6.48 KN/m
3 梁板模板设计计算
为减少模板体系类型，同时为保证模板脚手架的纵横向立杆在同一直线上，便于水平杆进行拉结，在同一层施工时，采用统一的模板设计体系，因此验收时仅对大截面梁进行验算。
3.1 梁侧支撑系统验算
取800×1800、600×1800、400×1600、400×1200、300×900、300×700梁进行计算，梁高在700mm（含，根据施工经验，对小于700的梁侧钢管主龙骨完全可以通过满堂架及其附加斜杆支撑获得足够的刚度）以下时梁侧不设置对拉螺栓，第一排对拉螺栓在板下300左右开始设置。
梁模板采用多层胶合板（厚18mm），侧面采用对拉螺栓A16、木方50×100、A48×3.0钢管。
具体梁支撑情况详见附图。
3.1.1 800×1800梁侧模板荷载
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值：
F=0.22γCt0β1β2V1/2
F′=γCH
其中：γC—混凝土的密度，取为25.5KN/m3
t0 =200/T+15）
T—混凝土的温度取T=25℃
t0=200/（25+15）=5
β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2
β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在140～180之间，故β2取为1.20
V—浇筑速度 取V=2.5m/h
则：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=63.86 KN/m2
F′=γCH=25.5×1.8 =45.9KN/m2
取二者之间的小值
则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F′=45.9 KN/m2
振捣砼产生的荷载标准值 F5 =4 KN/m2
承载能力设计荷载：
F1=(1.2F/+1.4×F5) ×1.0 =60.68 KN/m2
刚度验算荷载：
F2=1.2 F/=45.9×1.0=55.08 KN/m2
（因采用木胶合板，未按0.9折减系数进行折减）)。
3.1.2 800×1800梁侧模板体系验算
梁侧模板体系验算
化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：
q1=F1×1000=60.68 N/mm
q2=F2×1000=55.08 N/mm
1、模板验算（18厚胶合板）
（1）抗弯强度验算
σ=M/W
其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×6068×1502
=1.55×105 N.mm
截面抵抗矩 W=bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3
则：σ=2.87 N/mm2＜fm=13 N/mm2
其中fm-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
（2）挠度验算
ω=0.677×q2×L4/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2
I表示惯性矩 I＝bh3/12＝1000×183/12=4.86×105mm4
则：ω=0.677×55.08×1504/(100×4500×4.86×105)
＝0.10mm＜[ω]= L/400=0.375mm
说明该模板符合施工规范要求。
2、模板背楞验算（木方50×100）
模板背楞50×100木方沿梁高间距按150mm。
计算示意图（按3等跨连续梁计算）：

化为线型均布荷载：
q3=60.68×0.15=9.10N/mm
q4=55.08×0.15=8.26N/mm
（1）抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.1×q×L2 =0.1×9.10×4502
=184275N.mm
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3
则：σ=2.2 N/mm2 ＜fm=13 N/mm2
（2）挠度验算
ω=0.677×q4×L4/100×E×I)
其中：E表示弹性模量：9500 N/mm2
I表示惯性矩 I= bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4
则：ω=0.677×9.10×4504/(100×9500×4.17×106)
＝0.06mm＜[ω]= L/400=1.125mm
说明该模板背楞符合施工设计要求。
3、龙骨验算（Φ48×3.0 ＠450）
木方传递到龙骨的集中力为：
P=9.10×0.45=4.1 KN
计算示意图（近似简化）（按3等跨连续梁计算）：

（1）抗弯强度验算：
查施工手册结构静力计算表：

=0244×P1×L =0.244×4.1×0.45 =0.45KN.m
σ=M/W=0.45×103×103/（4.5×103）＝100 N /mm2
其中：W=4.5×103mm3
则：σ=100N/mm2 ＜fm=205 N/mm2
（2）挠度验算
查施工手册结构静力计算表：

其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2
I表示惯性矩 I= 10.78×104mm4

则：ω=0.15mm＜[ω]= L/400=1.125mm
说明该模板次龙骨符合施工设计要求。
对拉螺栓验算
对拉螺栓的拉应力 σ=N/A
其中：N=3P=3×41=12.3 KN
A16对拉螺栓净面积 A=154mm2
则σ=79N/mm2 ＜［ftb］=170 N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度，该对拉螺栓满足要求。
3.1.1 600×1800梁侧模板荷载
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值：
F=0.22γCt0β1β2V1/2
F′=γCH
其中：γC—混凝土的密度，取为25.5KN/m3
t0 =200/（T+15）
T—混凝土的温度取T=25℃
t0=200/（25+15）=5
β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.20
β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在140～180之间，故β2取为1.20
V—浇筑速度 取V=2.5m/h 1.581
则：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=63.87 KN/m2
F′=γCH=25.5×1.8=45.9KN/m2
取二者之间的小值
则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F′=45.9 KN/m2
振捣砼产生的荷载标准值 F5 =4 KN/m2
承载能力设计荷载：
F1=(1.2F/+1.4×F5) ×1.0 =60.68 KN/m2
刚度验算荷载：
F2=1.2 F/=45.9×1.0=55.08 KN/m2
（因采用木胶合板，未按0.9折减系数进行折减）)。
3.1.2 600×1800梁侧模板体系验算
梁侧模板体系验算
化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：
q1=F1×1000=60.68 N/mm
q2=F2×1000=55.08 N/mm
1、模板验算（18厚胶合板）
（1）抗弯强度验算
σ=M/W
其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×60.68×1502
=1.55×105 N.mm
截面抵抗矩 W=bh2/6＝54000mm3
则：σ=2.87 N/mm2＜fm=13 N/mm2
其中fm-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
（2）挠度验算
ω=0.677×q2×L4/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2
I表示惯性矩 I＝bh3/12＝4.17×105mm4
则：ω=0.677×55.08×1504/(100×9500×4.17×105)
＝0.10mm＜[ω]= L/400=0.375mm
说明该模板符合施工规范要求。
2、模板背楞验算（木方50×100）
模板背楞50×100木方沿梁高间距按150mm。
计算示意图（按3等跨连续梁计算）：

化为线型均布荷载：
q3=60.68×0.15=9.10N/mm

（1）抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.1×q3×L2 =0.1×9.10×4502
=184275N.mm
W=bh2/6=50×1003/6=83333mm3
则：σ=2.2 N/mm2 ＜fm=13 N/mm2
（2）挠度验算
q4=55.08×0.15=8.26N/mm
ω=0.677×q4×L4/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：9500 N/mm2
I表示惯性矩 I= bh3/12=4.17×106mm4
则：ω=0.677×8.26×4504/(100×9500×4.17×106)
＝0.06mm＜[ω]= L/400=1.125mm
说明该模板背楞符合施工设计要求。
3、龙骨验算（Φ48×3.0 ＠450）
木方传递到龙骨的集中力为：
P1=9.10×0.45=4.1 KN
P1=8.26×0.45=3.72 KN
计算示意图（近似简化）（按3等跨连续梁计算）：

（1）抗弯强度验算：
查施工手册结构静力计算表：

=0.244×P1×L =0.244×4.1×0.45 =0.45KN.m
σ=M/W=0.45×103×103/（4.5×103）＝100 N /mm2
其中：W=4.5×103mm3
则：σ=100N/mm2 ＜fm=205 N/mm2
（2）挠度验算
查施工手册结构静力计算表：

其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2
I表示惯性矩 I= 10.78×104mm4

则：ω=0.15mm＜[ω]= L/400=1.125mm
说明该模板次龙骨符合施工设计要求。
对拉螺栓验算
对拉螺栓的拉应力 σ=N/A
其中：N=3P=3×4.1=12.3 KN
A16对拉螺栓净面积 A=154mm2
则σ=79N/mm2＜［ftb］=170 N/ mm2普通螺栓的设计抗拉强度，该对拉螺栓满足要求。
3.1.3 400×1600梁侧模板荷载
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值：
F=0.22γCt0β1β2V1/2
F′=γCH
其中：γC—混凝土的密度，取为25.5KN/m3
t0 =200/（T+15）
T—混凝土的温度取T=25℃
t0=200/（25+15）=5
β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.20
β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在140～180之间，故β2取为1.20
V—浇筑速度 取V=2.5m/h
则：F=0.22×25.5×5×1.2×1.2×2.51/2=63.87 KN/m2
F′=γCH=25.5×1.6=40.8KN/m2
取二者之间的小值
则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F′=40.8KN/m2
振捣砼产生的荷载标准值 取F5 =4 KN/m2
承载能力设计荷载：
F1=（1.2F/+1.4×F5）×1.0=54.56 KN/m2
刚度验算荷载：
F2=1.2 F/×1.0=48.96KN/m2
（因采用木胶合板，未按0.9折减系数进行折减）)。
3.1.4 400×1600梁侧模板体系验算
梁侧模板体系验算
化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：
q1=F1×1000=54.56N/mm
q2=F2×1000=48.96N/mm
1、模板验算（18厚胶合板）
（1）抗弯强度验算
σ=M/W
其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×54.56×2252
=276210N.mm
截面抵抗矩 W=bh2/6＝54000mm3
则：σ=5.12 N/mm2＜fm=13 N/mm2
其中fm-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
（2）挠度验算
ω=0.677×q2×L4/(100×E×I)
其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2
I表示惯性矩 I＝bh3/12＝1000×183/12=4.86×105mm4
则：ω=0.677×48.96×2254/(100×9500×4.86×105)
＝0.184mm＜[ω]= L/400=0.563mm
说明该模板符合施工规范要求。
2、模板背楞验算（木方50×100）
概况：模板背楞50×100木方沿梁高净间距225，钢管主龙骨间距450。
计算示意图（按3等跨连续梁计算）：

化为线型均布荷载：
q1=54.56×0.225=12.28N/mm
q2=48.96×0.225=11.02N/mm
（1）抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.1×q1×L2 =0.1×12.28×4502
=248670N.mm
W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3
则：σ=2.98N