胜华波模板工程专项施工方案.docx

模板工程专项施工方案

一、编制依据:
1、工程施工图纸；
2、施工现场提供的有关参数；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG130-2001)；
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；
6、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
7、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
8、《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89)。
二、工程概况：
中国胜华波集团2#、3#、5#车间工程，总建筑面积33958m2。
2#车间为三层框架结构，底层层高为6.0m，开间最大8.4m，进深最大8.4 m。梁断面最大为300×850mm，柱断面尺寸最大为500×550mm，楼面板均为厚110mm，砼采用商品砼。
3#车间为三层框架结构，底层层高为6.0m，开间最大8.4m，进深最大10.0 m。梁断面最大为300×1000mm，柱断面尺寸最大为450×550mm，楼面板均为厚110mm，砼采用商品砼。
5#车间为三层框架结构，底层层高为6.0m，开间最大8.0m，进深最大8.4 m。梁断面最大为300×850mm，柱断面尺寸最大为500×600mm等，楼面板均为厚110mm，砼采用商品砼。
三、材料的选用：
根据本工程实际情况，本工程模板采用胶合板及钢管支撑体系，为了确保模板工程安全施工及提高砼观感质量，特编制此方案。
柱、梁及楼板均采用厚18mm，规格为H×L=910×1830mm的九层胶合板，龙骨木枋采用60×80mm方木，坚固件采用直径12螺栓和铁钉，支撑系统：柱、梁、板采用φ48*3.5钢管扣件式支撑体系(双扣件)。
四、模板制作
柱、梁、板模板根据构件的平面及断面尺寸，结合现场工条件采用胶合板与杉木制成定型模板，定形模板制作时，要求平整，接缝严密，编号并堆放整齐，注意防止暴晒和漂淋雨，预防变形。
五、施工方法
1、柱模安装顺序:弹柱位置线、控制线及标高线→安装柱模板+梁底板→加斜撑→校正→复核、验收下一道工序。
该工程柱为矩形柱，最大柱截面为500mm×600mm，为保证柱尺寸，柱模板采用胶合板，长边面板后背4道60m×80mm方木，短边面板后背3道60m×80mm方木，支设时沿柱垂直方向每400mm设置柱箍，对拉螺栓采用φ12。
2、梁板安装顺序:搭设模板脚手架支撑→安梁侧模板→安装平板模板→加固较正→复核、验收→下一道工序。
梁、板模板采用九层胶合板，现浇板厚最厚110mm，梁最大断面为300×1000mm。
(1)楼板支撑设计：
a.2#车间楼板模板支撑架设计:楼板模板下铺设60×80mm方木，间距为380mm，纵向联接，木方下搭设钢管脚手架支撑，脚手架支撑立杆纵向最大间距0.933m，横向最大间距0.975m，水平杆最大步距1.50m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
b.3#车间楼板模板支撑架设计:楼板模板下铺设60×80mm方木，间距为380mm，纵向联接，木方下搭设钢管脚手架支撑，脚手架支撑立杆纵向最大间距1.10m，横向最大间距0.85m，水平杆最大步距1.50m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
c.5#车间楼板模板支撑架设计:楼板模板下铺设60×80mm方木，间距为380mm，纵向联接，木方下搭设钢管脚手架支撑，脚手架支撑立杆纵向最大间距0.90m，横向最大间距0.975m，水平杆最大步距1.50m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
(2)梁支撑设计：
a.2#车间梁下支撑设计：梁下铺设60×80mm方木，间距250mm，当横向间距为0.933m时，立杆纵向最大间距为0.975m，当横向间距为0.975m时，立杆纵向最大间距为0.933m，纵横水平杆最大步距1.5m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
b.3#车间梁下支撑设计：梁下铺设60×80mm方木，间距250mm，当横向间距为1.10m时，立杆纵向最大间距为0.85m，当横向间距为0.85m时，立杆纵向最大间距为1.10m，纵横水平杆最大步距1.5m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
c.5#车间梁下支撑设计：梁下铺设60×80mm方木，间距250mm，当横向间距为0.90m时，立杆纵向最大间距为0.975m，当横向间距为0.975m时，立杆纵向最大间距为0.90m，纵横水平杆最大步距1.5m。立杆间距和水平杆步距可根据现场做适当的调整。(详见附图)
(3)纵横向水平杆搭设要求：
纵向水平杆接长采用对接，对接要求纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；纵、横向水平杆的水平偏差应≤1/250，全架长的水平偏差值应≤500mm。
(4)立杆：每根立杆底部设置底座或垫板。脚手架设置纵、横向扫地杆。纵向、横向扫地杆均采用直角扣件固定在立杆上，纵向扫地杆距底座上皮不大于200mm，横向扫地杆紧扣纵向扫地杆下方固定；
(5)立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，而一根立杆的对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不少于1m，三个旋转扣件连接。
脚手架立杆垂直度允许偏差应为15mm/2m；
(6)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40-65N.m。
(7)纵向剪刀撑及水平剪刀撑的设置：
满堂脚手架四边与中间每隔4排支架立杆设置一道纵、横向剪刀撑，由底向顶连续设置，斜杆与地面倾角为45。～60。。
两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设一道水平剪刀撑。
(8)由于层高较高，为加强架体整体稳定性，在框架柱施工完毕，拆除模板后，架体要和框架柱设置拉结，在第一步与最上一步各设一道。
六、模板的安装安全措施
1、安装要求：
①模板安装须按此方案进行，严禁任意变动。
②模板安装时，应符合下列规定：
A、支撑架基础处理
底层楼板(次梁)下钢管支撑架基础处理(从下到上)：a.片石回填灌砂
压实；b.250宽50厚木垫通长设置。(详见附图)
底层框架梁下支撑架基础处理(从下到上)： a.片石回填灌砂压实
b.100厚300宽C15砼带，c.250宽50厚木垫通长设置 (详见附图)
立杆基础压实标准：采用10T压路机进行碾压，碾压时，表面洒碎石一层，压实度在095以上，碾压后轮迹深度不得大于5mm。
二层及其以上楼层支撑架下均垫木块。
B、模板及支撑系统在安装时，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
C、柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或钢丝绳拉结牢固，避免柱模
整体歪斜，当柱模在6m以上，不宜采用单独支模，应将几个柱子模板接结成整体。
D、雨季施工、要安装避雷设施，接地电阻不大于4欧姆。
2、安装时需注意事项：
①支模应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。
②支设2米以上的主柱模板和染模板时，应搭设工作台，不足2米的，可使用凳操作，不准站在模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。
③用钢管、扣件搭设双排立柱支架、支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可放两个扣件拧紧，横杆步距按规定，严禁随意增大。
④平板模安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。
⑤五级以上大风，应停止模板的吊运作业。
七、模板的拆除安全措施
1、拆模时对混凝土强度的要求。根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规范，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：
①不承重的侧模板，包括梁、柱、侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般混土强度达到1.2N/mm2即可拆除。
②承重模板包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
项次
结构类型
结构跨度(m)
按达到设计混凝土强度标准值 的百分率计(%)
1
板
≤2
≥50
＞2，≤8
≥75
＞8
≥100
2
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
3
悬壁构件
-
100
③在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。
④已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承妥全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过计算，加设临时支撑。
⑤拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。
2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。
3、如果进入冬期施工时，模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。
4、对于体积较大混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温度差不超过20。C，以免发生温差裂缝。
5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。
6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。
7、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。
8、拆除和模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。
9、各类模板拆除的安全技术
① 基础拆模
基础梁拆模，基础模板均属非承承重模板，砼浇筑后砼达到1.2MRPA便可拆除，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。
②现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模→拆楼板底模→拆梁侧模→拆梁底模。
已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。
模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。
多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距通过计算确定。
③现浇柱模板拆除
柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或立杆(或钢拉条)→自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上而下拆除板连接件、模板面。
八、模板支撑架使用过程的安全要求
1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载；
2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
九：支模板坍塌事故应急准备与应急预案
(一)、应急准备
1、组织机构及职责
(1)项目部坍塌事故应急准备和响应领导小组
组长：徐建钢
组员: 黄锦云 潘晓海 陈韶东 曾伍 袁小云
值班电话：[phone] 13705874472
(2)坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的应急处理。
2、培训和演练
(1)项目部安全员负责主持、组织相关人员每年进行一次按坍塌事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。
(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。
3、应急物资的准备、维护保、养保养
(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。
(2)各种应急物资要配备齐全了并加强日常管理。
4、预防措施
1)支撑架搭设完毕后，经班组自检后合格后，报监理单位验收，合格事方可进行浇筑砼。
2)在砼浇砼过程中，对模板支撑进行监控检查，如发现扣件松动、钢管弯曲变形等异常情况，立即进行加固处理。
3)砼浇筑完毕后，待砼强度达到规范要求后，方可按有规定拆除模板的支撑架。
(二)、应急措施
1、防坍塌事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包人队管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。
2、如果发生脚手架坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知副项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。
3、事故后处理工作
1)查明事故原因及责任人。
2)以书面形式向上级写出报告，应包括以下内容：
a.事故发生时间、地点、工程项目等；
b.事故简要经过，伤亡人数，直接经济损失的初步估计；
c.事故发生原因初步判断；
d.事故发生后采用的措施及事故控制情况；
e事故报告单位。
3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。
4)组织所有人员进行事故教育。
5)向所有人员进行事故教育。
6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。
十、梁、板模板支撑系统验算
梁、板支撑计算书附后：
附1.300*1000梁支撑架计算书；
附2.300*1000楼板模板高支撑架计算书；
附支撑架搭设图
附1.300*1000梁支撑架计算书
一、参数信息：
梁段信息：KL；（3#车间A轴）
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距1(m):1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.63；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.15；
梁两侧立柱间距(m):0.85；承重架支设:无承重立杆，木方行梁截面A；

2.荷载参数
模板与木块自重(kN/m2):0..350；梁截面宽度B(m):0.300；
混凝土和钢筋自重(kN/m2) :25.000；梁截面高度D(m):1.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2) :3.000；

3.木方参数
木方弹性模量E (N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):250.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.000；

4.其他
采用的钢管类型(mm):Ф48×3.5。(考虑实际情况，设计时计算采用Ф48×3.2)

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

二、梁底支撑方木的计算

1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁板自重(kN)：
q1=25.000×0.300×1.000×0.250+0.275×0.25×0.11×25=2.046kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：
q2=0.350×0.250×(2×1.000+0.300+0.275)=0.225kN；

(3)活荷载：经计算得到，活荷载标准值P1= 3×(0.3+0.275)×0.250=0.431kN；

2.木方楞的传递集中力计算：

静荷载设计值q=1.2×2.046+1.2×0.225=2.725kN；
活荷载设计值P=1.4×0.431=0.603kN；

P=2.725+0.603=3.328kN。

3.支撑方木抗弯强度计算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下：
Mmax=
Pl
4

跨中最大弯距(kN.m)M=3.328×0.85/4=0.707；
木方抗弯强度(N/mm2)σ=707200/64000.000=11.050；

木方抗弯强度11.050N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求!

4.支撑方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下：
Q = P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3 Q/2bh＜[T]
其中最大剪力(kN) Q =3.328/2=1.664；
截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1664/(2×60.00×80.00)=0.520；

截面抗剪强度计算值0.520 N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300 N/mm2，所以满足要求!

5.支撑方木挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

Vmax=
Pl3
48EI
集中荷载 P = q1 + q2 + p1 =2.702kN；
最大挠度(mm) Vmax=2702×850.003/(48×10000×2560000)=1.350；

木方的最大挠度(mm)1.350小于1/250=850.00/250=3.400，所以满足要求!
三、梁底支撑钢管的计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.328/2=1.664 kN；

最大弯矩 Mmax = 0.757 kN.m ；
最大变形 Vmax = 2.925 mm；
最大支座力 Q max = 7.064 kN；
截面应力 σ=0.757×106/4730.000=159.948N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm，满足要求!

四、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

五、扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00 kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80 kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

R≤Rc
其中Rc – 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖间作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=7.064 kN；

R ＜ 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式
σ=
N
[f]
φA

其中 N – 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1=7.064 kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.410=0.838 kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.169+0.488)×1.167×
0. 35=0.322 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载：
N4=1.2×(0.169+0.488)×1.167×0.12×25.00=2.760 kN；
楼面活荷载：
N5=1.4×(0.169+0.488)×1.167×3=3.22 kN；
N=7.064+0.838+0.322+2.760+3.22=14.204 kN；

φ -- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1。/ i查表得到；

i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i =1.59；

A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W= 4.73；
钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l。= k1uh (1)
l。= (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.723；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.630m；
公式(1)立杆计算长度L。= k1uh=1.155×1.723×1.500 = 2.985 m；
L。/i = 2985.098 / 15.900 = 188.000；
公式(2)立杆计算长度L。= h+2a=1.500+0.630×2 = 2.760 m；
L。/i = 2760.000 / 15.900 = 174.000；
取长细比 lo/i 较大值，查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203
钢管立杆受压强度计算值；σ=14204/(0.203×450.000)=155.490N/mm2；

立杆稳定性计算σ=155.490 N/mm2小于 [f] =205.00满足要求!

七、立杆的基础承载力计算

立杆的基础承载力计算公式：
p≤fg
基础承载力设计值： fg=100kpa
立杆基础底面的平均压力：p=N/A=14.204/0.292=48.644kpa
其中A=0.25×1.167=0.292M2
p=48.644kpa≤fg=100kpa
立杆基础承载力符合要求。

楼板模板高支撑架计算书
一、参数信息：

1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.975；纵距(m):1.167；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.63；脚手架搭设高度(m:)5.41；
采用的钢管(mm):Ф 48×3.5；(考虑实际情况，设计时计算采用Ф 48×3.2)
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数
模板与木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
楼板浇筑厚度(m):0.120；
施工均布荷载标准值 (kN/m2):0.3000；

3.木方参数
木方弹性模量E (N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.600；木方的间隔距离(mm):380.000；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.000；

二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×8.000×8.000/6=64.00 cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12=256.00 cm3；

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25.000×0.380×0.120=1.140 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.350×0.380=0.133 kN/m；

(3)活荷载：
P1=3× 0.380= 1.140 kN/m；

2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
Mmax=ql2/8
均布荷载 q=1.2×(1.140+0.133)+1.4×1.140=3.124 kN/m；
最大弯距 M= ql2/8=3.124×1.1672/8=0.532 kN.m；
最大支座力 N= ql/2=3.124×1.167/2=1.823 kN ；
截面应力 σ=M/W=0.532×106/64.000×103=8.313 N/mm2 ；

方木的计算强度为 8.313 小15.0 N/mm2，满足要求!

3.抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力:Q=1.167×3.124/2=1.823 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3×1823/(2×60.000×80.000) = 0.570 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.600 N/mm ；
方木的抗剪强度为0.570小于1.600，满足要求!

4.挠度计算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

Vmax=
5ql4
384EI
均布荷载 q = q1 + q2 + q3 =1.140+0.133+1.140=2.413 kN/m；
最大变形 V=5×2.413×11674/(384×10000.000×2560000.00)=2.276 mm；

方木的最大挠度 2.276 小于1167.000/250，满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.124×1.167 = 3.645 kN ；

最大弯距 Mmax= 0.932 kN.m；
最大变形 Vmax= 2.577 mm ；
最大支座力 Qmax= 10.391 kN ；
截面应力 σ= 0.932×106/4730.000=197.042 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于205.000 N/mm2；满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于975.000/150与10 mm，满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00 kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80 kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.391 kN ；
R < 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×5.410 = 0.698 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.35×0.975×1.167=0.398 kN；
(3)钢筋混凝土楼板的自重(kN)：
NG3=25.000×0.120×0.975×1.167 = 3.413 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG =G1 + G2 + G3 = 4.510 kN；
2.活荷载:
经计算得到，活荷载标准值 NQ=3×0.975×1.167 = 3.413 kN；
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N =1.2N1 +1.4N2 + G3 = 8.08 kN；
六、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式
σ=
N
[f]
φA

其中 N – 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N =10.191 kN；
φ -- 轴心受压立杆的稳定系数由长细比1。/ i查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径(cm)：i =1.59；
A -- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W= 4.73；
σ -- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
L -- 计算长度 (m) ；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l。= k1uh (1)
l。 (h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.723；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.630m；
公式(1)立杆计算长度L。= k1uh=1.155×1.723×1.500 = 2.985 m；
L。/i = 2985.098 / 15.900 = 188.000；
公式(2)立杆计算长度L。= h+2a=1.500+0.630×2 = 2.760 m；
L。/i = 2760.000 / 15.900 = 174.000；
取长细比 lo/i 较大值，查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203
钢管立杆受压强度计算值；σ=10191.039/(0.203×450.000)=111.560 N/mm2；

立杆稳定性计算σ=111.560 N/mm2小于 [f] =205.00满足要求!