高大模板支护施工方案.docx

湄潭县国际温泉旅游度假城（酒店）1号楼建设工程

高大模板支护施工方案

编制单位：贵州中工建筑工程有限公司
编制人：
审核人：
审批人：

贵州中工建筑工程有限公司
2012年 12 月28日

工程要点：
一、 为了满足本工程1#楼7米层三根大梁（断面500x2000、跨度为19500）模板支撑的钢度和强度，及混凝土结构荷载和施工荷载的承载能力，使模板不变形、不倾斜、不摇晃，搭设拆除方便及确保施工安全，建立大模板的专项施工方案如下：
采用扣件式钢管搭设成满堂脚手架的型式作为高支模的支撑，主要构件由立杆、大横杆、小横杆、斜杆和底座组成各种杆件采用外径4.8㎜，壁厚3.5㎜的焊接钢管，立杆、大横杆和斜杆的长度为5m，重量23kg，小横杆长1-1.5m，扣件采用十字扣，旋转扣和一字扣，底座选用木枋3000×200×50作底座（垫板）。
二、 模板材料：
a. 柱模、梁模、板模均选用胶合板作各构件模板，胶合板规格为1830×915×18。
b. 木枋：2000×80×80和2000×100×50。
c. 拉接铁件：用短钢管抱柱子以增强联接强度。
d. 支撑用直径48壁厚3.5焊接钢管。扣件式满堂脚手架作承重支撑。
e. 托木：选用2000×80×80的木条。
三、 模板支撑方式
梁板分别构成相对独立的支撑体系，梁板支撑采用大横杆连成一个整体的钢架网再用斜支撑（剪刀撑）加强钢支撑的整体钢度和稳定性，用扣件式钢管脚手架搭设成满堂钢架作支撑特别注意：① 在每根大梁下的立杆每隔0.5m设置一道，支撑每隔0.5m设置一道且每个支撑设置一根小横杆，大横杆步距为1.5m在大断面梁砼浇筑时，负一层的梁、板支撑不但不能拆除，并且还要进行加固处理（在负一层三根大梁的位置采用相同的加固方式），防止上部传下来的荷载影响该部位梁、板，确保施工的质量安全。③搭设时必须控制好各梁底，底标高减去模板厚度和托木高度，才是支撑最终搭设高度。④按照规定的构造尺寸进行搭设。⑤及时与结构拉结以确保搭设过程的安全。⑥拧紧扣件（拧紧程度应适当）。⑦有变形的杆件和不合格的扣件严禁使用。⑧搭设时工人必须佩挂安全带。对没有搭完成的脚手架，在每天收工时，一定要确保架子的稳定，以免发生意外。搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆）—逐根树立立杆。随即与扫地杆扣紧—装扫地小横杆并与立杆和大横杆扣紧—安第一步大横杆（与各立杆扣紧）—安第一步小横杆—安第二步大横杆—第二步小横杆—加设斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧在装设两道连墙杆后方可拆除）—第三、第四步大横杆交叉连接扣紧—按各梁底标高调平顶端大横杆—铺设梁板托木（致水平）—铺梁底板和楼面底模板。

四、梁板的计算书
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。

（一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30；
梁截面高度 D(m):1.10
混凝土板厚度(mm):0.11；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.70；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：7；
梁两侧立柱间距(m):0.7；
承重架支设:木方支撑平行梁截面A；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.50；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.9；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：杉木；
木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：700.0；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：600；
次楞间距(mm)：400；
穿梁螺栓水平间距(mm)：600；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度80mm，高度80mm；
（二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取25.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.100m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 12.933 kN/m2、26.400 kN/m2，取较小值12.933 kN/m2作为本工程计算荷载。

（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 60.00×1.8×1.8/6=32.40cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.60×12.93×0.90=8.38kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.51kN/m；
q = q1+q2 = 8.381+1.512 = 9.893 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 700.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×9.89×700.002 = 1.58×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.58×105 / 3.24×104=4.885N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =4.885N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 12.93×0.60 = 7.76N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 700.00mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×7.76×700.004/(100×9500.00×2.92×105) = 0.485 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.485mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.600mm，满足要求！

（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；

内楞计算简图
（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×12.933×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=6.60kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×6.60×600.002= 2.37×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.37×105/8.53×104 = 2.782 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 2.782 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.93×0.40/1= 5.17 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 600.00mm；
I--面板的截面惯性矩：E = 3.41×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.17×600.004/(100×10000.00×3.41×106) = 0.133 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.133mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！

2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 80×80×80/6 = 85.33cm3；
I = 80×80×80×80/12 = 341.33cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×12.93×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.60×0.40/1=3.96kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 700mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×3957.034×700.000 = 4.85×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 4.85×105/8.53×104 = 3.246 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =3.246N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =12.93×0.60×0.40/1= 3.10 KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 700.00mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 3.41×106mm4；
外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×3.10×103×400.003/(100×10000.00×3.41×106) = 0.067mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.600mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.067mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.600mm，满足要求！

（五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =12.933×0.600×0.400×2 =6.208 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.208kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

（六）、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 300.00×18.00×18.00/6 = 1.62×104mm3；
I = 300.00×18.00×18.00×18.00/12 = 1.46×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.30×1.10×0.90=9.09kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×0.30×0.90=0.76kN/m；
q = q1 + q2 + q3=9.09+0.11+0.76=9.96kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10×9.958×0.4002=0.159kN.m；
σ =0.159×106/1.62×104=9.835N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =9.835 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.100+0.35）×030= 8.52N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =700.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =700.00/250 = 2.800mm；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.520×700/(100×9500.0×1.46×105)=2.088mm；

面板的最大挠度计算值: ω =2.088mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 700.0 / 250 = 2.800mm，满足要求！

（七）、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：
q1= (24.000+1.500)×0.300×1.100×0.400=3.366 kN；

(2)模板的自重荷载(kN)：
q2 = 0.350×0.400×(2×1.100+0.300) =0.350 kN；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.400=0.540 kN；

2.木方的传递集中力验算：

静荷载设计值 q=1.2×3.366+1.2×0.350=4.459 kN；
活荷载设计值 P=1.4×0.540=0.756 kN；

P=4.459+0.756=5.215 kN。

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×8.000×8.000/6 = 8.53×101 cm3；
I=8.000×8.000×8.000×8.000/12 = 3.41×102 cm4；

3.支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距 M=5.215×0.500/4=0.652 kN.m；
方木最大应力计算值 σ=651900.000/8.53×104=7.639 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；

方木最大应力计算值 7.639 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2，满足要求！

4.支撑方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力 Q=5.215×1000/2=2.608 kN；
圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
圆木受剪应力计算值 T =2.608×1962.50/(3.41×106×50.00) = 0.030 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2；

方木受剪应力计算值 0.030 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [T]=1.700 N/mm2，满足要求！

5.支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 4.256 kN；
方木最大挠度 ω=4256.000×500.003/(48×10000.00×3.41×106)=0.325 mm；
方木的挠度设计值 [ω]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度 ω=0.325 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=2.000 mm，满足要求！

（八）、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。

1.支撑钢管的强度计算：

按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=5.215 kN；
计算简图如下：

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中 n=0.700/0.400=2

经过简支梁的计算得到：

钢管支座反力 RA = RB=(2-1)/2×5.215+5.215=7.823 kN；
通过支撑钢管传递到支座的最大力为1×5.215+5.215=10.430 kN；

钢管最大弯矩 Mmax= 2×5.215×0.700/8=0.913 kN.m；
支撑钢管的最大应力计算值 σ=0.913×106/5080.000=179.657 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度的其设计值 [T]=205.0 N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值 179.657 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!

（九）、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

（十）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.43 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（十一）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =10.430 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8.900=1.379 kN；
N =10.430+1.379=11.809 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11809.188/(0.207×489.000) = 116.665 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 116.665 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.017 ；

上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.017×(1.500+0.100×2) = 2.018 m；
Lo/i = 2017.626 / 15.800 = 128.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11809.188/(0.406×489.000) = 59.482 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 59.482 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（十二）、梁模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。