电气设备课程设计基本资料及任务书(题目).doc

电气设备课程设计指导书
何自立 魏恩甲

西北农林科技大学 水利与建筑工程学院

目录

课程设计基本资料及任务书………………………………………………………..1

第一章、设计依据………………………………………………………………… 2

第二章、主接线的确定…………………………………………………………….5

第三章、计算短路电流……………………………………………………………9

第四章、设备选择………………………………………………………………….17

第五章、厂用变压器的选择………………………………………………………31

课程设计基本资料及任务书
一、基本资料：
某水库位于秦岭北麓，是以灌溉为主的水利工程。为了充分利用水力资源，准备在其坝后修建一水电站。站址处海拔高程为594.00米，多年平均温度为12.4℃,最高温度41.4℃,最低温度－16.7℃,雷电活动一般。
经水库水能调节计算,该电站的必须装机容量确定为800KW,最大工作水头为Hmax=39米,计算水头Hjs=37.1米,最小工作水头Hmin=20.0米,为使水轮机工作在高效率区,提高运行的经济效益，并可在水库放水较少时分别检修机组，准备装设400KW的发电机两台，电站最大负荷年利用小时数为。该电站建成后与系统在9Km处的一个10.5KV变电所35KV侧并网,电站无近区负荷。
发电机组参数如下：
型号： TSW141 同步电抗： Xd”=0.27
额定电压： 6.3KV 额定转速： n=1000转/分
额定电流： 45.8A 效率： h=91.5%
额定功率： 400KW 功率因数： COSF=0.8
发电机装有自动电压调节装置，有阻尼绕组。
上述变电所装有两台主变，并列运行。其参数如下：
1＃主变：S9－3200KVA/35/10KV Y/D－11 Ud=7.09%
高压侧： Ie=52.8A Ue=35KV+5%
低压侧： Ie=176A Ue=10.5KV
2＃主变参数与1＃主变相同。
注: 从变电所35KV侧向系统看，可以认为系统阻抗为零，即¥系统。
二、水电站运行方式
在电力系统中的小型水电站只能在基荷运行，枯水时一台机组发电，平、丰水季节两台机组发电。为了充分利用丰水季节水能多发电，可安装一台季节容量，则总装机为3×400KW。由此可考虑电站的另一种主接线方式，即两台扩大单元接线，另一台为单元接线。选两台主变压器（S9－1000KVA 、S9－500KVA）方案。
三、设计任务(工作内容)
1.选择水轮发电机的型式及出线电压。两台利用小时数为5000h，另一台为3000h；设计保证率为75%，保证出力为400KW。 2.确定水电站的主接线。 3.计算短路电流。 4.选择主要电器设备。
四、设计要求
1.封面及装订按学校统一规定；
2. 设计说明书、计算书要做到书写整洁（用计算机打印最好）、文字流畅、论点明确、计算准确、思路清晰、文中引用的重点公式、参数选定方案比较等均交代清楚，有理有据。
3.设计说明书、计算书应有目录、计算程序及过程，必要的插图（如网络变换等），方案比较时，对所选定方案优缺点的分析说明，有关参考文献等。
4.画出利用CAD制图的电气主接线图（标明设备）。
第一章 设计依据
与一次设计方面有关的资料如下：
1.石砭峪的气温、地质及雷电活动强度。
多年平均温度为13.2℃，最高温度为43.4℃，最低温度为－17.1℃，地表气温1981年6月实测最高为49℃，多年平均极大风速为16.5米/秒。
土壤电阻率未经实测，该地区的地质条件，在8米以内的表层均为多石土壤，由此估计： ρ=4×104 W·cm。
雷电活动强度按一般为15雷电活动日/年以下考虑。
2.二级水电站各月平均出力计算：
根据水能调节计算，已算出一级水电站各月平均出力，而二级水电站是用一级水电站的尾水，所以流量由一级水电站确定，但对二级水电站水头为：Hzd=41.6m，Hzx=40.79m，Hp=41.22m，水头变化一般来说很小，可以认为是平均水头。二级电站与一级电站的出力，仅与水头成正比，换算得的各月出力如下：
月
份
放水
天数
平均流量
m3/s
放水量
万m3
一级站
发电水头
m
一级站
出力
KW
换算二级站
出力
KW
备注
1
0
0

0
－
－
－

2
0
0
0
－
－
－

3
16
4.01
533
61.5
1845
1238

4
14
4.89
589
60.0
2195
1505

5
16
2.17
299
62.5
1015
669
一台发电机运行
6
30
4.44
1150
58.9
1795
1260

7
31
4.49
1200
34.9
1175
1390

8
31
6.6
1756
27.9
1378
2040
最大出力为1600KW
9
10
4.41
880.5
46.3
1580
1410

10
16
4.61
635.8
67.1
2315
1421

11
10
5.06
437.1
24.3
2820
1565

12
26
3.51
820
68.5
1617
973

总计
200

3.二级电站选用两台800KW的发电机组，其参数如下：
机型: SFW143/44－10 600转/分 800KW
额定电压: 603KV 额定电流：91.6A
功率因数：0.9 频率：50Hz
飞逸转速：1378转/分 转动惯量：GD2=1.4
短路比： 1.26 接线法：Y
定子漏抗：0.08894 纵轴同步电：0.963
纵轴瞬变电抗：0.223
空载特性数据：
E0
0.50
0.75
1.0
1.10
1.15
1.20
I0
0.485
0.696
1.0
1.25
1.41
1.691
定子测温点： 3铁 3铜； 总 重： 9吨。
有阻尼线圈，准同期、自动自同期亦可。转子定子绕组绝缘度等级： B级
允许温升： 转子 90℃ 定子 65℃
原配励磁机：ZL28/10－4型(现改为可控硅励磁) 励磁电压：62V
励磁电流： 空载138A, 额定282A 励磁机绕组电阻：0.172W(75℃)
4.本电站与系统接线如图所示：
二级电站出线电压为35KV, 与一级电站的35KV出线“T”接,经8KM的架空线路至太乙变电站的35KV母线,太乙变电站距韦曲变电站25KM（25+8=33）在相距太乙变电站23KM处“T”接。
本电站距指挥部约 800m，考虑到指挥部和修造厂的用电, 故给有一条6.3KV出线。本电站发出的电除部分自用电和指挥部用电外，其余全部送入系统。
5.二级电站主要容量的确定
变压器容量与发电机容量及近区用电相适应。在8月份发电机满负载时可发出2000KVA而近区用电装置容量仅115KVA,厂用电变压器容量为50KVA,在厂用电及近区用电不满载的情况下投入系统的容量将超过1800KVA,并且同等容量的新系列变压器比旧系列变压器体积小，性能好，故选用SJL－2000KVA/38.5/6.3的变压器，该变压器在西安也有生产。

第二章 电气主接线的确定
1.因为机组容量较小，能满足技术要求的几种结线方式如下：
（1）方案一：
采用单母线接线，两台发电机由一台变压器送出。
在6.3 KV母线上接指挥部近区负荷。
厂用电由接至6KV母线上的S9－50 / 6.3/0.4kV电力变压器正常供电，备用厂用变压器选用一台S9－50 / 35/0.4kV变压器从系统供电, 并由指挥部与设计组会议决定作为唯一的备用电源方案。故不再进行经济比较计算。
从月出力曲线可知, 每年1、2月为停水时间, 可以作为设备检修时间，从可靠性角度考虑一台主变压器能够满足要求。
（2）方案二:
在此方案中采用两台1000KVA的变压器并联运行，其优点是运行灵活，其它均与第一方案相同。采用这种方案在技术上是合理的。
其它方案均与上述两种方案区别不大。
方案二
方案一

2.两种方案的经济比较：
作经济比较时, 仅计及主要设备的不同部分，经济指标依据水电部颁发的“电力工程概算指标”，不同设备的投资包括：设备费、安装费、运行费、基础构架费等。
1) 两种方案不同部分的投资比较
投资项目
单价
（元）
方案I
方案II
设备本身单价（元）
数量
合价（元）
数量
合价（元）
主变及断路器基价

SLJI－1000/35/6.3
17437

2
334874
15900
SJL1－2000/35/6.3
26615
1
26615

25000
DW6－35/400
5896
1
5896
2
11792
5360
GW4－35/600
1600
1
1600
2
4800
1200
主变基础费
1180
1
1180
2
2360

断路器基础费
422
1
422
2
844

隔离开关支架综合指标
433
1
433
3
1299

开关柜壳
810
5
4050
6
4860

GN8－10/400
130
5
650
6
780

SN2－10G/10
1200

1
1200

设备运行费

2329

3858

总投资

53175

66668

说明：投资=基价+运行费+基础费
基价=设备费+其他设备费+主要材料费+安装费
运行费=设备费×6% 油开关单价=油开关本身价格×（1+10%）
从上表的投资比较来看，方案(1)的投资小于方案(2)。
2)两种方案的运行费比较：
年运行费 C=KTaT+Kyay+Ca+CP
式中： KT —— 变压器的总投资（包括设备费、安装费、运杂费等。）
aT —— 变压器的折旧费率（取为6%）

KTaT —— 变压器的折旧费
Ky —— 配电装置的总投资
ay —— 配电装置的折旧系数10%
Kyay —— 配电装置的折旧费
CP —— 设备的管理、维护和小修费，取折旧费的20%
Ca —— 变压器的损耗费
一年中的电能损耗费按下式计算：
DA=å[n(DPfe+KfDQfe)+( DPcu+ KfDQcu)]·t
式中：n —— 并联运行的变压器台数
Kf —— 无功当量取1/6（电价0.06元/度）
DPf —— 变压器的有功铁损
DQfe —— 变压器的无功铁损
DPcu —— 变压器的额定有功铜损
DQcu —— 变压器的额定无功铜损
S —— 实际负荷(总负荷)
Se —— 变压器的额定容量
I. 第一方案的运行费计算，对SJL — 2000KVA/35 变压器。
DPfe = 3.6KW
DQfe = I0%×=1.4×=28KVAR
DPcu = 24KW
DQcu = ud·=6.5·=130KVAR
损耗固定部分（DPfe+ Kf Qfe）t = (36+×28)×200×24=39700Kwh
可变部分： å（DPcu + Kf DQcu）·t
= （24+×130）[12.382×16+15.052×14+6.692×16+12.622×30+13.922
×31+162×31+14.122×10+14.2122×16+15.6522×10+7.9322×26]××24
= 45.6×24××[2450+3180+715+4750+6000+7940+2000+3230+
2450+2450]
= 45.6×24××35125
= 150250Kwh
电能损耗：Ca =0.06×(150250+39700) = 11400元
II. 第二方的运行费计算：
由负荷曲线可知，只有五月份是一台变压器投入运行16天，其余时间还得两台变压器投入运行。
对SJL — 1000KVA/35 变压器
DPfe = 2.2KW
DQfe = 1.7× = 17KVA
DPcu = 14KW
DQcu = 6.5× = 65KVA
损耗固定部分： 2×(DPfe + Kf DQfe)t
= 2×（2.2+×17）×（200+184）/2×24
= 50000Kwh
可变部分：å[（DPcu + Kf DQcu）·]·t
=×(14+×65)×(12.382×16+15.052×14+12.62×30+13.92×31+16×31²+14.12×10+14. 12×16+15.652×10+9.732×26)××24+(14+×65)×6.692×16××24
=×25××24×[2450+3180+4750+6000+7900+2000+3200+2450]+25×715××24
=4.7×34410+6725
=162000+6725
=168725kwh
电能损耗费： Ca = 0.06×（168725+50000）
=0.06×218725
= 13150元
两种方案的运行费列于下表：

方案
项目
I
II
KT
28485
36744
Ky
12196
23430
KT·6%
1710
2080
Ky·10%
1220
2343
Ky·6%+Ky·10%
2930
4423
Cp
586
885
Ca
11500
13150
总计
15016
18458
由以上方案的比较可见第I方案无论是投资方面还是从运行费方面都比第II方案小，所以采用第一方案。
第三章 短路电流计算
3—1 短路电流计算电路图

3—2 短路电流的计算
取Sj = 100MVA Uj = Up
等值网络图：（认为韦曲变110KV侧为无穷大系统）

电抗标准值计算如下：
发电机： X = Xd“·
X1=X2=0.2×=16 X3=X4=0.23×=22.3
变压器： X=·
X5==2.22 X6==3.25
X7==80 X8==130
三卷变压器： 先求等值星型电抗百分数
XI=
=（0.105+0.18-0.065）
=
XII =
=（0.105+0.065-0.18）
=
XIII =
=（0.18+0.065-0.105）
=
再将以变压器容量表示的百分数电抗转换为以Sj，Uj为基准的电抗：
X9 =
X10 =
X11=
线路：X=X0·L·
X12 =0.4×33×=0.963
X13 =0.4×1× =0.0292
3－3 短路点的选择、网络简化及计算电抗
为了进行二级 电站的电气设计，选取35KV母线d1点，6.3KV母线 d2点，SJL1－50/35/04低压侧d4点 作为短路计算点。
短路计算采用运算曲线法，因此在作网络简化时，发电机F1，F2相同可以合并，F3，F4相同可以合并，系统单独考虑。
（1） 对d1点短路的简化电路及计算电抗：
X14=
X15=
X16=0.35+0.963-0.0159=1.297

计算电抗：
= =
=0.319 =0.328
（2） 对d2的简化及计算电抗：
X17=X3//X4=×22.3=11.5
利用分布系数法求转移电抗：

X18=X14//X16+X6
=
=1.15+3.25
=4.4

转移电抗：

计算电抗：

（3） 对d3点的简化及计算电抗：

=
=8.67

=
=3.16+80
=83.16

各电源分布系数：

系统至d3点的转移电抗：
一、 二级电站的计算电抗：

(计算电抗3以无穷大电源电抗计)
（4） 对d4点的简化及计算电抗：

X20=X14//X15
=
=5.97
X21=X20//X16
=
=1.065

X22=1.065+130=131.065

分布系数：

转移电抗：

计算电抗：
（计算电抗大于3以无穷大系统看待。）
3－4 基准电流
Sj=100MVA、 Uj=Up各级电压下基准电流：
Ij=
Up（KV）
0.4
6.3
37
Ij（KA）
144
9.16
1.56

以发电机额定容量为基准的额定电流：

Up（KV）
0.4
6.3
37
IjF1.2（KA）
3.61
0.229
0.039
IjF3.4（KA）
2.882
0.183
0.0312

3－5 查曲线求短路电流

（1） 为选择电气设备的需要，将发电机F3、F4分开计算，电流各为两台电流总和的一半。
（2） 计算的时间取0”、0.2”、∞；
计算结果见计算结果总表
3－6 在发电机端短路

在发电机端短路（即d2点短路），发电机的计算电抗 Xjs<0.6时，即可能 ，由此产生的热效应可能两相短路比三相短路大，因此对该点要进行两相短路计算。
两相短路的计算方法如下：
因
① 根据三相短路计算已得的计算电抗Xjs取其2Xjs
② 由2Xjs查0”、∞时标幺值、I*”I*∞ 乘，即得两相短路电流的标幺值。
③ 将所得标幺值乘以如表2所列的基准电流，即得两相短路电流的有名值。
④ 为选择电气设备之需要，将F3、F4分开计算，其值为总和值之一半。

3－7 为选择电气设备计算出S”、ich、Ich等值

S”=
对于6.3KV，35KV短路的d2、d1点取Kch=1.8
故：ich=2.55I” Ich=1.52I”
对0.4KV短路的d3、d4点，取Kch=1.3
故：ich=1.84I” Ich=1.088I”
计算结果汇总如下表：

31

短路电流计算成果表
计算项目

单位
供给
短路电
流的分支
短路点
xjs
Ij
三相短路电流计算值
标幺值
有名值
I”
I0.2
I∞
I”
I0.2
I∞
ich
S”
S∞
Ich

KA
KA
KA
KA
MVA
MVA
KA
d1
35KV
系统
1.297
1.56
0.772
0.772
0.772
1.205
1.205
1.205
2.613
65.686
65.686
1.558
一级站（F1+F2）
0.391
0.039
4.3
3.1
3.05
0.168
0.121
0.119
0.428
10.766
7.628
0.255
二级站（F3+F4）
0.382
0.0312
4.1
3.0
3.0
0.128
0.094
0.094
0.326
8.203
5.998
0.195
d2
6.3KV
系统
4.9
9.16
0.202
0.202
0.202
1.85
1.85
1.85
4.718
20.186
20.186
2.812
一级站（F1+F2）
0.977
0.229
1.04
0.95
1.25
0.238
0.218
0.296
0.607
2.597
3.125
0.362
二级站（F3+F4）
0.2
0.183
5.6
3.71
3.33
1.024
0.679
0.609
2.611
11.173
6.645
1.556
d3
0.4KV
系统
131
144
0.00764
0.00764
0.00764
1.1
1.1
1.1
2.805
0.762
0.762
1.672
一级站（F1+F2）
25.8
3.16
0.0386
0.0386
0.0386
0.1395
0.140
0.140
0.356
0.0966
0.966
0.212
二级站（F3+F4）
5.777
2.882
0.0169
0.169
0.169
0.486
0.486
0.486
1.239
0.337
0.337
0.739
d4
0.4KV
系统
159.5
144
0.063
0.063
0.063
0.903
0.903
0.903
2.303
0.626
0.626
1.373
一级站（F1+F2）
31.5
3.61
0.0317
0.0317
0.0317
0.1145
0.115
0.115
0.292
0.079
0.079
0.174
二级站（F3+F4）
35.477
2.882
0.0281
0.0281
0.0281
0.0811
0.081
0.081
0.207
0.056
0.056
0.123

第四章 电气设备的选择
由于发电机、变压器以及系统主保护的时间尚未确定，为了使设备运行安全期间，进行设备选择时保护时间均按较大的5秒计，选择的开关电气尚属最小的型号，设备的选择以后不做修改。
开关柜选择生产使用较普遍的GG－1A型。

4－1 6.3KV侧电气设备的选择

电气设备选择条件的确定：
对该电站6.3KV电压级的电气设备一般为最小号的，同时为减少设备型号，6.3KV电压级的开关设备亦选用同一型号。选择计算条件，以最严重的6.3KV直配线路短路校验。（短路电流作用时间均为5秒，短路电流为一、二级电站与系统短路电流之和。）
由短路计算成果汇总表知，三相短路电流总和比两相短路电流总和大，故这里以三相短路电流为计算条件。
I∑”=1.85+0.238+1.024=3.112
ich=2.55×3.112=795KA
I∞=1.85+0.268+0.609=2.745

1. 油开关
t= tb + tgf = 5+0.05=5.05秒1 （不计tjf的影响）

秒
选用SN2－10G/10

额定参数
计算数据
Ue
10KV
Ug
6.3KV
Ie
600A
Igmax
193A
Idn
20KA
I”
3.112KA
Sdn
350MVA
S”
34MVA
Igf
52KA
ich
7.95KA
I2秒·1
302×1
I∞2tj
2.7452×4.55

由以上计算可知：额定参数均大于计算参数，满足要求
① 油开关的操作机构选用 CD2型，操作电压220V。
2. 隔离开关
选用GN8－10/400型
额定参数
计算数据
Ue
10KV
Ugmax
6.3KV
Ie
400A
Igmax
193A
Igf
50KA
ich
7.95KA
I2秒·1
3.152×1
I∞2tj
2.7452×4.55
由表中可知额定参数均大于计算参数，满足要求。
① 操作机构选择：CS6－1T型。
3. 电力电缆的选择
（各支路的电缆截面不一定相同，应按各自的条件选择）
1）发电机支路电力电缆的选择
① 电缆型号的选择。
电缆敷设在户内电缆沟支架上，周围无其它有害介质，故选用新产品ZLL120型。
② 电缆截面的选择
a. 按经济电流密度选
已知：本电站最大负荷利用小时数为：
TM=4632小时 （注：最大负荷利用小时数应为发电机额定负荷一年中实际运用小时数。（这里TM=4632小时，是凭借水能计算和本机方面提供的数据）
由表（4－12）取Ij为1.73/mm2
则：
工作电流：

选择接近的标准截面 S=50mm2
b. 按持续工作电流选

或
要求：
式中： Igmax—最大工作电流

K t— 当周围环境温度与设计环境温度不同时的修正系数
见表8—13，当计算环境温度得25℃时，查得K t =0.734
石砭峪电站实际最高温度为43.4℃，对ZLL120,由表8—5知，缆芯允许工作温度为65℃。

由表8—6选 S=50mm2
25℃时Ixu=125<131A,故最后选定S=70 mm2
c.按热稳定校验：
要求：
Szx—电缆最小截面 C—热稳定系数由8—20得C=90
I∞—由短路计算汇总表比较可知，以三相短路电流数值较大
I∞=1.85+0.286+0.3045=2.441KA

故选用：ZLL120—3×70 mm2的电缆满足要求
2）。6.3KV直配电力电缆的选择
① 电缆型号的选择
电缆在户内外配电装置区域内敷设于电缆沟道、户外配电部分后，穿管直埋于土壤内，根据敷设条件选用ZLL120型。
② 电缆截面的选择：
a. 按持续工作电流选：
对敷设于电缆沟内部分的截面要求：
Kt—取0.734
对ZLL120允许工作温度为65℃，最高环境温度为43℃，由表8—13得，对θ0=25℃时，Kt=0.743

由表8—6选最小号的 S=10mm2 Ixu=48A>26.3A
对于穿管直埋的部分： K=Kt·K2·K3
K2—土壤电阻不同于120Ω·cm的修正系数，由表8—14取K=0.75
K3—两根以上直埋电缆并列敷设系数，因只有一根电缆，故K3=0.734×0.75×1=0.55
要求：

选最小号的 S=10mm2 Ixu=48A>35.1A
b.按热稳定校验：
要求：
不满足
故选用与发电机支路同截面的电缆 ZLL120—670mm2
3） 电力电缆选择结果汇总表如下：
选择母线
项目
名称
Ig
Igmax
按Ig选择

最后选定
S
发电机出线
91.5
96.3

70mm2

58mm2
70
6.3KV直配线
—
19.3
—

65.5mm2
70
6.3KV母线至主变
18.3
192.6

270
6.3KV厂用变
—
7.7
—

65.5mm2
70
由于本电站电缆用量较少，采用同一型号电缆，无论从经济上技术上都是合理的，故选用ZLL120—6—3070，主变回路采用ZLL120—6—3070。
4. 硬母线及其辅助设备的选择：
根据使用场所及电站容量选择母线均为单条矩形截面的铝母线，水平放置。
1）.6.3KV主母线截面的选择：
A． 按持续工作电流选：要求：
—最大工作电流，它与实际的潮流分布有关，以最大可能的配置方式，它应该是两台发电机最大电流之和。

—相应于某一周围环境温度与母线放置方式下的长期允许电流值
—当实际温度不是25℃时的温度校正系数（参见表4—11），由于本电站最高气温为43.4℃，因此采用=0.7624
由表4—15可见在水平放置方式下，环境温度为25℃时，LMY—253型的硬母线=252A
=0.7624252=192A
考虑到由发电机出线接的励磁变压器等其它负荷，不可能达193A，故选用=192A的LMY—253型母线是可以的。
B． 按短路热稳定校验：
要求：
C—与导体材料及发热温度有关的系数取97；（见表4—13）
—集肤效应系数，此处取1。（见表4—14）
—即d2点短路时总的稳态电流。
满足
C．按动稳定校验：
一般要求：
—短路对母线中的应力 （）
—母线允许应力 （）铝为500—700
① 单条母线机械应力：
三条母线位于同一平面时，母线中产生的最大机械应力为：

式中：ich—d2点短路的总冲击电流7.91KA
L —相间跨距采用120cm
α—相间距离采用25cm
w— 母线截面系数（cm2）（计算公式见表4—25）
w=0.176bh2=
fm—自振频率

ri—惯性半径取0.289h （见表4—25）
ε—材料系数，铝为
由于在35—135Hz范围内，查表4—13 N=3.8

满足要求
② 母线的最大允许跨度

2）母线支持绝缘子的选择：
① 按电压选择：
要求：
选用：ZA—6T型
② 按短路动稳定校验：
要求：
P—在短路时作用于绝缘子上的力（Kg）（按表4—27计算）

式中：K—由于母线中心高出绝缘子的帽力折合系数，由表4—28查得 K=1.24
满足要求
5．避雷器的选择：
1） 发电机中性点保护用避雷器：
按用途选用FCD—4型
2）.6.3KV母线避擂器的选择：
按用途选择FCD—6型
6．电缆接头盒与封端盒的选择：
① 电缆接头盒选用环氧树脂接头盒。
② 电缆封端盒选用“户外”—型
7．6.3KV/0.4KV 厂用变支路跌落保险的选用：
RW4—10/50型
8.电流互感器的选择：
A． 发电机支路电流互感器的选择：
① 根据装置类型选用；FZJD1—6—100/5
② 根据原边标称电流选择：
要求：Ie
满足要求
③ 用短路热稳定校验：
要求：
Kt—当t=1秒时对电流互感器的热稳定系数，由手册查得Kt=1 =120
Ie—电流互感器 原边额定电流
秒
秒 满足要求
④ 用动稳定校验：
要求：
Kd—电流互感器动稳定倍数，由手册表24—19查得为210；
—发电机出口短路时由系统，一级站和本站令另一台机组供给的冲击电流之和为6.64KA
满足要求
⑤ 精度校验：
对应0.5级二次额定阻抗Zze=0.8Ω

发电机支路电流互感器，所接仪表如下：（这里采用由规程查得的可能最多的仪表数，二次提供仪表数后不在重标）

仪表名称
型号
数量
容 量（VA）
A相
B相
C相
电流表
1T1—A
3
3
3
3
三相有功功率表
1D1—W
1
1.5

1.5
三相无功功率表
1D1—VAR
1
0.45

0.45
三相三线有功电度表
DS1
1
0.5

0.5
三相三线无功电度表
DX1
1
0.5

0.5
总计

7
5.95
3
5.95

由电流互感器负荷统计可见A，C相最大，取Ize=5A接触电阻Zc=0.1Ω，决定A相电流互感器与测量仪表之间的连接导线的允许功耗，并假定仪表的Cosφ=1；（这对电流互感器是最不利的情况）

=20-（5.95+2.5）=10.55VA
连接导线的允许电阻为：

设电流互感器到测量仪表之间距离为6米，采用同芯电缆，连接导线的截面应不小于：

但考虑到机械强度的要求，导线截面选择最小为2.5mm2，可以满足精度要求。
⑥．作用在电流互感器绝缘子帽上的力的校验：
取电路中支母线的相间距离 a=40cm；从电流互感器到最近绝缘子之间距离L=60cm 则：

=
（电流互感器绝缘子帽最小允许作用力在75Kg以上。）
计 算 数 据
LFZJD1—6—100/5
Ug
6.3KV
Umax
6.6KV
Igmax
96.5
Ie
100A

6.64KA
Kd
29.6KA

27.2KA2秒

144 KA2秒
F
0.567Kg
FPh
75Kg
B. 6.3千伏直配线支路电流互感器的选择；
① 根据装置类型选用：LFZJ1—6—50/5—0.5/3
② 根据原边标称电流选择：
要求： Ie=50A
满足
③ 用短路热稳定校验：
要求：
秒
秒 满足
④ 按动稳定校验：

满足
所接仪表数更少，精确度不做校验。
C主变压器出线回路电流互感器的选择：
① 根据装置类型选择LFZJD1—6—200/5—0.5/D
② 根据原边标称电流选：
要求： Ie=200A

③ 用短路热稳定校验：
要求：
秒
/秒 满足
④ 用短路热稳定校验：
要求：
满足
所接仪表比发电机支路少，精度不做校验。
电流互感器选择结果汇总表
选择
条件

应用
场合
型号
Ig.max
热稳定校验
动稳定校验
精度校验
作用在LH帽上的力（Kg）

KA.秒
KA.秒
KA.秒

SZE
VA

总计导线截面
发电机支路
LFZJD-6-100/5-0.5/D
96.3
144
27.2
29.6
6.6
20
8.45
0.466
0.567
6.3KV直配线
LFZJ1-6-50/5-0.5/3
1