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1、目 录 一、编制说明 - 2 - 二、工程概况 - 4 - 三、总体施工方案 - 9 - 四、施工部署及施工计划 - 9 - 五、MQ70-24-8架梁设备的组装和调试 - 12 - 六、电力管廊节段节段运输 - 24 - 七、电力管廊预制节段拼装施工工艺 - 28 - 八、质量保证措施 - 36 - 九、安全保证措施 - 38 - 十、应急预案 - 41 - 十一、灌浆施工 - 54 - 十二、电力管廊防水施工 - 55 - 十三、龙门吊安装、拆除作业指导书 - 58 - 附件 附图一 杏林湾路改造工程（110kv架空线缆化工程）平面图 附图二 项目驻
2、地图 附图三 门机70-24-8工况图 附图四 共同沟基础图 附图五 门机安装图 附表一 杏林湾路改造工程（110kv架空线缆化工程）实施性施工进度计划 一、编制说明 1.1、参建单位 建设单位：厦门市市政建设开发总公司 监督单位：厦门市建设工程质量安全监督站 监理单位：厦门兴海湾监理咨询有限公司 设计单位：厦门市政工程设计院有限公司 地勘单位：厦门地质工程勘察院 施工单位：中交第三航务工程局有限公司 1.2、编制依据 1.2.1、杏林湾路改造工程（110kv架空线缆化工程）施工图设计文件汇编（工程号：12118ZH0S） 1
3、2.2、建设部现行颁发的设计、施工相关规范： 《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（城市建设部分）》 《城市工程管线综合规划规范》（GB50289－98） 《建筑结构荷载规范》（GBJ50009－2001，2006版） 《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2011） 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010） 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002) 《建筑照明设计标准》（GB50034－2004） 《地下工程防水技术规范》（GB5010
4、8－2001） 《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069-2002 《室外给水设计规范》(GB 50013-2006) 《室外排水设计规范》(GB50014－2006) 《建筑设计防火规范》（GB50016-2006) 《民用建筑灭火系统设计规程》(DGJ08-94-2001) 《城市电力电缆线路设计技术规定》（DL/T 5221-2005） 《电气装置安装工程电缆施工及验收规范》（GB50168-2006） 《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-2004） 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF 50-2011） 1.2.4、厦门市建委颁发的有关建筑施工规程、
5、质量、安全、文明施工等文件。 1.2.5、我单位现有的成熟技术、科技成果、施工工艺方法及同类市政工程的施工经验。确保总工期的本企业施工管理水平、技术、装备及同类或类似工程施工经验。 1.2.6、我单位拥有的用于预制拼装施工的先进机械设备和各类资源。 1.3、编制原则 1.3.1、遵循设计和规范、验收标准的原则。在编写项目施工方法中，严格按照设计要求，遵照工程施工规范和验收标准，正确组织施工，确保工程质量。 1.3.2、坚持实事求是的原则，根据本公司实力，确保施工方案的可行性、先进性和合理性。科学合理地安排施工顺序，突出控制工期的工程节点，确保关键工程的进度计划和工期目标的实现，为综合
6、管沟工程竣工提供条件。 1.3.3、坚持施工全过程严格管理的原则。制定本标段的质量目标和创优计划，执行ISO9001质量标准，确保实现工程质量目标。 1.3.4、确保工期的原则。在制定施工方案中，突出重难点项目的施工措施及技术措施，坚持科学组织、统筹安排、均衡施工，确保按期优质高效完成合同段内的施工任务。 1.3.5、确立安全管理目标，完善规章制度，强化现场各项制度、措施的落实，确保安全生产目标的实现。 1.3.6、施工队伍按项目法组织施工，在工序施工中严格执行监理工程师的指令。坚持专业化和综合管理的原则，充分发挥施工企业的整体施工水平和施工效率，结合本工程特点，运用流水作业和网络技术
7、做好劳力、材料、机械设备、资金的综合调配。 1.3.7、坚持推广应用“四新”成果的原则。在施工中应积极应用新技术、新材料、新工艺、新设备，力求做到技术先进、工艺精湛、经济合理、安全可靠。 1.3.8、施工组织管理坚持高标准、高起点、快节奏，施工现场突出标准化作业。精心布置施工现场，合理安排设施，节约用地，少占道路，保护周围环境，做好水土保持及消防工作，创建文明标准化工地。 1.3.9、优化施工方案和资源配置，实行动态管理；施工方案科学合理、切实可行，措施具体可靠，满足阶段性工期的要求；各项工程施工作业安排，做到切实可行，做到均衡连续施工。 1.3.10、统筹考虑各项施工，合理安排雨汛
8、等特殊季节的施工。 1.3.11、优先选用先进的施工技术、工艺和设备。施工机械设备、检测试验仪器配套齐全，满足施工工艺方法要求，并能保证施工进度和工程质量，材料供应计划满足施工进度计划的要求。 1.3.12、现场设置项目管理人员、专业技术人员满足施工需要，劳动力配置合理。 1.3.13、施工中对工程工期、质量、安全、职业健康、环境保护、水土保持等满足合同文件要求，保证体系健全、措施可靠。 1.3.14、推行责任制，采取多种激励措施，确保质量和工期。 1.4、编制范围 本方案编制范围为厦门市杏林湾路改造工程（110kv架空线缆化工程）中的电力管廊预制节段拼装施工。 二、工程概况
9、 2.1、工程概况 随着集美新城2012年百亿工程正式开工，中国移动动漫基地片区的开发建设，集美新城核心区白石片区二期、三期地块开发在即。核心区北部、集美大道以北地块规划为软件园三期用地，前期启动地块已经开始动工。这些项目的投建，将更加凸显集美新城在推动厦漳泉同城化和缩短岛内外差距方面的标杆效应。 现状杏林湾路东西方向横穿集美新城核心区，为核心区主要交通干道。现状杏林湾路沿线高压架空线主要有：110kv英春-园博线、110kv英春-后溪线、110kv英春-叶厝线（2回），连接李林变电站、锦园变电站、英春变电站、叶厝变电站。杏林湾路北侧为白石片区地块，南侧为华大商业地块，现状架空线严重影响
10、了两侧地块的开发利用。 根据《集美新城开发建设指挥部会议纪要》专题【2012】4号要求，“杏林湾路现状110kv钢管架空线路按照电力管廊型式一并缆化“。根据《集美新城开发建设指挥部会议纪要》专题【2012】5号内容“会议同意对杏林湾路两侧英春~园博110kv、英春~后溪110kv、英春~叶厝110kv共计四回路电力架空线进行缆化”。缆化线路主要沿现状杏林湾路布置，线位主要布置于道路两侧绿化退线内。 缆化线路沿现状杏林湾路（集美大道~天马路），线位布置在道路人行道及道路边线外，距离道路边线1.8~5.0米，部分管段布置于机动车道范围内；距离道路中线4.5米。电力管廊设计主要采用单舱矩形断面，
11、总长度为2550米，常规断面设计断面净尺寸为3.0米*3.5米（宽*高）。箱体侧壁、顶板、底板厚度一般地段为35cm，局部埋深较深地段板厚40cm。结构采用C40防水混凝土，抗渗等级S8，基础素混凝土垫层采用C20混凝土。 本项目基槽挖深5.5~12.17m，管沟基槽支护主要采去钢板桩+内支撑+旋喷桩支护和灌注桩+内支撑+旋喷桩支护两种形式，局部地段则取消旋喷桩。 电力管廊标准预制节段长2.5m，吊重约为27.1T，通过预应力钢绞线将6节、8节、10节或12节预制节段连成一跨。 电力管廊基础承载力要求不得小于120kpa，承载力小于时，则采取换填块石处理。 2.2、施工条件概况 2.
12、2.1、施工现场的特点 现状杏林湾路位于集美区兑山村，由小区、平整地和池塘组成，地势整体较为平坦，高程在2.28-14.79m，地形总体沿道路走向向西南方向微倾斜。 2.2.2、当地材料供应情况 施工中所用的钢筋、钢绞线由甲方提供，砼、砂石料及其它材料采用订货前报审制购买，供应可以满足施工要求。 2.2.3、建设设备供应情况 MQ70-24-8门机及其配套设备由福建现代装备制造有限公司生产，成套设备有生产许可证和出厂合格证，并在启用前向有关部门申请办理验收手续，并到相关部门办理特种设备备案制度。 2.2.4、预制构件加工条件 本工程电力管廊预制节段由中交三航预制厂预制，预制节段用
13、汽车运到现场拼装。 2.2.5、劳动力市场情况 劳动力由劳务分包商提供。 2.2.6、供电 安装两台315kVA的变压器，提供整个施工现场的电源供应。 2.2.7、供水 由市政自来水供水管道开口，接100mm管到施工现场。 2.2.8、通讯条件 项目部各成员，各班组长均配备手机，项目部设置电话，传真机。 2.2.9、施工动力及设备条件 设备为自有或购买，部分外租。 2.2.10、外部交通 外部道路为沥青及砼路面，大型设备运输可通过。 2.3、地层、构造 类比周边场地勘探资料，沿线主要由填筑土、杂填土、淤泥、粉质粘土、中砂、残积中液限粘质土、全风化花岗岩等土层组成。
14、 拟建工程场地跨越残坡积台地及海湾滩涂区，受古地理环境及人为改造的影响和作用，各岩土层的分布、埋深、厚度和性质变化较大。 2.4、水文地质 区内原地表水系较发育，后因片区开发建设需要而被人为回填整平成建设用地。先拟建管廊沿线及两侧约200m范围内无地表水系或水体分布。 地下水位受地形及季节影响变化较大，勘察期间(大致为雨季)，地下水位初见水位为1.0~5.3m，混合稳定水位为1.1~4.8m（标高0.06~9.99m） 2.5、气象资料 区域属亚热带海洋季风气候。气候温和，四季如春，雨量充沛，热量充足。历年平均气温21℃，极端最高气温为38.3℃，极端最低气温为-1℃。全年年平均降雨
15、量1451.6毫米，年平均蒸发量为1698.4毫米，年平均日照时间为2124.4小时。风向：东风较多，东北风和东南风次之，年平均风速为22 m/s。 厦门地区全年天气以雨天和阴天居多，年平均晴天115.4天，阴天75.2天，雨天122.8天，连续阴天最长日数达18天。 2.6、建筑材料 2.6.1、混凝土 (1)电力管廊预制节段：C40防水混凝土，等级S8。 (2)管道压浆所用的水泥浆标号M40 2.6.2、钢材 (1)钢筋：R235、HRB335钢筋；对于直径≥12mm者均采用HRB335 (2)钢板：一般预埋件Q235； (3)预应力钢绞线：采用低松弛高强预应力钢绞线
16、 公称面积：A=139.00mm2 抗拉强度标准值：fpk=1860MPa 弹性模量：Ep=1.95×105MPa 锚固体系：群锚体系。 2.6.3、预应力筋管道 采用塑料波纹管。 管道摩阻系数μ=0.15，管道偏差系数k=0.0015 2.7、主要技术指标 2.7.1、混凝土结构工程施工质量验收标准 混凝土结构工程施工质量验收标准可按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002、《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268—2008中的条款。 共同沟工程结构总体质量要求 项次 检查项目 规
17、定值或允许偏差 检查方法 1 共同沟的中心线偏位 ±10（mm） 用经纬仪检查3～8处 2 内、外包尺寸 ±10（mm） 用钢尺量，每孔3～5处 3 标高误差 ±10（mm） 用水准仪测量 4 相邻的不均匀沉降 ±5（mm） 用水准仪测量 5 地下工程防水（二级防水） 不允许漏水，结构表面可有少量湿渍，湿渍总面积不大于总防水面积0.1％，单个湿渍面积不大于0.1㎡，任意100㎡防水面积不超过1处。 目测，钢尺测量 模板安装允许偏差 项目 允许偏差（mm） 轴线位置 基础 10 墙板、管、拱 5 相邻两板表面高低差 刨光模板、钢板
18、2 不刨光模板 4 表面平整度 刨光模板、钢模 3 不刨光模板 5 垂直度 墙、板 0.1％H，且不小于6 截面尺寸 基础 +10、-20 墙、板 +3、-8 管、拱 不小于设计断面 中心位置 预留管、件及止水带 3 预留空洞 5 注：H为墙的高度（mm） 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项目 允许偏差（mm） 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置预埋管 3 预留洞 中心线位置 10 尺寸 +10，0 2.7.2、节段之间的粘结剂为环氧树脂胶，环氧粘结材料采用双组分成品，应不含对钢筋有腐蚀和影响砼结构耐
19、久性的成份，其主要技术指标要求如下表。 环氧胶主要技术指标 项 目 设计要求性能指标 检验规程 抗压强度（Mpa） 12h强度：≥40 Mpa 24h强度：≥60 Mpa 7d强度：≥80 Mpa GB/T2969 抗压弹性模量（Mpa） >7500 Mpa 国标 抗剪强度（Mpa）（砼-砼） ≥13，并大于C40砼抗剪强度 GB/T2954 抗拉强度（Mpa） ≥3.1，并大于C40砼抗拉强度 GB/T2968-1999 初步固化时间 ≥60min 完全固化时间 ≤10h 凝胶时间（min） ≥45min 国标 使用环境温度 0～
20、60℃ 100年抗老化指标 ≥80% 涂刷厚度（mm） 1～3mm 三、总体施工方案 预制节段由中交三航局在石湖山预制场负责预制，同时负责用平板车运抵现场。现场采用MQ70-24-8门式起重机进行起吊、移位、拼装。 节段拼装采用MQ70-24-8门式起重机吊梁、移位，从后往前依次吊装各个节段（一跨内所有节段），调整端块并精确定位，采用螺旋千斤顶作为临时支座，进行接缝涂胶施工，每道接缝涂胶完毕后将该梁段精确定位并张拉临时预应力，以免接缝受扰动后开裂，整孔安装就位后，张拉预应力钢束，张拉完毕后进行管道压浆，对电力管廊和垫层之间的间隙进行底部灌浆，待灌浆层达到一定强
21、度，解除临时预应力措施，使整孔梁支撑在灌浆层上，设备（MQ70-24-8）前移架设第二孔共同沟。浇注各孔端部现浇段砼，处理变形缝，使各跨电力管廊体系连续。 四、施工部署及施工计划 4.1 施工部署 （1）起点~博礼路第一工作面 本工作面施工里程为G0+000~G1+295，从集美大道与杏林湾路交叉口至博礼路，其中预制拼装节段38跨，290节，共725m；本工作面拟投入门机1台，拼装班组1个，投入的钢板桩4套（以30m现浇或预制段落需求的钢板桩为1套）； （2）博礼路~终点第二工作面 本工作面施工里程为G1+291~G2+616，从博礼路至终点，其中预制拼装节段27跨，232节
22、共580m。本工作面拟投入门机1台，拼装班组1个，投入的钢板桩4套（以30m现浇或预制段落需求的钢板桩为1套）。 4.2 施工组织机构 项目总工 陈忠猛 项目副经理 陈钏、熊子千 项目经理：赖华安 工程管 理部 技术质量部 经营核 算部 李 松 物资设 备部 钻孔灌注桩作业队 节段拼装作业队 节段现浇作业队 4.3、配备的主要人员与设备 每台设备配备人员72人，各工种人员见下表： 每台设备配备人员表 序号 姓 名 岗 位 职 称
23、备 注 1 管理人员 1人 2 工程师 1人 3 测量工程师 2人 4 指挥 工 长 1人 5 起重工 起重工 4人 6 设备使用维护 机修工 1人 7 临时加固 电焊工 2人 8 设备操作、设备电器维护 电 工 1人 9 负责现场、安全工作 安全员 1人 10 配备安装辅助工 8人 11 预应力张拉、压浆、端部现浇段砼浇注等 50人 合 计 72人 每台MQ70-24-8配备主要设备仪器表 序号 名称 规格型号 单位
24、 数量 备注 1 螺旋千斤顶 32T 套 48 备用4台 2 液压千斤顶 50T 套 48 备用4台 3 电动油泵 ZB4-500 台 14 备用2台 4 全站仪 台 1 5 水准仪 台 1 6 架桥设备 台 1 7 起重门机 MQ70-24-8A3 台 1 8 临时张拉千斤顶 YC60A 台 6 备用1台 9 手拉葫芦 5T 台 6 备用1台 4.4、施工进度计划 见附表：杏林湾路改造工程（110kv架空线缆化工程）实施性施工进度计划 五、MQ70-
25、24-8架梁设备的组装和调试 MQ70-24-8架梁设备由：共同沟临时支撑、MQ70-24-8门机两部分组成。 5.1、共同沟基槽开挖 基槽开挖采用挖掘机开挖，汽车外运，由于施工场地受限，严格按设计要求开挖并在基坑两侧施工钢板桩支护，保证覆土厚度2m，基坑开挖深度大于5米并地下水资源丰富区,共同沟两侧按采用水泥旋喷桩止浆方案(详见附图)。电力管廊基槽采用边沟排水，在20～30米长范围内设置集水坑，用抽水机排出基坑外。 具体基槽支护型式及边坡验算见《基槽开挖支护安全专项方案》 5.2、电力管廊预制节段临时支撑 5.2.1、C20钢筋砼条形基础 ①临时支撑验算： 预制节段临时支撑采
26、用C20钢筋砼条形基础（长×宽×厚 = 每孔长度×85cm×30cm），每跨预制节段布置两条C20钢筋砼条形基础，分别在左右两侧，钢筋砼条形基础的中心线距离共同沟边缘15cm。C20钢筋砼条形基础顶板配Φ12钢筋（如果地质条件好，也可不配钢筋）、底板配Φ12钢筋，间距均为12cm。钢筋保护层净2.5cm。受力计算如下（计算公式使用：杨文渊实用土木工程手册 11-22 P11-39页）： （1）基本数据： ①按单独基础长×宽×厚 =A×B×h = 125×85×30cm，C20混凝土，底层配Φ12钢筋计算,bp = b＋h =15＋30 =45cm ②电力管廊每节重量：按30吨计算，
27、单个千斤顶承受荷载：30/4 = 7.5t,即单个基础承受N = 7.5t ③地基设计承载力：[p]= 120 KPa， ④根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），C20混凝土轴心抗压强度设计值fc = 9600KN/m2, HRB335(Ⅱ级)钢筋抗拉强度设计值fy = 300000KN/m2, （2）计算 ①底面积计算： F ≥ N/[P] = 7.5×7.5/120 = 0.468m2 ②板厚度计算： Qc = [p]S = 120×(0.625－0.075－0.26)×0.85=29.6KN hC ≥ KQc/0.75fcbp = 1.55×29.6/
28、0.75×9600×0.45 )=0.01m ③长向配筋计算 M = N（A-a）2(2B-b)/24AB = 120 (1.25-0.15)2(2×0.85-0.15)/(24×1.25×0.85) =120 ×1.21 ×1.55/25.5 = 8.82KN.m A = KM/0.9 hCfy = 1.55×8.82/(0.9×0.26×300000) = 0.00019 m2 = 1.9cm2 （3）设计 设计底面积：1.25×0.85=1.063m2＞计算底面积F=0.468m2 设计板有效厚度：0.26m(含保护层 h =0.3m)＞计算板厚度 hC = 0.01m，
29、 设计配钢筋（实际顶、底板均配Φ12钢筋，计算时仅计算底板配筋）：7×3.14×0.6×0.6 = 7.91cm2 ＞计算配钢筋A =1.9 cm2 满足要求。 5.2.2、共同沟临时支撑主要参数 预制节段临时支撑主要参数 序号 项目 参数或能力 1 条形基础长度×宽度×厚度 孔跨长度×0.85m×0.30m 2 条形基础配筋 主筋φ12，箍筋φ8间距15cm。钢筋保护层净2.5cm。 3 QYL50液压千斤顶 44/48台 4 QLD32螺旋千斤顶 44/48台 QLD32螺旋千斤顶参数：起重能力(KN) 320; 起重高度(mm) 200;最低高度
30、mm) 395；手柄长度(mm)1000；手柄作用力不大于(N)600；质量(kg)20；外形尺寸 长×宽×高(mm) 260×200×320。 5.3、门机技术参数及安装 5.3.1 MQ70-24-8A3门机主要参数 (1) 承载重量：70t (2) 主梁长：28m (3) 桁架数：4行 (4) 主梁数结构：双梁 (5) 跨径24m (6) 起升高度8m (7) 大车轮距6m (8) 主车行走速度：5.4m/min (9) 起升速度：0.3
31、81m/min (10) 横移速度：1.35m/min (11) 总功率18kw (12) 操作方式：手动电控（遥控） 5.3.2 14号贝雷片参数 长 宽 高 弦杆总面积 销板 销孔 桁架重 mm mm mm cm2 cm2 mm kg 4000 216 2140 74.04 140×28 58 468.1 截面惯性矩 惯性半径 截面模量 弦杆背距 主材 Ix Iy iy Wx Wy a 16Mng cm4 cm4 cm cm3 cm3 mm 849939 3546 6.9 7943 529
32、 100 承载轴力 剪力 桁架承载弯矩 腹杆承载 安全使用应力 销轴 N τ M Q ［σ］ φ t Mpa t·m t Mpa mm 86 144 184 31 240 58 5.3.3受力计算 ① 设计工况 跨度 高度比系数 桁架高 主梁长度 单梁受力重 吊重 起升高度 L K h A P G H 24 11.21 2.14 28 35 70 8 导梁数 桁架数 节间长a 架底宽 竖杆长 斜杆长 吊点与支
33、腿距 t n a c d2 d x 2 4 1 2.28 1.48 11.48 台车重量 单位梁重 起重系数 自重系数 轮距 支腿左端距 支腿右端距 W Q K1 K2 Lj a1 b1 4.43 0.381 1.25 1.1 1.04 7.10 0.9 节间夹角 桁架长 插销 托架宽 应力安全系数 槽钢屈服应力 主材屈服应力 β f φ a3 K σs1 σs2 56 4 58 2.20 1.34 345 235 负载系数=1.25、动力系数=1.1、应力安全
34、系数=1.34，吊具安全系数取2.5。 ① 受力图 桁架受力图 ③计算成果：由计算机编程计算成果 70t /24m跨门机受力计算成果表 长度：28m 跨度：24m 吊重：70t 序号 计算项目 主材结构 计算结果 充许值 占空比 1 跨中弯矩 305 t·m 2 跨中上弦杆中的工作应力 14a槽钢 196.44 240.00 Mpa 81.85 3 跨中下弦杆中的工作应力 14a槽钢 196.44 240.00 Mp
35、a 81.85 4 节间竖杆的最大工作应力 10a槽钢 98.04 240.00 Mpa 40.85 5 节间斜杆的最大工作应力 10a槽钢 123.75 240.00 Mpa 51.56 6 支座处竖杆最大工作应力 10a槽钢 111.77 240.00 Mpa 46.57 7 支座斜杆的最大工作应力 10a槽钢 141.08 240.00 Mpa 58.78 8 跨中最大挠度 16［+12［ 4.687 4.800 cm 97.64 9 销轴受力计算 10 销轴剪切应力 φ58
36、×250 134.87 164.55 Mpa 81.96 11 销轴挤压应力 φ58×250 170.66 400 Mpa 42.70 12 销板受力计算 13 销板(公头)抗拉强度 140×δ28 120.71 231 Mpa 52.18 14 销板(母头)抗拉强度 140×δ28 51.73 231 Mpa 22.36 15 天车受力计算 16 天车横移主梁 32a工×2 170 176.7 Mpa 95.99 17 定滑轮主梁工作应力 25a工×3
37、143 176.7 Mpa 80.92 18 托架主梁工作应力 28a工×2 161.31 176.69 Mpa 91.30 19 支腿工作应力 φ325×8 78.78 131.5 Mpa 59.93 20 最大轮压 Pmax=(G+W)/n 20 t 21 最小轮压 Pmin=W/n 4 t 22 大车等效工作轮压 Pc＝Pmean=(2Pmax+Pmin)/3 15 t 23 车轮的疲劳强度校验 Pmean＜PL 20 t 24 车轮静强度校验 1.9KDL
38、33 t 25 结论：选用驱动轮 选用该轮直径 400 5.3.4 预制节段吊具 共同沟吊具由钢梁、φ32精軋螺纹钢、楔型钢垫块组成，钢梁采用箱型结构，其中钢板厚20mm，Q235B。钢梁分为主梁和次梁，见下图。 吊具受力验算：该吊具可起吊所有型号的共同沟，起重量最重达72000Kg，吊具本身自重2500Kg，故计算荷载以74500Kg计算 1、主梁计算 主梁受力截面系数W= M=T/2*L/2=74.5/2*440/2=8195T·cm=8195000kg·cm Ómax=M/W=8195000/12715=644.51kg/c
39、m2< [Ó]=1800kg/cm2 故主梁受力满足要求。 2、次梁计算 次梁受力截面系数W= M=T/4*l/2=74.5/4*150/2=1396.88T·cm=1396880kg·cm Ómax= M/W=1396880/2263=617.3kg/cm2< [Ó]=1800kg/cm2 故次梁受力满足要求。 3、吊耳的受力计算 1.主梁吊耳 a．焊缝抗拉强度σ： 吊耳由两片δ20mm钢板组成，底边焊缝长度L=60cm σ=P/（2δ*L）=74.5/（2*2*60）=0.311T/cm2=
40、311kg/cm2＜【σ】=1800kg/cm2 故抗拉强度满足要求 b．吊耳抗剪强度τ： 吊耳孔离上缘最小距离19cm，则吊耳最小剪切面积 S=2δh=2*2*19=76cm2 τ=P/S=74.5/76=0.981T/cm2=981kg/cm2＜【τ】=1100kg/cm2 故吊耳抗剪强度满足要求。 2.次梁吊耳 a．焊缝抗拉强度σ： 吊耳由两片δ20mm钢板组成，底边焊缝长度L=28cm σ=P/（2*2δ*L）=74.5/（2*2*2*28）=0.333T/cm2=333kg/cm2＜【σ】=1800kg/cm2 抗拉强度满足要求 b．吊耳抗剪强度τ： 吊耳孔
41、离上缘最小距离10cm，则吊耳最小剪切面积 S=2δh=2*2*10=40cm2 τ=P/（2S）=74.5/（2*40）=0.932T/cm2=932kg/cm2＜【τ】=1100kg/cm2 故吊耳抗剪强度满足要求。 3. 吊具钢丝绳验算 吊具及共同沟重量最重40000Kg,采用6*37￠43（公称抗拉强度1700Mpa）钢丝绳，双向打折,即四股受力,则： 每股钢丝绳承受的拉力F=40000÷4。＝10000kg ； 6*37￠43钢丝绳允许拉力:11850×0.82=97170Kg， 则钢丝绳安全系数: K=97.17/10=9.71>6.0,满足
42、要求。 故6*37￠43（公称抗拉强度1700Mpa）钢丝绳符合起重机械安全规程GB6067-85。 （3）、边坡稳定验算： 由于现有地基土采用先回填后反挖，故保守估计基槽开挖两侧为粘性土质,采用圆弧法进行验算。 路基高度4m，顶宽10m，横截面拟定如下图。路基土为粘质土，土的粘聚力c=10kPa，内摩擦角15°（tgφ=0.27）,容重γ=19kN/m3,荷载为挂车-80(一辆车重力800kN) ① 将挂车-80换算成土柱高度(当量高度) h0=NQ/γBL B=Nb+(N-1)d=1×3.5=3.5 L取6.4m h0=1×800/3.5×6.4×19=1.87m
43、 ② 按4.5H法确定滑动圆心辅助线,在此取θ=53.1°,查表β1=29°, β2=39° ③ 绘出三条不同位置的滑动曲线:1.一条通过路基中心线;2.一条通过路基的右边缘线;3.一条通过距右边缘1/4路基宽度处。 ④ 算出滑动曲线每一分段中点与圆心竖线之间的偏角αi Sinαi=Xi/R ⑤ 将每一分段的滑动弧曲线可近似取直线，将各分段图形简化为梯形或三角形，计算其面积Ωi，其中包括荷载换算成土柱部分的面积在内。 ⑤ 以路基纵向长度1m计算出各分段的重力Gi。 ⑥ 将每一段的重力Gi分解为两个分力： a) 在滑动曲线法线方向分力：
44、Ni=Gi cosαi b) 在滑动曲线切线方向分力：Ni=Gi cosαi ⑦ 计算稳定系数 K2=(f∑Ni+cL)/ ∑Ti=1.51 用同样的方法求得另两条滑动曲线的稳定系数: K1=1.43 K3=1.72 由于第一条曲线(通过路基中线)的稳定系数最小,而又靠最左边,因此,在最左边与路基中线之间的中点再绘一条滑动曲线,计算其稳定系数。 K4=1.46 可见第一条曲线为极限的滑动面，其稳定系数满足1.25～1.50范围要求，因此该边坡可以满足边坡稳定要求。 分 段 sinαi αi cosαi Ωi(m2) Gi=Ωiγ(KN) Ni=Gi cos
45、αi (KN) Ti=Gi sinαi (KN) L(m) 1 0.96 75.8° 0.24 2.30 43.7 10.48 41.95 9.15 2 0.88 62.3° 0.46 3.27 62.13 28.58 54.67 3 0.72 46.3° 0.69 4.00 76 52.44 54.72 4 0.49 29.8° 0.86 4.60 87.4 75.16 42.82 5 0.23 13.5° 0.97 5.04 95.76 92.88 22.02 6 -0.03 -1.
46、90° 0.99 2.86 54.34 53.79 -1.63 7 -0.23 -13.7° 0.97 1.78 33.82 32.81 -7.78 8 -0.40 -23.8° 0.91 0.61 11.59 10.54 -4.64 ∑Ni=356.68 ∑Ti=202.31 （4）钢轨基础受力计算 基本参数： 1、门机自重为33000Kg； 2、起重量为70000Kg； 3、偏心时最大轮压P＝70/4+33/8＝21300KG； 一根支腿由两个轨轮组成， 一组轨轮承载重P2＝2P＝2×21300＝42600 Kg 受力图如下
47、图： 在此轮压的作用下由5根300×1300的枕木承载， 受压枕木截面A＝5×300×1300＝1950000mm2=19500cm2 此时对基础的压强F＝P2/A＝42600/19500＝2.1Kg/cm2=210Kpa 门机轨道基础开挖松软土质后回填2米深块片石，上部在铺设50cm后碎石，以此保证本门机轨道的基础承载力达到210Kpa以上。 （5）钢轨安装技术要求 钢轨采用国产QU100钢轨，高度150mm，采用喷砂方法去除钢轨上锈渍。喷砂后，立即涂上一层焦油环氧1513/1999底漆，待干后，再涂上两层焦油环氧1513/6043和1
48、513/1999面漆。钢轨之间采用高强螺栓与加劲板连接，下面铺上缓冲材料，石子；其次枕木可以用耐火材料安装，轨道连接之间要有3到5毫米的间隙防止热胀冷缩。安装完毕后，轨道跨距误差不得超过5mm，水平误差不得超过3mm，直线度误差不得超过5mm。 5.3.4、安装步骤 （1）、门机整机安装程序 清理场地→左右支腿拼装（左支腿与副梁座和司机室平台组成一体，右支腿与主梁座组成一体）→主梁拼装(两边同步拼接好两根主道梁)→在主梁上安装副轨道→用吊车将两支腿立起来并加固稳定（可用手拉葫芦紧固）→用吊车将主梁吊装到主梁座和副梁座上面并用骑马螺丝加固锁紧成为一整体→将拼装好的天车吊装到主梁顶上同时安装
49、电动葫芦→吊装司机室→铺设线路和安装限位器等其他电器设备→调试运行。 （2）、主梁结构 主梁采用双道梁（4行桁架），主梁由14［+10桁架组合而成，道梁长度为28m，门机跨度24m，共采用28片组合桁架(每行桁架由7片长4000×宽2140贝雷桁架组成)，道梁上部桁架安装P22钢轨4根，门机采用一部80000Kg起重小车。 （3）、具体安装步骤 ①柔性支腿拼装：将2根φ325无缝钢管用法兰盘与上部主梁座连接并与下部下行走组件连接、安装稳定拉杆。 ②钢性支腿拼装：将2根φ325和2根φ273无缝钢管用法兰盘与上部主梁座连接并与下部下行走组件连接，安装司机室平台和司机室。 ③主梁拼装：
50、取2节贝雷片为一组，安装行间支撑架；每一组贝雷片支撑架采用3个行间支撑：水平布置为上部1个、下部1个，竖直1个；按上述步骤安装其余桁架节。完成第一道梁后再安装第二道梁。最后在两端安装终端支撑架。 ④安装司机室：用汽车吊配合先安装司机平台，后安装机室及电控柜。 ⑤缓冲器的安装：根据图纸的安装位置安装缓冲器。 ⑥横移限位开关的安装：在图纸的设计位置安装限位开关，限位开关与缓冲器的距离为10～20cm。 （4）、整机拼装
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