浅层气钻井讲义.doc

浅层气钻井
渤海石油实业公司

一、浅层气危害与典型后果 1
1. 浅层气定义 1
2. 浅层气危害 1
3. 浅层气井涌与井喷原因 2
4. 浅层气井喷的典型后果 2
二、国内外研究结论 6
三、浅层气钻井 7
1. 浅层气井涌/井喷常规处理技术及其评述 7
2. 浅层气钻井中的几个问题 9
3. 浅层气区安全钻进 10
四、浅层气区安全钻井总结 13

一、浅层气危害与典型后果
1. 浅层气定义
浅层气指在浅地层（即从早期钻穿的表层土至导管/表层套管的下入深度）遇到的气，该地层的破裂压力梯度低，不能用普通的关井技术来控制井涌。
另一种常见的浅层气井喷，出现在导管或表层套管下的裸眼部分，或在表层套管外面(原因是气窜通过水泥而引起)。
2. 浅层气危害
浅层气属于典型的高压、小体积、位于浅层的气体储层。存在快速沉积的地区，通常会钻遇浅层气。因为浅海有的沉积层沉积速度很快，地层压力来不及释放。这可以用于解释海湾地区及世界其它大陆架地区经常发生浅层气井喷的原因。
钻井权威和井控专家们宣称，在所有井控问题中处理浅层气井喷最为困难。浅层气会造成非常危险的情况，因为：
l 这些小储气层是很局部的，且难于预测，经常是突然出现的。
l 浅层气的压力能够很快释放，一旦井喷，即使流量小也可以使所有泥浆喷出。
l 警报信号的反应时间短促，特别危险的是在起钻过程中向井眼内灌泥浆时。
l 浅层存在着蹩裂地层和起火的危险。浅层气存在的地层一般属于薄弱地层，压力稍大就可能造成井漏。
l 防喷设备少。通常为了防止蹩裂地层，钻井时只使用分流器。分流器只能疏导井喷，而不能压住井喷。
1971~1991年，在美国大陆架共钻进21436口井，开发井占62.6%。作业中共发生87次井喷事故。11次井喷导致了灾难性事故，大部分归咎于浅层气井喷。58口井是在钻至1500m前所发生的，这些都是由于浅层气的高压、未被检测出或控制不当所造成。46次井喷是在探井中，可能归咎于地质信息和钻井数据的缺乏。
开发井钻井时井喷率较低，但大部分都是与浅层气有关。尽管在开发井钻井阶段已经有更详细的地质数据，但是在37口开发井井喷事故中的25口井是由于浅层气所造成。这一井喷率更进一步说明了浅层气井喷的危害。
到1987年11月为止，在挪威大陆架钻进的567口探井和评价井中有155口井中遇到了浅层气。由于浅层气缘故，许多井发生了井涌，7口井发生了严重井喷。
1985年10月6日晚在挪威Haltenbanben的6407/6区块的一座半潜式钻井平台发生了浅层气井喷，井喷发生在12-1/4”领眼钻进过程中。该井安装了海洋隔水管。由于气体流量很大、固相很多导致分流器系统和隔水管失效，气体涌向钻井平台并着火。结果爆炸与大火引起了巨大的灾难，平台很快损毁，死1人。
对该井喷的调研表明对分流器系统需要作很大的改进。
3. 浅层气井涌与井喷原因
井涌/井喷发生必须满足两个条件：
l 井内压力小于地层孔隙压力；
l 发生井涌/井喷地层的渗透率必须足够高，允许流体流入井眼。
钻井液的液柱压力是保证井控的主要方法。在常规钻井作业中，设计泥浆密度总是略大于预期的地层压力。
即使设计泥浆密度合适,如果：(1) 井眼内未充满泥浆（起钻没及时灌泥浆）；(2) 起钻时抽吸；(3) 泥浆密度没维护好；(4) 循环漏失；(5) 钻遇充气或高压地层等都可能造成井涌/井喷。
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美国大陆架1971～1991年浅层气井喷原因与持续时间

4. 浅层气井喷的典型后果
浅层气井喷的结果可以分类如下：桥堵；分流系统失效；套管外窜流；造成地表处的碗形塌陷；船只和平台损失等。
(1) 桥 堵
当井筒向裸眼内坍塌，或套管外环隙井喷时地层塌向套管，都称为桥堵。形成桥堵有两种现象：
l 井喷使得地层压力降低，压力降低导致岩层不稳定，从而坍塌或形成桥堵。
l 高速的流体把岩块带进井筒，在水平方向上冲蚀喷发层，直至上面的地层由于结构失稳而坍塌。
1988年一口井发生浅层气井喷，碎块被喷出井外，而使井深增加了4.5m。据称井筒已经扩大为球形，水平方向的半径约等于增加的井深。
1985年我国南海的一口井井喷井径从17-1/2”扩大到5米。
如果一口井发生浅层气井喷，在1-2天内没有形成桥堵，那么该井可能会继续喷一段时间，如几个星期或几个月，有些井甚至会喷上几年。
(2) 分流系统的失效
出现分流系统失效在浅层气井喷中非常频繁。所以应急计划应根据它们可能失效而作好准备，而不应期望它们能够正常地发挥作用。公开的统计表明，使用分流系统时，失效的概率为50-70%。
1971～1991年美国大陆架地区分流器的使用与失效分布
当前许多作业者和承包商把分流系统主要用作为人员撤离提供充分的时间。他们不打算把人员留在钻井装置上来控制浅层气的井喷。
分流系统失效的原因：
1) 冲蚀：冲蚀程度主要依赖流体的速度、所含固体的磨蚀性，以及固体对系统部件的冲击角度。降低上述因素中的一个或几个，都能缓和冲蚀的程度。分流系统的直径只有10英寸或更小。冲蚀破坏常由于管线过小和流动通道中的突起而引起紊流。弯曲、通径的变化和流动通道的不连续性会产生大的冲击角度及局部增高流速。
2) 堵塞：浅层气流中含有大量的碎屑。碎屑在分流管线中或其它受阻处形成堵塞。由于堵塞而出现的压力脉冲导致其它元件的失效。
3) 回压过高：浅层气溢流时如果分流系统的回压过高，会使各组件失效。对于已定流量，影响回压的关键是管子尺寸和流动阻力。
4) 分流器的局限性：如果井眼内没有管柱，或插入式分流器的补心不在位且未予栓锁住，都不能把裸眼封闭。这些局限性在一些案例中造成不少问题。
5) 控制系统失效：一些较复杂的系统具有几种可以选择的操作形式，部分控制系统为了测试或维修而被断开，或未恢复到可操作状态。一旦打算进行分流，该系统不是把井全部关闭，就是造成阀的操作顺序错误。
6) 材料选择不当：当所用的材料不适合于浅层气溢流时的磨蚀和压力冲击，常出现材料失效。连接分流管和薄壁放空管线的橡胶软管也是失效原因之一。
7) 元件选择不良：有些场合下所装用的阀或其它关键元件不能适应于动态条件、压力冲击和含碎屑的流体。
8) 支架损坏：分流器和管线支架曾有损坏的记录。高流速引起振动。
9) 滑套密封件泄漏：浮式钻井作业中。
(3) 套管外的窜流
套管外窜流常导致严重的后果，如井的损害和钻井装置或平台的全损。窜流原因：
l 固井期间隔离液漏失或水泥失重；
l 水泥存在裂缝；
l 地面处有通道存在，如套管头翼阀未关闭，或已经将防喷器组拆下；
l 窜流可以顺着断层面移动;
l 地层破裂 (上部地层充气或与地表连通)。
(4) 地表处碗形塌陷
套管外的喷流携走大量的地表沉积层，形成地面井眼周围的碗形塌陷。
井喷的喷发力如此巨大，据记载有重达几百公斤的巨大圆石被抛入空中，落在距离井位大约50米远的地方。碗形塌陷的范围可以很大，有口井的碗形塌陷的尺寸达400m×80m×90m深。但碗形塌陷的实际深度很难确定。大型钻井装置和平台曾掉入碗形塌陷，而在地表看不到任何痕迹。
1987年至1988年的一次事故说明了形成碗形塌陷的力量有多大。
一口正在钻进的井下入了下述套管：30”导管下深146米；20”表层套管下深233米；13-3/8”技术套管下深683米。在固井时，井从17-1/2 英寸和13-3/8英寸的套管的环隙开始溢流，随即造成井喷。
几个月后该井被完全控制，经证实，在泥线处碗形塌陷的直径为40米，深度至少200多米。 13-3/8”套管已无踪影，认为受井喷的冲蚀和切割作用，然后倒在碗形塌陷的一边。20”套管在30”导管的底部处被切断。30”导管及20”套管柱悬挂在平台之下，未受碗形塌陷的支撑。同时在通过所钻井的那条大腿也呈悬空状态，平台该角下沉了7英寸。
(5) 由于无法解脱隔水管而带来的损失
在使用隔水管的浮式钻井作业时，如果发生浅层气井喷，大多数的石油公司把隔水管解脱并把钻井装置移开。但很多情况下却无法把隔水管连接器松开。
解脱隔水管失败之后，迫使作业商把钻井装置强行离位，机械地把隔水管分离。绝大多数情况下，套管及井口装置会弯曲或破裂。据记载，倾斜角可达2度至45度。报道有超过45度的情况。倾斜角较大时会严重地限制对该井的直接补救插入法。
上述弯曲通常出现在紧接着泥线之下。当套管和井口装置向侧面移动时受到土壤压力的抵抗。泥线下的第一个套管连接器被拉断也是常见的防喷器组（如果已经装了的）和井口装置具有较高的断面模数，比套管有较大的抗弯曲性能。
某些类型的液动连接器比其它类型的损坏率要高得多。这些连接器下部的空心圆柱体与它配合的井口装置或防喷器组上部的空心圆柱体之间的插入间隙很小。隔水管必须在井口装置之上几乎完全垂直地对正才能比较顺利地解脱。连接器必须能垂直地上提几英寸，然后连接器才能有明显的角度差。如果隔水管不能垂直地对正，在两个圆筒面之间会出现干扰。但也有一些连接器在解脱时很容易松开。
(6) 浅层气井喷导致船只和平台损失
浅层气井喷最大的风险是在钻井船甲板上的气柱起火，并可能很快导致设备、人员和最终钻井船的损失。
平台：一个平台的结构、设施、钻机和已有的生产井的投资很大。当井喷规模大小相似时，对平台可能带来的损失要比一台移动式海上钻井装置大得多。碗形塌陷严重时，平台可能倾斜，最严重时平台会彻底坍塌。
自升式和其它底部支撑式钻井装置：基础易于受损坏。碗形塌陷可以导致其倾覆，大量的自升式装置由于井喷而造成全部损毁。自升式钻机的支柱已深入海底，不能很快地从井位移开。分流气体也存在很大风险，易于使钻机处于不安全状态。有时候钻井装置可以移开井位，但由于有失火的危险，可能性不大。
半潜式钻井装置：遇到浅层气井喷时，半潜式钻井装置比其它钻井装置的处境要好一些。半潜式在水深80米或更深处能够不使用隔水管钻井。大多数半潜式遭到破坏是使用了隔水管，因为隔水管为气体准备了一条既直接又有大孔径的通道，使气体能够到达钻机。如果未能把隔水管连接器解脱，钻井装置难于很快地驶离现场。由于气体沸腾而减弱浮力记载没有造成什么问题，仍能够保持稳定和足够的吃水深度。唯一潜在的问题是风平浪静，并且井喷的气量非常大。
钻井船和驳船：浅层气井喷会给系泊的钻井船和驳船在较浅水深中作业时带来问题。气体很可能把钻井装置包围并把动力机关停，干舷变低，曾几次造成因为作业把船的舱口敞开而把船只淹没，或在井喷期间把船的壳体损坏。因井喷而出现表面水流，作用在船壳上有把钻井装置推到沸腾区一边的趋势。上述情况与系泊缆结合在起，对船施加了一个翻转力矩，致使船向一侧倾斜。如果水深增大时，井喷和所喷出的气体效应会减弱。动力定位的钻井船有一个优点，在紧急情况下能很容易地驶离现场。没有关于动力定位钻井船遭到浅层气井喷重大损失的报道。
二、国内外研究结论
1989年Louisiana州立大学的Bourgoyne在“海洋钻井作业中改进防喷系统的开发：浅层气危害”一文中认为:在某些海洋环境中，在可能具有浅层气的情况下钻进时可能会遇到异常压力的问题，常规的防喷方法和设备似乎作用不很大，并通常会导致严重的井控问题。
1990年Hydril公司的Roche在“新工具保证浅层气钻井更多的安全”一文中认为分流器系统在大部分情况下都太脆弱、太复杂、设计太差而不能很好地分流，
1991年Glasgow公司的Mills在“浅层气安全井控的大型分流器”一文中认为大部分分流器系统使气/砂混合物接近临界速度，导致地表管线的极端冲蚀和短寿命。计算表明只有一部分的分流器系统可以处理大量的浅层气而不会导致井口过大的回压。挪威北海最近的钻机设计要求分流管线尺寸最小为16英寸。
1995年Black在“Unocal作业中控制浅层气井涌”一文中分析认为按照挪威Veritas的经验，33%的气体井喷起源于浅层气井涌，54%的浅层气井喷会导致严重的损害。按统计表明分流器失效率达70%，因此应在计划阶段就考虑分流器失效后的应急处理问题。
1998年Chevron Overseas石油公司的Smith等人在“克服浅层气危害：Banzala 油田开发计划”中描述了位于安哥拉Cabinda海的Banzala油田开发情况。
三、浅层气钻井
1. 浅层气井涌/井喷常规处理技术及其评述
对浅层气井喷没有可靠的一次控制方法。处理浅层气时，一次控制技术和补救控制技术是分开进行的，二者也是有区别的。
一次技术是利用钻机所具有的现成设备进行的，通常是由井队在发生井涌或井喷时执行。补救技术通常由井控专家使用特殊技术和设备进行。
近年来创造了新的补救技术，如直接垂直插入法和邻井压井法，以及一次控制分流系统，并经过现场成功地使用过。
(1) 防止井涌
防止井涌至关重要，在有浅层气的迹象或预报情况下钻井时这一问题更为关键。
现场经验和数学模型表明，对于高渗透率的浅层造成的井涌，使用钻井装置上现有的设备难于控制。如果再发展为碗形塌陷和钻井装置的损毁，问题就更严重。
(2) 关 井
有一些作业者使用浮式钻井装置在海上钻井时，采用了在出现有浅层气流时关井的做法。关闭的井有在裸眼部分破裂而形成碗形塌陷的可能。根据作业者的经验报道，出现前述情况的机率不大。一旦出现碗形塌陷，就把钻井装置移离井位。所造成的损失只有那口井、井下分流器、导向基盘、井内的套管。尽管不能说这一损失无足轻重，很多作业者认为如果与该井在水面予以分流最后因分流系统失效造成的损失相比，这还是一个可行的方案。如果该井继续外流，而未形成桥堵，可以使用直接插入法压井技术。
关井对于底部支撑的钻井装置或平台是不适用的。关井可能使裸眼部分破裂而形成碗形塌陷，从而导致钻井装置或平台损毁。
(3) 领 眼
很多作业者在钻进浅层气时主张用领眼。领眼是在已下套管之下钻一小直径井眼。这一井段用控制钻速的方法钻进，避免在泥浆中积聚气体。通常采用大排量循环，以便把气体带出井眼。领眼的直径一般为8-1/2”～12-1/4”，通常建议采用8-1/2”井眼。
领眼是一种用于检测套管以下层段的可行技术。但是，即使非常谨慎地钻领眼，也不能保证不发生井喷。因为井眼直径比较小，非常轻微的气侵或抽吸，就可以导致井涌。井涌开始之后，小直径井眼比大直径井眼会更快地排空。
领眼是一种对浅层气评价的推荐方法，但是它不具有肯定性，并且应慎重使用。
(4) 动态压井
动态压井法是建议用于控制浅层气井喷的技术。这一技术依靠环空阻力来帮助压井。
动态压井对大多数浅层气情况的效果不佳，原因是井眼尺寸大不会形成大的阻力以控制溢流量。如果在钻出套管鞋不久就遇到了溢流，环空中产生的阻力不够大，则无法控制外溢。
钻领眼或小井眼对控制溢流的作用：井眼的溢流量属于中等或大时，井眼达12-1/4”用动态压井是不可能的。不同的研究得出了同一的结论，并且现场经验也证实了这一点。进一步，井眼为9-7/8”或更小仍然很难使用动态压井。浅层的沉积层通常很软，在钻井或溢流初期很容易把井眼冲蚀成大的直径。浅层气井喷用动态压井可能成功的情况是地层的产能低。可是浅层往往又不是这一情况。
对出现溢流而能够很快采取措施并不能明显地改善动态压井的可行性，因为在大多数情况下，当确认发生溢流时，已经没有时间去关闭分流器及采取压井之前，溢流已经成为无法控制的井喷了。
要充分理解使用动态压井法来对付浅层气的困难程度，必须详细分析动态压井的各因素。
(5) 重泥浆段塞
重泥浆段塞曾被认为是一种增加静液柱压力和阻止溢流的手段。从实际考虑它在大多数情况下是无效的。确认溢流的反应时间、关闭分流器、倒换阀门再开泵，已经远远超过该井井喷所需的时间。钻井泥浆泵运转的速度不能满足压住气流并提高静液压力的需要。
当考虑使用恰当密度的泥浆作为压井液时，问题就变得更复杂。它应有足够的密度把井涌压住，但不至于把末一端套管鞋处的地层压裂。泥浆密度对井深是敏感的，当井眼钻得越来越深时需要及时调整泥浆密度，使之能够满足压力控制和破裂压梯这两项准则。
(6) 动态重泥浆段塞
动态压井和重泥浆段塞的综合，即以高速泵入重泥浆。数学模型表明在严格的条件下是有效的，但它仍会遇上前面的问题。
最近一个井队有幸执行了这一技术。在压井泥浆池内准备了1.50g/cm3的压井泥浆，井场上准备了12台HT-400泵，总排量达15.9方/分。其中几台就在慢速运转，为的是缩短反应时间。司泵们都获得了通知，一旦发生溢流就立即开泵。上述压井泵都配备了灌注泵，所以泵效是很高的。
钻进8-1/2”领眼时，在200多米的一个浅层开始溢流。溢流后几秒钟内，全部泵很快运转。但它们没能把压力枯竭层压住。幸运的是该分流器系统是用新技术设计和制造的，有效地起了作用。喷出物中含有大量的碎屑和冲蚀物。这时没有任何选择，只好关闭闸阀，这才使井停止溢流。
2. 浅层气钻井中的几个问题
(1) 开始发生气流后的反应时间
固井引发的大多数浅层气事故常在替水泥浆到位后的2~6小时之内。经常在拆卸防喷器组时发生井涌。预防井涌的方法：候凝时环空憋压，或等水泥凝固后再拆防喷器组。
一旦发生井涌，反应时间是很短的，在发现关键征兆及能采取任何行动之前，井已经发生井喷。反应时间短就需要分流系统能很快地关闭。
阿拉斯加的一口井发生的浅层气溢流，在补心面下200多米深的隔水管处装有监测仪器，该仪器还无任何的明显征兆井就开始喷了。其它作业者也表示对浅层气井喷的反应时间有相似的经验。
控制浅层气应当早在井开钻之前就要考虑。在钻井计划阶段就应回答下列问题：井可以关闭吗？井应当分流吗？分流之后如何处理？分流不成功或分流器失效怎么办？在钻井之前只有落实了这些问题的答案，才能减少浅层气控制中的各种危险。
(2) 关井与分流的利弊
关井或分流应当取决于最大允许关闭压力：
最大允许关闭压力 = 地层破裂压力 - 泥浆液柱压力
大多数情况下，薄弱地层处在套管鞋处，破裂压力都很低。如果发生井漏，井涌流体就有可能压裂地层而窜到地面上来。这种液流可以冲掉土壤，形成碗形塌陷。
根据浅层泥浆密度、地层破裂压力、套管下入深度等情况分析及大多数经验表明，分流的优点多于关井的优点。
现代钻井配备的分流系统是把天然气引向下风远离钻机，从而减少火灾的危险。但这仅仅满足于高压、小气量的情况。
(3) 浅层气排放
在下述条件下排放浅层气是一种选择：
l 开始开发钻井前，固定平台安装不能避开浅层气区域。
l 勘探钻井时气体层很厚，多口井将穿越气层。
在Gullfaks油田34/10区块勘探钻井时，大约60%的井都钻穿了浅层气。1983年，决定在Gullfaks"A"平台附近钻进第一口浅层气调研井。该井钻至550米，发现了浅层气，为提高对浅层气区域的确定精度，钻进了许多相似的井。目的在于试图在Gullfaks"A"平台到位之前使气砂衰竭。
(4) 使用土壤钻孔船钻领眼
为评估在推荐的井位处是否存在浅层气，使用专门设计的土壤钻孔船钻进领眼是一种既安全、又节省费用的方法。该装置工作性能很好，在真的发生浅层气时可很快地撤离。同钻机上人员和设备暴露于浅层气风险的程度相比，人员和设备暴露于土壤钻孔船上的风险小得多。
通过在计划阶段浅层气调研，获取的信息有助于优化井眼设计，因而可降低钻井费用。
3. 浅层气区安全钻进
(1) 钻进浅层气的原则
l 应进行主要的浅层气调研，预测是否存在浅层气的风险。
l 尽可能避免浅层气积累。
l 可能的话，选择的井位应避开已确定的浅层气区域 (大于150米处选新井位)。
l 地表浅层气分离设备不设计成在很长时间内能够承受浅层气井喷影响。它仅仅是赢得时间的一种方法，以便允许从井位处安全撤离。
l 上部井段钻井应强调维持对井眼的静液压力控制、井队人员与钻机安全、以及环境保护。
(2) 钻井设计时应考虑：
l 适当的泥浆密度，防止井眼压力过大引起地层破裂、套管破裂或危险的地面情况发生；
l 使用设计很好的分流器系统；
l 井队人员的培训和设备的正确安装和维护，确保程序正确，立即可用。
l 从有关显示识别潜在的井控问题：在钻进时，钻进中途、起钻时进行溢流检测；泥浆录井和电测井。
l 控制井眼以确保人员、设备和环境安全。
(3) 分流设备
分流器系统应允许井涌，且可以安全地从钻机上分离走。
减少分流器系统对地层的回压，通过使用大直径的分流器管线（直径最小应为10-12”）和减少管线转弯次数来达到最佳降低回压的目的。分流器管线应安全锚定，不应使用套筒型锁定。系统应设计成工作压力至少为20KSC，系统安装完毕后，要经过压力测试。
分流器阀门的布置：在任何时刻分流器系统都不应由于不留心而完全关闭，关闭要么会导致压裂地层，要么引起分流器系统本身失效。
(4) 早期检测溢流的方法
l 在边缘地区或预期有浅层气的区域钻井时，每次接单根时进行溢流检查。
l 钻进中间套管段前，对气体检测设备和各种钻井仪表进行合适的标定和校验。
l 观察并记录气体读数，如果返回的泥浆中气全量大大增加，停止钻进，进行溢流检查。循环排气。
l 钻进时保持钻井参数不变，以便检测岩性变化。如果机械钻速有很大的增加，可能表示钻遇了渗透性砂岩。在浅层沉积很软的区域钻井时，要求控制机械钻速大小。
l 使用泥浆计量罐。出现任何可疑迹象即进行溢流检查。
l 无论钻进时，还是下套管固井时，泥浆密度都是对付井涌的主要方法。泥浆密度必须足以防止井涌，但又不能导致循环漏失。
(4) 遇可疑情况后的操作
如果泥浆池体积增加、返出泥浆流量增加、泥浆中气体含量快速上升或机械钻速突然增加等，那么应执行下述步骤：
l (用方钻杆时)把方钻杆提至转盘上、停泵、进行溢流检查。
l 如果没有溢流发生，重新开始钻井作业。但在接单根或起下钻前要进行溢流检查。
如果观察到泥浆中气体含量上升，溢流检查后根据需要确定是循环泥浆还是加重泥浆。
(5) 井涌后的操作
l 进行井涌报警、关闭分流器分流；
l 以最大可能的排量泵入泥浆动态压井；
l 对人员撤离工作做必要的准备；
l 泵完动态压井泥浆后，停止泵入，检测井眼。
若继续外溢：
如有泥浆则继续泵入一旦用完现有的泥浆即泵入海水。此时，泥浆工程师应重新配制较高密度的压井泥浆。只要监督认为可继续使用分流器系统处理，就应继续动态压井作业。如果溢流已经对钻机和人员构成危害，即使正在被分流，平台经理也应决定是否继续留在井上进行作业，还是撤离。
四、浅层气区安全钻井总结
l 收集所有已有的信息，用于钻井计划；
l 选择合适井位，避开已经识别出（或怀疑）的浅层气区域；
l 钻井设计及施工重视维持对井眼的静液压力平衡；
l 正确安装分流器设备去对付可能发生的浅层气情况；
l 对出现的任何浅层气井涌准备动态压井；
l 考虑在浅层气出现机率很大的区域钻领眼；
l 培训所有钻井人员去处理可能发生的风险情况，确保每个人员都了解自己的职责和如何正确地执行这任务。

浅层气井喷是井眼控制中最棘手的问题之一。作业者和承包商应高度重视钻前调研、设备配备和计划制订，以便安全地应付可能出现的浅层气井涌/井喷。
经验和教训都表明：未能认真这样做，可能导致人员伤亡并遭受重大经济损失。
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