同济大学土力学七土压力计算PPT课件.ppt

第六章 土压力计算v概述v静止土压力计算v朗肯土压力理论v库仑土压力理论v特殊情况下的土压力v土压力的讨论1第一节 概述土压力通常是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧压力E填土面填土面码头码头桥台桥台E隧道侧墙隧道侧墙EEv一、工程背景2被动土压力被动土压力主动土压力主动土压力静止土压力静止土压力土压力土压力n1.静止土压力 n挡土墙在压力作用下不发生任何变形和位移，墙后填土处于弹性平衡状态时，作用在挡土墙背的土压力Eo 二、土压力类型3n2.主动土压力 n在土压力作用下，挡土墙离开土体向前位移至一定数值，墙后土体达到主动极限平衡状态时，作用在墙背的土压力滑裂面滑裂面Ean3.被动土压力 n播放动画n播放动画Ep滑裂面滑裂面n在外力作用下，挡土墙推挤土体向后位移至一定数值，墙后土体达到被动极限平衡状态时，作用在墙上的土压力4n4.三种土压力之间的关系 -+-EoapEaEo oEpn对同一挡土墙，在填土的物理力学性质相同的条件下有以下规律：n1.Ea Eo Epn2.p a5作用在挡土结构背面的静止土压力可视为天然土层自重应力的水平分量 K0h hzK0zzh/3静止土压力系数静止土压力强度 静止土压力系数测定方法：n1.通过侧限条件下的试验测定 n2.采用经验公式K0=1-sin 计算 n3.按相关表格提供的经验值确定静止土压力分布 土压力作用点三角形分布 作用点距墙底h/3 第二节 静止土压力计算6n1.挡土墙背垂直、光滑 n2.填土表面水平 n3.墙体为刚性体z=zxK0zzf=0=0paKazppKpz增加增加减小减小4545o o-/24545o o /2大主应力方向大主应力方向主动主动伸展伸展被动被动压缩压缩小主应力方向小主应力方向一、基本假定：第三节 朗肯土压力理论7papp f zK0z f=c+tan 土体处于弹性平衡状态主动极限平衡状态被动极限平衡状态水平方向均匀压缩水平方向均匀压缩伸展伸展压缩压缩主动朗肯状态被动朗肯状态水平方向均匀伸展水平方向均匀伸展处于主动朗肯状态，1方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o-/24545o o-/2/24545o o/2/2处于被动朗肯状态，3方向竖直，剪切破坏面与竖直面夹角为45o/284545o o/2/2h挡土墙在土压力作用下，产生离开土体的位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐减小，位移增大到a，墙后土体处于朗肯主动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，它与大主应力面夹角45o/2，水平应力降低到最低极限值z(1)pa(3)极限平衡条件朗肯主动土压力系数朗肯主动土压力强度z zv二、主动土压力9h/3EahKa当c=0,无粘性土朗肯主动土压力强度hn1.无粘性土主动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布n2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积n3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处v讨论10 讨论（2）2cKaEa(h-z0)/3当c0,粘性土h粘性土主动土压力强度包括两部分n1.土的自重引起的土压力zKan2.粘聚力c引起的负侧压力2cKa说明：负侧压力是一种拉力，由于土与结构之间抗拉强度很低，受拉极易开裂，在计算中不考虑负侧压力深度为临界深度z0n1.粘性土主动土压力强度存在负侧压力区（计算中不考虑）n2.合力大小为分布图形的面积（不计负侧压力部分）n3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底(h-z0)/3处z0hKa-2cKa11极限平衡条件朗肯被动土压力系数朗肯被动土压力强度z(3)pp(1)4545o o/2/2hz z挡土墙在外力作用下，挤压墙背后土体，产生位移，竖向应力保持不变，水平应力逐渐增大，位移增大到p，墙后土体处于朗肯被动状态时，墙后土体出现一组滑裂面，它与小主应力面夹角45o/2，水平应力增大到最大极限值v三、被动土压力12当c=0,无粘性土朗肯被动土压力强度n1.无粘性土被动土压力强度与z成正比，沿墙高呈三角形分布n2.合力大小为分布图形的面积，即三角形面积n3.合力作用点在三角形形心，即作用在离墙底h/3处hhKph/3Epv讨论：13 讨论（2）当c0,粘性土粘性土主动土压力强度包括两部分n1.土的自重引起的土压力zKpn2.粘聚力c引起的侧压力2cKp说明：侧压力是一种正压力，在计算中应考虑n1.粘性土被动土压力强度不存在负侧压力区n2.合力大小为分布图形的面积，即梯形分布图形面积n3.合力作用点在梯形形心土压力合力hEp2cKphKp 2cKphp14 四、例题分析h=6m=17kN/m=17kN/m3c=8kPa=8kPa=20=20o ov【例】有一挡土墙，高6米，墙背直立、光滑，墙后填土面水平。填土为粘性土，其重度、内摩擦角、粘聚力如下图所示，求主动土压力及其作用点，并绘出主动土压力分布图15主动土压力系数墙底处土压力强度临界深度主动土压力主动土压力作用点距墙底的距离2cKaz0Ea(h-z0)/36m6mhKa-2cKav【解答】16n1.填土表面有均布荷载（以无粘性土为例）zqh填土表面深度z处竖向应力为(q+z)AB相应主动土压力强度A点土压力强度B点土压力强度若填土为粘性土，c0临界深度z0z0 0说明存在负侧压力区，计算中应不考虑负压力区土压力z0 0说明不存在负侧压力区，按三角形或梯形分布计算z zq 五、几种常见情况下土压力计算17 2.成层填土情况n2.成层填土情况（以无粘性土为例）ABCD 1，1 2，2 3，3paApaB上paB下paC下paC上paD挡土墙后有几层不同类的土层，先求竖向自重应力，然后乘以该土层的主动土压力系数，得到相应的主动土压力强度h1h2h3A点B点上界面B点下界面C点上界面C点下界面D点说明：合力大小为分布图形的面积，作用点位于分布图形的形心处18 3.墙后填土存在地下水（水土分算）n3.墙后填土存在地下水 ABCwh2水土分算法采用有效重度计算土压力，按静压力计算水压力，然后两者叠加为总的侧压力。A点B点C点土压力强度水压力强度B点C点作用在墙背的总压力为土压力和水压力之和，作用点在合力分布图形的形心处h1h2h（1）水土分算法（适用无粘性土和渗透系数较大的粘性土）192024/2/28 周三20 satABC水土合算法采用饱和重度计算总的水土压力。A点B点C点土压力强度h1h2h（2）水土合算法（适用渗透系数较小的粘性土）21 六、例题分析h=5m 1 1=17kN/m=17kN/m3c1 1=0=0 1 1=34=34o o 2 2=19kN/m=19kN/m3c2 2=10kPa=10kPa 2 2=16=16o oh1=2mh2=3mABCKa10.307Ka20.568v【例】挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，共分两层。各层的物理力学性质指标如图所示，试求主动土压力Ea，并绘出土压力分布图 22ABCh=5mh1=2mh2=3mA点B点上界面B点下界面C点主动土压力合力10.4kPa4.2kPa36.6kPav【解答】23第四节 库仑土压力理论v一、库仑土压力基本假定n1.墙后的填土是理想散粒体 n2.滑动破坏面为通过墙踵的平面 n3.滑动土楔为一刚塑性体，本身无变形 GhCABq q墙向前移动或转动时，墙后土体沿某一破坏面BC破坏，土楔ABC处于主动极限平衡状态土楔受力情况：n3.墙背对土楔的反力E,大小未知，方向与墙背法线夹角为ERn1.土楔自重G=ABC,方向竖直向下n2.破坏面为BC上的反力R,大小未知，方向与破坏面法线夹角为 v二、库仑土压力24 二、库伦土压力土楔在三力作用下，静力平衡 GhACBq qER滑裂面是任意给定的，不同滑裂面得到一系列土压力E，E是q的函数。25 1.主动土压力E的最大值Emax，即为墙背的主动土压力Ea，所对应的滑动面即是最危险滑动面库仑主动土压力系数，查表确定土对挡土墙背的摩擦角，按墙背光滑度，排水情况查表确定1.主动土压力hhKahACBEah/326 主动土压力方向主动土压力与墙高的平方成正比主动土压力强度：主动土压力强度沿墙高呈三角形分布，合力作用点在离墙底h/3处，方向与墙背法线成，与水平面成（e）说明：土压力强度分布图只代表强度大小，不代表作用方向27E的最小值Emin，即为墙背的被动土压力Ep，所对应的滑动面即是最危险滑动面库仑被动土压力系数，可查表确定土对挡土墙背的摩擦角，按墙背光滑度，排水情况查表确定hhKphe eACBh/3Ep 2.被动土压力28 三、例题分析=10o=15o=20o4.5mAB=10oEah/3【解答】由=10o，=15o，=30o，=20o查表得到土压力作用点在距墙底h/3=1.5m处v【例】挡土墙高4.5m，墙背俯斜，填土为砂土，=17.5kN/m3，=30o，填土坡角、填土与墙背摩擦角等指标如图所示，试按库仑理论求主动土压力Ea及作用点29 可采用当量厚度法：土体表面若有满布的均布荷载q时，可将均布荷载换算为土体的当量厚度 (为土体重度)，然后从图中定出假想的墙顶 ,再用无荷载作用时的情况求出土压力强度和总土压力。一地面荷载作用下的库仑土压力第五节 特殊情况下的库仑土压力计算30v由几何关系：vAA在竖向的投影为：v墙顶A点的主动土压力强度为：v墙底B点的主动土压力强度为:v实际墙背AB上的总土压力为：31 对成层土地基，设挡土墙后各土层的重度、内摩擦角和土层厚度分别为gi、ji和hi，通常可将各土层的重度、内摩擦角按土层厚度进行加权平均，即 然后按均质土情况采用gm、jm值近似计算其库仑土压力值。二.成层土中的库仑土压力计算方法1：32方法2：假设各层土的分层面与土体表面平行。然后自上而下按层计算土压力。求下层土的土压力时可将上面各层土的重量当作均布荷载对待。第一层底：在第二层顶面，将 的土重换算为第二层土的当量土厚度：故第二层的顶面处土压力强度为：第二层层底的土压力强度为：33 方法1：根据抗剪强度相等的原理，等效内摩擦角 jD可从土的抗剪强度曲线上，通过作用在基坑底面标高上的土中垂直应力 求出：在通常采用等代内摩擦角jd来综合考虑c、j值对土压力的影响，即适当增大内摩擦角来反映内聚力的影响，然后按砂性土的计算公式计算土压力。等代内摩擦角jd一般根据经验确定，地下水位以上的粘性土可取jd3035；地下水位以下的粘性土可取jD2530。也可采用如下的计算公式确定jD：三.粘性土中的库仑土压力计算34 方法2：根据土压力相等的概念来计算等效内摩擦角 值。假定墙背竖直、光滑；墙后填土与墙齐高，土面水平。jD有粘聚力时的土压力计算式：按等效内摩擦角土压力计算式：令 则：等效内摩擦角：35第六节 关于土压力计算方法讨论n库仑土压力理论基于滑动块体的静力平衡条件建立的，采用破坏面为平面的假定，与实际情况存在一定差距（尤其是当墙背与填土间摩擦角较大时通常情况下，库仑土压力理论计算主动土压力时偏差约为210，基本满足工程精度要求；但在计算被动土压力时，由于破裂面接近于对数螺线，因此计算结果误差较大，有时可达23倍，甚至更大，不宜使用。n朗金土压力理论和库仑土压力理论根据不同的假设，以不同朗金土压力理论和库仑土压力理论根据不同的假设，以不同的分析方法计算土压力，只有在最简单的情况的分析方法计算土压力，只有在最简单的情况 这这两种理论计算结果才相同。两种理论计算结果才相同。n朗肯土压力理论基于朗肯土压力理论基于土单元体的应力极限平衡条件土单元体的应力极限平衡条件建立的，建立的，采用采用墙背竖直、光滑、填土表面水平墙背竖直、光滑、填土表面水平的假定，与实际情况存在的假定，与实际情况存在误差，计算出的误差，计算出的主动土压力偏大，被动土压力偏小。主动土压力偏大，被动土压力偏小。一、两种理论的比较36 二、挡土结构物位移与土压力的关系 土压力大小与挡土结构物位移关系密切。布林奇汉森(Brinch-Hansen)认为这种位移 的数量级为：对于主动土压力：对于被动土压力：式中 墙高 一般挡土结构产生主动土压力所需的墙体位移比较容易出现，而产生被动土压力所需位移数量较大，往往为设计所不允许。因此，在选择计算方法前，必须考虑变形方面的要求。37 基坑施工时，围护墙内降水形成墙内外水头差，地下水会从坑外流向坑内，那么水土分算时一般可按下图的水压力分布图，确定地下水位以下作用在支护结构上的不平衡水压力。图(a)为三角形分布，适用于地下水有渗流的情况；若无渗流时，可按梯形分布考虑，如图(b)所示。三、地下水渗流对土压力的影响382024/2/28 周三39